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    頂板淋水對巷道圍巖變形破壞的影響及防治

    2019-08-05 01:45:12何富連李曉斌朱恒忠徐祝賀陳欽坤
    煤礦安全 2019年6期
    關(guān)鍵詞:錨桿圍巖變形

    何富連,李曉斌,朱恒忠,徐祝賀,陳欽坤,李 政

    (中國礦業(yè)大學(xué)(北京)資源與安全工程學(xué)院,北京100083)

    水作為礦井五大自然災(zāi)害之一,大量淋水會(huì)使道路濕滑,給礦井造成巨大安全隱患[1]。頂板巖石遇水后,強(qiáng)度會(huì)變低,容易發(fā)生冒頂事故,給巷道支護(hù)帶來巨大困難[2]。目前國內(nèi)學(xué)者對頂板淋水巷道控制方面已進(jìn)行了一些探索,馮志強(qiáng)等[3]研制出了1種用于頂板水治理的新型堵水注漿材料并在現(xiàn)場得到驗(yàn)證;何富連等[4-5]提出采用新型防水錨固劑和高預(yù)應(yīng)力錨桿索來支護(hù)破碎淋水頂板,并取得良好控制效果;姚強(qiáng)嶺等[6]根據(jù)頂板巖性對富水巷道進(jìn)行分類,闡釋了巷道分頂控制技術(shù)。但上述研究多是分析錨固劑性能和巷道支護(hù)系統(tǒng)。然而,對于淋水條件下圍巖變形破壞特征的研究不夠全面和透徹。結(jié)合某礦相關(guān)地質(zhì)條件,重點(diǎn)從理論推導(dǎo)和數(shù)值模擬2個(gè)方面詳細(xì)闡述了受淋水影響的圍巖變形破壞特征,最后提出了淋水頂板條件下巷道圍巖控制技術(shù)。該研究對于預(yù)防巷道冒頂提供了新的理論和技術(shù)支撐。

    1 工程概況

    某礦8203工作面位于北二盤區(qū)1135水平,走向長1 450 m,傾斜長220 m,工作面為一進(jìn)二回三巷布置,其中2203運(yùn)輸巷、5203回風(fēng)平巷沿5#煤層底板布置,5203-1頂回風(fēng)平巷沿5#煤層頂板穩(wěn)定巖層開掘。2203運(yùn)輸巷與北二盤區(qū)輔助運(yùn)輸巷、主運(yùn)輸巷相連接,5203回風(fēng)巷與北二盤區(qū)回風(fēng)大巷相連接,5203-1頂回風(fēng)巷外端與北二盤區(qū)回風(fēng)大巷相連接,與北二盤區(qū)輔助運(yùn)輸大巷通過聯(lián)絡(luò)斜巷相連接。工作面主要開采5#煤層,平均厚度為15.45 m,煤層結(jié)構(gòu)復(fù)雜,煤層傾角為3°~ 4°,煤層硬度為 2~3。5#煤層位于太原組中部,層位穩(wěn)定,煤層厚度大,夾石巖性為黑色炭質(zhì)泥巖及高嶺巖,泥質(zhì)結(jié)構(gòu),塊狀構(gòu)造。據(jù)地質(zhì)資料表明,5#煤層開采時(shí),砂巖裂隙水進(jìn)入礦井。巷道掘進(jìn)過程中,施工多個(gè)探水孔均有涌水,隨時(shí)間推移,水量變小,山西組底部砂巖裂隙含水層為5#煤層的主要直接充水因素。8203工作面如圖1。

    圖1 8203工作面示意圖

    2 頂板淋水對圍巖性質(zhì)的影響

    巷道成巷后,頂板淋水會(huì)使圍巖性質(zhì)發(fā)生很大變化,表現(xiàn)為圍巖單軸抗壓強(qiáng)度和彈性模量降低[7],且隨著含水率的增加,兩者大致呈現(xiàn)線性降低,單軸抗壓強(qiáng)度與含水率的關(guān)系如圖2,彈性模量與含水率關(guān)系如圖3。

    圖2 單軸抗壓強(qiáng)度與含水率的關(guān)系

    圖3 彈性模量與含水率的關(guān)系

    式中:σc、E分別為巖石遇水后的單軸抗壓強(qiáng)度和彈性模量,MPa;σc0、E0分別為巖石遇水前的單軸抗壓強(qiáng)度和彈性模量,MPa;w、w0分別為巖石含水率和初始含水率,%;A、B為與巖石性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)。

    3 頂板淋水對巷道圍巖塑性區(qū)的影響

    3.1 理論模型的建立

    假設(shè)頂板巖層為均質(zhì)、各向同性的連續(xù)介質(zhì)且水的滲流規(guī)律滿足達(dá)西定律,建立的彈塑性理論模型如圖4。

    圖4 彈塑性理論模型

    根據(jù)滲流理論和抽水試驗(yàn)可知[8-9]:

    式中:pw為巷道滲透水壓力,Pa;pd為原始滲透水壓力,Pa;r為任意一點(diǎn)到巷道中心的距離,m;Rd為水影響半徑,m;R0為圓形巷道半徑,m。

    含水圍巖滿足平衡微分方程:

    式中:σr、σθ為徑向應(yīng)力和切向應(yīng)力,Pa;a 為有效水壓力系數(shù),與孔隙率有關(guān),a介于0到1之間。

    由莫爾-庫倫理論可知:

    式中:φ 為內(nèi)摩擦角,(°);C 為黏聚力,MPa。

    將式(2)和式(4)代入式(3)得到:

    巷道被支護(hù)以后,可以認(rèn)為巷道圍巖表面受到均布載荷,即 r=R0,σr=pi。利用式(4)求解式(5)得到應(yīng)力表達(dá)式:

    假設(shè)彈性區(qū)和塑性區(qū)交界處距離為Rp,在彈塑性交界處r=Rp時(shí),可得塑性區(qū)半徑Rp和位移up的表達(dá)式為[10]:

    式中:Rp為塑性區(qū)半徑,m;p0為原巖應(yīng)力,MPa;up為塑性區(qū)位移,m;E0為彈性模量,MPa。

    由式(7)和式(8)可知,巷道圍巖在含水率高且有支護(hù)情況下,發(fā)生塑性變形的半徑和位移與黏聚力、內(nèi)摩擦角、原巖應(yīng)力、原始滲透水壓力、彈性模量、支護(hù)阻力、圓形巷道半徑和有效水壓力系數(shù)等因素有很大關(guān)系[11-13]。具體表現(xiàn)為:

    1)巷道圍巖塑性區(qū)位移和半徑隨C和φ的減小而增大。這是因?yàn)樵诤矢叩那闆r下,滲透水壓力會(huì)變大,圍巖的內(nèi)摩擦角和黏聚力減小,圍巖強(qiáng)度降低,從而產(chǎn)生大變形。

    2)巷道圍巖塑性區(qū)域的擴(kuò)展隨原巖應(yīng)力p0的增大成指數(shù)形式快速增長且增長速度與φ有關(guān),內(nèi)摩擦角越小,增長速率越快,圍巖塑性區(qū)范圍越大,破壞越嚴(yán)重。

    3)在一定范圍內(nèi),巷道圍巖塑性區(qū)半徑和位移隨支護(hù)阻力pi的增大而減小,隨有效水壓力系數(shù)a的增大而增大。由此可見,在頂板淋水情況下可以通過采用提高支護(hù)強(qiáng)度的方式來控制圍巖變形。

    3.2 數(shù)值模型的建立

    運(yùn)用FLAC3D軟件進(jìn)行數(shù)值模型的建立,垂直巷道長度方向?yàn)閤軸,巷道長度方向?yàn)閥軸,鉛直方向?yàn)閦軸。模型上部施加均勻載荷q=ρgH=12.5 MPa,其中q為上覆巖層的質(zhì)量;ρ為巖層平均密度;H為埋深,取500 m。模型底面和兩側(cè)固定,巷道圍巖本構(gòu)關(guān)系為摩爾-庫倫模型,分析頂板在有無淋水條件下巷道圍巖塑性區(qū)、應(yīng)力和位移的變化情況。巷道圍巖塑性區(qū)、應(yīng)力和位移分布云圖如圖5。

    圖5 巷道圍巖塑性區(qū)、應(yīng)力和位移分布云圖

    1)從無淋水到有淋水條件下,巷道圍巖發(fā)生破壞的范圍逐漸增大,頂板塑性區(qū)的范圍大于兩幫塑性區(qū)的破壞,底板發(fā)生破壞的范圍受含水率變化的影響不大。

    2)頂板無淋水條件下圍巖發(fā)生塑性變形范圍約為1.4 m,有水條件下塑性區(qū)范圍約為3 m,由此可得圍巖在淋水條件下發(fā)生破壞范圍是無淋水條件的2 倍多[14]。

    3)從無淋水到有淋水條件,圍巖垂直應(yīng)力逐漸增大,垂直應(yīng)力變化主要集中在兩幫,這是由于一方面巷道開挖后圍巖由三向應(yīng)力狀態(tài)變成二向應(yīng)力狀態(tài),另一方面圍巖遇水發(fā)生膨脹,產(chǎn)生應(yīng)力集中現(xiàn)象。故在淋水頂板條件下兩幫垂直應(yīng)力變化顯著。

    4)從無淋水到有淋水條件,頂板下沉量和兩幫移近量都有所增加,但頂板下沉量比兩幫移近量更加明顯。這主要是由于在頂板淋水條件下,上覆巖層遇水發(fā)生軟化現(xiàn)象,強(qiáng)度降低,錨固劑失效,支護(hù)效果不顯著,頂板發(fā)生顯著下沉,有時(shí)伴隨著冒頂事故,給礦井生產(chǎn)帶來嚴(yán)重影響。

    4 支護(hù)方案及應(yīng)用效果

    4.1 支護(hù)方案

    針對某礦8203工作面5203回風(fēng)平巷存在頂板淋水現(xiàn)象,對該巷道進(jìn)行現(xiàn)場工業(yè)性試驗(yàn)。5203巷道為矩形斷面,巷道掘進(jìn)寬5 600 mm,凈寬5 400 mm,凈高3 500 mm,局部凈高達(dá)4 m多,凈斷面為18.9 m2,錨桿索支護(hù)布置如圖6。巷道整體采用錨網(wǎng)索聯(lián)合支護(hù),頂板淋水段錨桿索支護(hù)使用新型防水錨固劑,對于局部特別破碎的淋水頂板區(qū)域可采用注漿加固[12-15]。

    圖6 巷道支護(hù)斷面圖

    支護(hù)參數(shù)如下:頂板采用6排左旋無縱螺紋鋼錨桿5 000 mm×200 mm×3W型鋼帶、三二三布置錨索+鐵托板、φ6#網(wǎng)格100 mm×100 mm的金屬網(wǎng)聯(lián)合支護(hù)。在巷道兩側(cè)頂角各打1排角錨桿,其它各排錨桿間排距900 mm×1 000 mm,錨桿直徑φ22 mm、長L=2 400 mm,兩幫側(cè)角錨桿與水平面夾角75°,其它垂直頂板;錨索排距2 000 mm、間距2 000 mm,直徑φ17.8 mm,長8 300 mm,兩側(cè)錨索與水平面夾角為70°,中間與頂板垂直。巷道回采幫用3排玻璃鋼錨桿、網(wǎng)格40 mm×40 mm塑料網(wǎng)聯(lián)合護(hù)幫,錨桿直徑φ20 mm、長L=2 200 mm,距巷道頂板300 mm打第1排錨桿,距巷道底板800 mm打第3排錨桿,間排距1 200 mm×1 000 mm。巷道煤柱幫用3排左旋無縱筋螺紋鋼錨桿、金屬網(wǎng)(同頂板規(guī)格)護(hù)幫,錨桿直徑φ22 mm、長L=2 400 mm,兩幫側(cè)角錨桿與水平面夾角75°,錨桿布置方式同回采幫。

    4.2 應(yīng)用效果分析

    5203回風(fēng)平巷采用聯(lián)合支護(hù)后,在巷道頂板和兩幫分別布置測點(diǎn),觀測并記錄位移量,利用origin軟件繪出圍巖變形量隨時(shí)間變化的曲線(圖7)。

    圖7 巷道圍巖變形曲線

    從圖7可知,隨著時(shí)間的推移,圍巖變形量在逐漸減小,在70 d左右圍巖變形量趨于穩(wěn)定,最終頂板最大下沉量100 mm,兩幫最大移近量不超過70 mm。礦壓觀測結(jié)果表明,采用錨網(wǎng)索聯(lián)合支護(hù)能夠有效改善支護(hù)效果。

    5 結(jié)論

    1)通過對滲流規(guī)律和彈塑性理論的研究與分析,得出在頂板淋水條件下巷道圍巖塑性區(qū)的擴(kuò)展與圍巖本身性質(zhì)、滲透水壓力和支護(hù)強(qiáng)度等有關(guān)。

    2)頂板淋水條件下,頂板礦壓顯現(xiàn)大于兩幫礦壓顯現(xiàn)大于底板礦壓顯現(xiàn),要加強(qiáng)頂板的支護(hù)。

    3)根據(jù)5203回風(fēng)平巷具體的地質(zhì)條件,采用了錨網(wǎng)索聯(lián)合支護(hù)-新型防水錨固劑-注漿法等支護(hù)手段,現(xiàn)場實(shí)踐結(jié)果表明,巷道圍巖控制效果良好。

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