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    邢東礦深部巷道圍巖支護(hù)技術(shù)

    2019-08-05 01:44:50劉偉鋒黃成麟
    煤礦安全 2019年6期
    關(guān)鍵詞:大巷型鋼錨索

    劉偉鋒,莊 昕,黃成麟

    (1.運(yùn)城職業(yè)技術(shù)學(xué)院 科技產(chǎn)業(yè)處,山西 運(yùn)城 044000;2.河南工程學(xué)院 理學(xué)院,河南 鄭州 451191;3.福州理工學(xué)院,福建 福州 350506)

    隨著我國(guó)煤礦開采深度逐年增加,大采深巷道受到高應(yīng)力的作用,表現(xiàn)出巷道圍巖的急劇變形,尤其在極為復(fù)雜多變的巖體和應(yīng)力環(huán)境下,巷道圍巖的穩(wěn)定性控制將面臨更大的挑戰(zhàn)[1]。在深部大變形巷道圍巖控制方面,眾多學(xué)者進(jìn)行了大量研究。孫利輝等[2]研究深部軟巖巷道強(qiáng)烈底鼓發(fā)生機(jī)理及治理方法,并進(jìn)行相似模擬試驗(yàn),提出了巷道底板錨索束+底板深淺注漿的治理方案;康紅普等[3]以新汶礦區(qū)深井巷道為工程背景,基于實(shí)測(cè)與數(shù)值模擬研究,確定新汶華豐礦-1 180 m回風(fēng)大巷采用全斷面高預(yù)應(yīng)力、高強(qiáng)度錨桿與錨索及注漿聯(lián)合支護(hù)加固方式。方新秋等[4]采用錨網(wǎng)索噴+錨注聯(lián)合支護(hù)技術(shù),利用新型專利注漿錨桿,對(duì)大巷周圍2 m范圍注漿,能夠有效解決深部軟巖高應(yīng)力動(dòng)壓巷道維護(hù)的技術(shù)難題,控制大巷變形。劉少偉等[5]以錨桿作用機(jī)理為依據(jù),分析了滑移區(qū)域內(nèi)微小單元體的受力特征,提出了滑移型底鼓阻滑控制措施。李季等[6]采空區(qū)側(cè)向圍巖應(yīng)力場(chǎng)的主應(yīng)力方向會(huì)發(fā)生顯著變化,導(dǎo)致深部沿空巷道圍巖形成非均勻塑性區(qū),同時(shí)在主應(yīng)力集中及支護(hù)體延伸性能弱等主要因素的共同影響下,深部沿空巷道出現(xiàn)非均勻大變形。針對(duì)邢東礦-980 m大巷圍巖變形嚴(yán)重的實(shí)際情況,采用現(xiàn)場(chǎng)觀測(cè)及理論分析等方式,提出合理的支護(hù)技術(shù),起到控制圍巖變形和防治底鼓的作用。

    1 工程概況

    邢東礦設(shè)計(jì)生產(chǎn)能力為0.6 Mt/a,-980 m水平為二水平,其大巷所處位置埋深約為1 000 m,半圓拱形斷面,巷道斷面尺寸為3.5 m×4.5 m(寬×高),巷道采用錨噴支護(hù)方式,采用φ22 mm×2 400 mm的螺紋鋼錨桿,間距和排距均為800 mm;采用φ21.8 mm×8 500 mm的鋼絞線錨索支護(hù),間排距2 000 mm×800 mm,初噴與復(fù)噴的噴厚均為50 mm。-980 m大巷掘進(jìn)過(guò)后,巷道圍巖變形問(wèn)題較為明顯,圍巖破壞范圍大,巷道底鼓現(xiàn)象尤為嚴(yán)重,支護(hù)體破壞嚴(yán)重,局部錨桿索及槽鋼破斷現(xiàn)象嚴(yán)重。

    運(yùn)用鉆孔窺視儀結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)鉆孔柱狀圖對(duì)巷道巖層特征及裂隙分布情況進(jìn)行分析,大巷圍巖鉆孔觀測(cè)結(jié)果如圖1??芍锏来┻^(guò)多個(gè)地質(zhì)層位,巖性主要由煤、灰?guī)r、泥巖和粉砂巖構(gòu)成,以灰?guī)r為主,其內(nèi)含泥質(zhì)且豐富海相動(dòng)物化石,巷道圍巖整體松散軟弱,一般比較破碎,且存在縱向裂隙,易于受工程擾動(dòng)。

    圖1 大巷圍巖鉆孔觀測(cè)結(jié)果

    2 巷道圍巖變形觀測(cè)分析

    由于-980 m水平大巷具有埋深大、高應(yīng)力的賦存條件,在巷道掘進(jìn)過(guò)后約50 m位置開始,每隔30 m布置1個(gè)測(cè)點(diǎn),共布置3個(gè)測(cè)點(diǎn)進(jìn)行巷道表面收斂觀測(cè),并進(jìn)行分析,為支護(hù)形式、支護(hù)參數(shù)的確定提供依據(jù)。表面收斂觀測(cè)采用十字交叉法。在-980 m大巷位置設(shè)置3個(gè)觀測(cè)站,主要觀測(cè)頂?shù)装搴蛢蓭鸵平俊=?jīng)過(guò)一定周期的觀測(cè),得出-980 m巷道變形量,各測(cè)站表面位移量統(tǒng)計(jì)表見(jiàn)表1。

    由表1可知,第1測(cè)點(diǎn)兩幫移近量達(dá)到了119 mm,上高變形量達(dá)到144 mm,下高變形量達(dá)到155 mm,即頂?shù)鬃冃瘟窟_(dá)到299 mm。第2測(cè)點(diǎn)的兩幫移近量達(dá)到了149 mm,上高變形量達(dá)到148 mm,下高變形量達(dá)到266 mm,即頂?shù)鬃冃瘟窟_(dá)到414 mm。第3測(cè)點(diǎn)中可以得兩幫移近量達(dá)到了139 mm,上高變形量達(dá)到142 mm,下高變形量達(dá)到150 mm,即頂?shù)鬃冃瘟窟_(dá)到292 mm。

    表1 各測(cè)站表面位移量統(tǒng)計(jì)表

    通過(guò)分析礦壓顯現(xiàn)觀測(cè)結(jié)果可知:頂?shù)装遄冃瘟勘葍蓭妥冃瘟看?,其中底板變形尤為?yán)重,最大達(dá)266 mm;-980 m大巷頂?shù)装遄冃嗡俾时葍蓭妥冃嗡俾蚀?,最大達(dá)到2.48 mm/d。根據(jù)大巷圍巖變形量及變形速率可知,巷道整體圍巖變形量較大,尤其巷道底鼓現(xiàn)象較為明顯,并且巷道圍巖較為破碎。

    3 巷道圍巖變形支護(hù)技術(shù)

    根據(jù)礦井實(shí)際情況[7-8],提出環(huán)形支架支護(hù)對(duì)大巷的圍巖整體控制,采用封閉U型鋼環(huán)形支架和底板組合錨索注漿加固復(fù)合支護(hù)技術(shù),起到整體支護(hù)結(jié)合局部補(bǔ)強(qiáng)的大巷圍巖支護(hù)設(shè)計(jì)[9-10]。

    3.1 環(huán)形支架承載能力計(jì)算

    通過(guò)對(duì)-980 m水平大巷圍巖地質(zhì)及變形分析,可知,巷道圍巖變形量均較大,所以提出長(zhǎng)環(huán)形鋼金屬支架支護(hù)方案,采用36號(hào)U型鋼環(huán)形支架,通過(guò)運(yùn)用力學(xué)分析[11]對(duì)環(huán)形鋼可縮性支架的承載能力進(jìn)行分析,根據(jù)巷道使用需要,幾何條件為AB段半徑 R=3 100 mm,BC段半徑R1=1 000 mm,弧AB角度 α1=β1/2=37°,弧 BC 角度 α2=38°,弧 CD 角度 α3=β2/2=15°,均部壓力q。支架結(jié)構(gòu)如圖2。

    由圖2,環(huán)形支架結(jié)構(gòu)載荷均對(duì)稱,因此研究AB、BC、CD 3段即可,對(duì)稱荷載作用下對(duì)稱截面上不會(huì)存在反對(duì)稱內(nèi)力,則A、D截面處剪力為0。通過(guò)對(duì)AB、BC、CD上的均布荷載向水平方向投影,求出A截面軸力NA,通過(guò)均布荷載q在弧AB、BC、CD段水平方向上的投影得到軸力NA為:

    式中:FAB為AB段荷載水平方向投影;FBC為BC段荷載水平方向投影;FCD為CD段荷載水平方向投影;q為均布荷載。

    圖2 環(huán)形支架載荷計(jì)算類型(均布載荷)

    為求得A截面彎矩MA,列出AB、BC、CD段上任意一截面處的彎矩方程及內(nèi)力表達(dá)式,AB段彎矩方程為:

    式中:MAB為AB段彎矩;MA為A處彎矩;NA為A處軸力。

    式中:NA為A處軸力;NB為B處軸力。

    式中:QB為B處剪力;R為AB弧半徑。

    式中:MB為B處彎矩;MA為A處彎矩。

    BC段彎矩方程為:

    式中:MBC為BC段彎矩;R1為BC弧半徑。

    C截面內(nèi)力為:

    式中:NC為C處內(nèi)力;NB為B處內(nèi)力。

    式中:QC為C處剪力。

    式中:MC為C處彎矩。

    CD段彎矩方程為:

    式中:MCD為CD處彎矩;R為CD弧半徑。

    式中:ND為D處內(nèi)力。

    式中:QD為D處剪力。

    式中:MD為D處彎矩。

    設(shè)在A截面處作用一單位力偶MO=1時(shí),此時(shí)各截面處在其作用下的彎矩均相等:

    根據(jù)莫爾定理,欲使結(jié)構(gòu)穩(wěn)定,AB、BC、CD段上由于彎矩使A點(diǎn)所產(chǎn)生的轉(zhuǎn)角應(yīng)為0,從而:

    式中:E為彈性模量;I為慣性矩。

    將式(2)、式(5)、式(6)、式(9)、式(10)代入式(14),解得:MA=2.74q。將 MA,NA值代入內(nèi)力表達(dá)式中得到B、C、D截面處的內(nèi)力分別為:NB=2.20q,NC=1.53q,ND=1.77q;QB=0.68q,QC=0.74q,QD=1.13q;MB=2.04q,MC=1.78q,MD=2.34q。其余對(duì)稱截面處內(nèi)力均與A、B、C、D截面內(nèi)力分別對(duì)應(yīng)相同,彎矩絕對(duì)值最大在A點(diǎn),型鋼U36的截面參數(shù)為:支架長(zhǎng)度L=14.28 m,彈性極限 350 MPa,抗彎截面模量 Wx=137 cm3,屈服極限520 MPa,截面積A=45.7 cm2,取均布載荷集度q=1 N/m,那么,最大應(yīng)力為20.431 kPa。

    式中:Wx為抗彎截面模量;A為截面積。

    載荷集度增大系數(shù)?為17 131:

    式中:σx為彈性極限。

    由彈性極限計(jì)算得到的支架承載能力p:

    單一支架時(shí)i=1,p=?Lq,取均布載荷集度q=1 N/m,支架長(zhǎng)度L=14.28 m,得p=244.63 kN。

    根據(jù)理論計(jì)算結(jié)果得出長(zhǎng)環(huán)形U型鋼可縮性支架承載能力能夠達(dá)到244.63 kN,具有很強(qiáng)的承載能力,能夠有效地控制邢東礦巷道的圍巖變形情況。

    通過(guò)以上分析可知,當(dāng)巷道圍壓比較均勻時(shí),選用全封閉U型鋼可縮性支架可有效控制圍巖變形,但是如果巷道存在局部變形較大就需要在整體采用U型鋼可縮性支架的同時(shí)將局部區(qū)域進(jìn)行特殊加固。

    3.2 底板組合錨索注漿支護(hù)設(shè)計(jì)

    通過(guò)巷道觀測(cè)及圍巖移近量可知,巷道底鼓問(wèn)題較為突出,因此需要對(duì)底板進(jìn)行特殊支護(hù)處理,提出底板組合錨索注漿支護(hù)設(shè)計(jì)控制巷道底鼓。

    錨索規(guī)格φ17.8 mm×10 500 mm,間排距為1 000 mm×2 000 mm,每排 3根錨索,兩側(cè)錨索外擺 15°,中心錨索垂直底板布置,每排錨索配用1個(gè)工字鋼梯子梁,底板錨索組合圖如圖3,三孔托盤規(guī)格為200 mm×200 mm×12 mm,采用φ80 mm孔徑鉆頭打孔。

    圖3 底板錨索組合圖

    錨索推入孔底,用水泥、水玻璃雙液漿封孔,2 d后采用風(fēng)動(dòng)注漿泵壓力為6 MPa,按設(shè)計(jì)水泥漿比例進(jìn)行深孔高壓注漿。注漿后安裝托盤索具,對(duì)錨索20 MPa張拉力張拉,切斷多余的鋼絞線。

    大采深巷道受到高應(yīng)力的作用[12-13],表現(xiàn)出巷道圍巖的急劇變形,特別容易出現(xiàn)巷道圍巖變形,通過(guò)采用封閉U型鋼環(huán)形支架和底板組合錨索注漿加固復(fù)合支護(hù)技術(shù)能夠增加支護(hù)體的承載能力,尤其加強(qiáng)底板的局部支護(hù)強(qiáng)度,從而有效地控制大采深巷道圍巖變形和底鼓[14-15]。

    巷道由于埋深大,巷道支護(hù)變形較為嚴(yán)重,巷道變形明顯的因素是埋深應(yīng)力大,巷道收縮變形較為嚴(yán)重,因此在采用U型鋼配合底板組合錨索注漿支護(hù)的基礎(chǔ)上配合錨噴支護(hù),不斷提高和改善圍巖自身強(qiáng)度的主動(dòng)支護(hù)理念,達(dá)到改善其支護(hù)狀況,保證安全生產(chǎn)的目的。噴漿采用初噴與復(fù)噴相結(jié)合的方式,在巷道擴(kuò)刷完成后先進(jìn)行初噴,噴層厚度為30 mm,封閉巷道圍巖并作為臨時(shí)支護(hù),初噴后依舊采用φ22 mm×2 400 mm錨桿,間排距均為800 mm,并采用φ21.8 mm×8 500 mm錨索,間排距2 000 mm×800 mm進(jìn)行圍巖支護(hù)。在安設(shè)好U型鋼環(huán)形支架和打好錨桿后進(jìn)行復(fù)噴,厚度為60 mm,之后再進(jìn)行底板組合錨索注漿支護(hù),作為永久支護(hù)。

    4 支護(hù)效果分析

    通過(guò)在-980 m水平主暗聯(lián)巷進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)工業(yè)試驗(yàn),采用全封閉U型鋼環(huán)形支架配合底板組合錨索注漿聯(lián)合錨噴加固支護(hù)技術(shù)。在試驗(yàn)段主暗聯(lián)巷中間布置1個(gè)深基點(diǎn)觀測(cè)站,頂板深基點(diǎn)變形曲線如圖4,圖中可以得出巷道圍巖發(fā)生位移主要集中在0~1 m和2.5~4 m 范圍內(nèi),到30 d左右頂板變形趨于穩(wěn)定。同時(shí)布置巷道底鼓變形量觀測(cè),試驗(yàn)段大巷底板位移觀測(cè)圖如圖5,可知,巷道底板位移量在8個(gè)月后,共達(dá)到260 mm并趨于穩(wěn)定。

    圖4 試驗(yàn)段大巷頂板深基點(diǎn)位移圖

    圖5 試驗(yàn)段大巷底板位移觀測(cè)圖

    采用了全封閉U型鋼環(huán)形和底板組合錨索注漿聯(lián)合錨噴加固復(fù)合支護(hù)技術(shù),對(duì)巷道變形起到很好的控制作用,圍巖平均變形速度大大降低。在觀測(cè)期間巷道底板未發(fā)現(xiàn)明顯鼓出,此巷道圍巖控制技術(shù)能夠很好控制圍巖變形,保證礦井安全生產(chǎn)。

    5 結(jié)論

    1)通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)得知,巷道整體圍巖變形量較大,圍巖較為破碎,尤其巷道底鼓現(xiàn)象較為明顯,理論分析是由于巷道圍巖高應(yīng)力、支護(hù)結(jié)構(gòu)不合理等共同導(dǎo)致巷道圍巖破壞變形。

    2)通過(guò)力學(xué)計(jì)算分析得出環(huán)形支架具有較強(qiáng)的承載能力,提出環(huán)形支架進(jìn)行整體支護(hù)、底板組合錨索注漿加固支護(hù)技術(shù),并結(jié)合錨噴支護(hù)技術(shù)共同形成復(fù)合支護(hù)技術(shù),能夠有效地控制巷道的變形。

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