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(1.陜西省高性能混凝土工程實(shí)驗(yàn)室,陜西 渭南 714000; 2.西安建筑科技大學(xué) 土木工程學(xué)院,陜西 西安 710055; 3.包頭市公路局,內(nèi)蒙古 包頭 014040)
在外界荷載、溫度、水等因素作用下,瀝青路面表層的裂縫、松散、龜裂、沉陷等逐漸演化成尺寸各異的坑槽。修補(bǔ)頻率高、材料用量少和運(yùn)輸距離遠(yuǎn)等施工特點(diǎn)增加了坑槽修補(bǔ)難度。現(xiàn)有的坑槽相關(guān)研究主要集中在修補(bǔ)材料及修補(bǔ)工藝等方面[1-3],亟待完善??硬坌扪a(bǔ)后,由于修補(bǔ)材料與原路面材料間粘結(jié)力不足,易導(dǎo)致在界面結(jié)合處發(fā)生破壞,并具有側(cè)面破壞居多、底層破壞占少數(shù)的特點(diǎn),兩種破壞形式均與界面結(jié)合處的力學(xué)特性相關(guān)。
道路研究工作者針對(duì)坑槽修補(bǔ)作業(yè)進(jìn)行了許多研究,但針對(duì)坑槽修補(bǔ)粘結(jié)料的專(zhuān)項(xiàng)研究相對(duì)較少。王發(fā)洲等[4]通過(guò)分析硅酸鹽水泥與陽(yáng)離子乳化瀝青顆粒的相互作用機(jī)理,提出了兩者的相互作用模型。梁星敏等[5]研究不同TLA摻量對(duì)改性瀝青高溫、低溫性能的影響,并提出了TLA的合理?yè)搅糠秶?。王振軍等[6]通過(guò)研究半剛性面層復(fù)合材料漿體-集料界面的硬度及影響因素,認(rèn)為礦粉、水泥基集料類(lèi)型均對(duì)其粘結(jié)有影響。祝斯月等[7]研究高粘改性瀝青關(guān)鍵指標(biāo)對(duì)排水瀝青混合料性能的影響,提出了評(píng)價(jià)高粘改性瀝青的關(guān)鍵性指標(biāo)。郭寅川等[8]對(duì)比分析普通瀝青、SBS改性瀝青和SBS改性乳化瀝青粘層材料,提出以不同溫度下的抗剪強(qiáng)度作為評(píng)價(jià)依據(jù)。武建民等[9]針對(duì)瀝青面層與水泥穩(wěn)定碎石基層的層間粘結(jié)問(wèn)題,從選擇性滲透理念出發(fā),研發(fā)出兼具滲透性能和層間粘結(jié)性能的高粘性透層油。張慶等[10]通過(guò)圖像分析軟件對(duì)水性環(huán)氧樹(shù)脂改性乳化瀝青的黏附性進(jìn)行量化,表明水性環(huán)氧樹(shù)脂可以很大程度上提高乳化瀝青黏附性,同時(shí)認(rèn)為水性環(huán)氧樹(shù)脂的具體配比對(duì)黏附性能有很大影響。沈凡等[11]開(kāi)發(fā)出一種水泥-乳化瀝青-水性環(huán)氧樹(shù)脂復(fù)合膠結(jié)鋼箱梁橋面鋪裝材料,并圍繞材料的組成、結(jié)構(gòu)、性能展開(kāi)研究。
對(duì)于較嚴(yán)重的坑槽病害,應(yīng)采取罩面和銑刨罩面等方法進(jìn)行處理。本文主要針對(duì)局部坑槽病害或病害不甚嚴(yán)重的情況,側(cè)重于對(duì)坑槽修補(bǔ)界面粘結(jié)料的研究??硬坌扪a(bǔ)界面結(jié)合層是修補(bǔ)結(jié)構(gòu)的特定組成部分,由此確認(rèn)坑槽修補(bǔ)粘結(jié)料開(kāi)發(fā)及界面特性分析具有重要意義[12]。
將文獻(xiàn)[13-15]作為本文試驗(yàn)相關(guān)分析的參考。
剪切試驗(yàn)和拉拔試驗(yàn)采用萬(wàn)能材料試驗(yàn)機(jī),其中,剪切試驗(yàn)采用45°斜剪;界面粘結(jié)料類(lèi)型有3種,包括SBS改性乳化瀝青、WEA型粘結(jié)料和CWEA型粘結(jié)料;試驗(yàn)采用的路面結(jié)構(gòu)組合形式為50mm修補(bǔ)層(AC-13)+粘結(jié)層+50mm原路面層(AC-16),均為瀝青混合料熱補(bǔ)料;采用Φ100×100mm的圓柱形試件;粘結(jié)料的撒布劑量分別取為0.4、0.5、0.6、0.7、0.8kg/m2;試驗(yàn)溫度分別為20℃、45℃和60℃;剪切速率設(shè)定為2mm/min,拉拔速率設(shè)定為20mm/min。
剪切破壞和拉拔破壞均在層間發(fā)生,表明層間結(jié)合處為修補(bǔ)薄弱面,對(duì)其力學(xué)特性進(jìn)行分析。
2.2.1粘結(jié)料的撒布劑量及試驗(yàn)溫度對(duì)界面力學(xué)性能的影響 對(duì)于不同類(lèi)型粘結(jié)料,材料強(qiáng)度隨撒布劑量的變化見(jiàn)圖1。在最佳撒布劑量條件下,材料剪切強(qiáng)度與拉拔強(qiáng)度隨溫度的變化關(guān)系見(jiàn)圖2。圖1~圖2中的(s)、(p)分別代表材料的剪切強(qiáng)度和拉拔強(qiáng)度。
圖1 不同粘結(jié)劑的強(qiáng)度與撒布劑量之間的關(guān)系 (a) SBS改性乳化瀝青粘結(jié)料; (b) WEA型粘結(jié)料; (c) CWEA型粘結(jié)料Fig.1 The relationship between strength and spreading content of bonding malerials (a) SBS modified asphalt; (b) WEA; (c) CWEA
圖2 不同粘結(jié)材料強(qiáng)度與溫度的關(guān)系Fig.2 Relationship between strength and temperature
由圖1可知:
(1)在溫度、撒布劑量和粘結(jié)料類(lèi)型一定的情況下,粘結(jié)料的剪切強(qiáng)度始終高于拉拔強(qiáng)度。主要原因是界面拉拔強(qiáng)度取決于粘結(jié)料性能,而抗剪強(qiáng)度不僅與粘結(jié)料黏彈性有關(guān),還與混合料骨料界面間相互嵌擠、相互鎖合的摩阻效應(yīng)有關(guān),二者的耦合作用使抗剪強(qiáng)度得到強(qiáng)化。
(2)溫度一定的情況下,隨著撒布劑量的增加,剪切強(qiáng)度與拉拔強(qiáng)度均呈現(xiàn)先增大后減小的特點(diǎn)。由此可知,存在最佳撒布劑量,使粘結(jié)料的剪切強(qiáng)度與拉拔強(qiáng)度取得最大值。最佳撒布劑量的確定原則是,在達(dá)到強(qiáng)度要求的同時(shí)最大程度節(jié)約成本。值得注意的是,當(dāng)溫度升高到60℃時(shí),WEA型粘結(jié)料的最佳撒布劑量規(guī)律性發(fā)生了變化,主要原因是粘聚力隨溫度上升而急劇下降,界面過(guò)渡層的瀝青混合料出現(xiàn)松散,導(dǎo)致界面粘附、摩阻效應(yīng)退化,力學(xué)性能發(fā)生波動(dòng)或重分布。因此,高溫條件下,WEA型粘結(jié)料不能很好地反映強(qiáng)度隨粘結(jié)料撒布劑量的變化規(guī)律。
由圖2可知:
(1)在最佳撒布劑量條件下,三種材料的剪切強(qiáng)度與拉拔強(qiáng)度均在常溫下達(dá)最大值,隨著溫度升高,強(qiáng)度呈降低趨勢(shì)。降低的具體趨勢(shì)為前期緩和,后期加快。這一現(xiàn)象表明材料有感溫性,高溫下粘聚力的損失導(dǎo)致強(qiáng)度的損失。強(qiáng)度損失最快的是WEA型粘結(jié)料,60℃的剪切強(qiáng)度是45℃的0.275倍和20℃的0.178倍,對(duì)應(yīng)的拉拔強(qiáng)度分別為0.263和0.143倍;而CWEA型粘結(jié)料高溫剪切強(qiáng)度和拉拔強(qiáng)度損失較小,性能比較穩(wěn)定。
(2)在最佳撒布劑量下,20℃時(shí),WEA型粘結(jié)料剪切強(qiáng)度和拉拔強(qiáng)度均高于SBS改性乳化瀝青和CWEA型粘結(jié)料相應(yīng)的強(qiáng)度,但數(shù)值相差不大;45℃時(shí),CWEA粘結(jié)料剪切強(qiáng)度和拉拔強(qiáng)度均超過(guò)SBS改性乳化瀝青的1.54倍和WEA粘結(jié)料的1.12倍;60℃時(shí),CWEA型粘結(jié)料的力學(xué)強(qiáng)度均超過(guò)SBS改性乳化瀝青和WEA型粘結(jié)料的1.73倍。由此發(fā)現(xiàn),溫度較低時(shí),WEA型粘結(jié)料較傳統(tǒng)乳化瀝青材料能更好地充當(dāng)修補(bǔ)界面粘結(jié)劑;而溫度較高時(shí),CWEA型粘結(jié)料兼具優(yōu)異的抗剪和抗拉性能,更適用于高溫地區(qū)瀝青路面坑槽修補(bǔ)。
2.2.2剪切強(qiáng)度與拉拔強(qiáng)度之間的關(guān)系 瀝青混合料強(qiáng)度形成理論有傳統(tǒng)的表面理論和近代的膠漿理論。表面理論重在調(diào)整級(jí)配,加強(qiáng)粗集料骨架作用;膠漿理論則把重點(diǎn)放在增加瀝青稠度,增加礦粉用量上。其目的都是為了提高材料的抗剪切強(qiáng)度和破壞強(qiáng)度。對(duì)于瀝青路面坑槽修補(bǔ)粘結(jié)料,剪切強(qiáng)度與拉拔強(qiáng)度之間的關(guān)系應(yīng)以此為切入點(diǎn)進(jìn)行分析。
調(diào)查表明,施工現(xiàn)場(chǎng)通常采用拉拔儀進(jìn)行拉拔強(qiáng)度檢測(cè),但要檢測(cè)抗剪強(qiáng)度卻極為不便。為了能夠根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)的拉拔強(qiáng)度定性推斷并評(píng)價(jià)粘結(jié)料的抗剪性能,進(jìn)行瀝青混凝土坑槽修補(bǔ)粘結(jié)料的抗拉與抗剪強(qiáng)度相關(guān)性分析顯得重要且必要。
對(duì)上述三種粘結(jié)料,其15個(gè)剪切強(qiáng)度與15個(gè)拉拔強(qiáng)度之間對(duì)應(yīng)的關(guān)系均為線(xiàn)性相關(guān)關(guān)系,且R-square均大于0.98。由此,對(duì)三種材料的45組剪切強(qiáng)度與拉拔強(qiáng)度數(shù)據(jù)作歸一化處理,以提高所得結(jié)論的適用范圍,三種材料組合后的擬合結(jié)果如圖3。
圖3 三種粘結(jié)料剪切強(qiáng)度與拉拔強(qiáng)度的關(guān)系Fig.3 Relationship of shearing strength and pulling-off strength among three kinds of bonding material
由圖3可知:剪切強(qiáng)度與拉拔強(qiáng)度依然呈現(xiàn)線(xiàn)性正相關(guān)關(guān)系,且R-square大于0.98。由于剪切強(qiáng)度還與界面結(jié)合處骨料的嵌擠作用相關(guān),擬合出來(lái)的公式可能不具很強(qiáng)的代表性,但拉拔強(qiáng)度在一定程度上能夠反映出剪切強(qiáng)度的大小。同等條件下,拉拔強(qiáng)度高的粘結(jié)料,其抗剪強(qiáng)度也高。
2.2.3坑槽修補(bǔ)實(shí)施方案 結(jié)合工程實(shí)際,坑槽修補(bǔ)界面粘結(jié)料應(yīng)具有良好的粘結(jié)吸附能力,能有效填充界面過(guò)渡層的微細(xì)觀(guān)孔洞、缺陷,防止雨水通過(guò)補(bǔ)縫滲透進(jìn)入基層加劇路面水害破損,但其噴灑工藝對(duì)界面粘結(jié)質(zhì)量的影響巨大,因此,對(duì)于不同性質(zhì)材料應(yīng)采用不同的噴灑工藝。首先,噴灑過(guò)程中需嚴(yán)格控制噴涂用量。若用量不足,補(bǔ)縫界面則無(wú)法有效粘合,無(wú)法形成封閉的防水隔離層;而若用量過(guò)多,垂直補(bǔ)縫粘結(jié)料極易在槽底淤積,修補(bǔ)后泛油現(xiàn)象嚴(yán)重,且界面易形成富油層,多余的粘結(jié)料非但沒(méi)有粘結(jié)效果,還會(huì)起到潤(rùn)滑作用。其次,撒布時(shí)需根據(jù)試驗(yàn)確定的材料固化時(shí)間和固化溫度,合理控制施工準(zhǔn)備工作,固化時(shí)間的長(zhǎng)短和固化溫度的高低對(duì)修補(bǔ)效果、粘結(jié)強(qiáng)度也有很大影響。
1.當(dāng)試驗(yàn)溫度在20℃和45℃時(shí),SBS改性乳化瀝青、WEA型與CWEA型粘結(jié)料最佳撒布劑量分別確定為0.6、0.5和0.6kg/m2,但當(dāng)溫度升高至60℃時(shí),三種粘結(jié)料最佳撒布劑量皆為0.6kg/m2。
2.隨溫度升高,三種坑槽修補(bǔ)粘結(jié)料的剪切強(qiáng)度和拉拔強(qiáng)度衰減程度的大小順序?yàn)椋篠BS改性乳化瀝青> WEA型> CWEA型,這表明CWEA型粘結(jié)料高溫抗剪、抗拉性能最佳,SBS改性乳化瀝青最差。
3.相對(duì)于傳統(tǒng)乳化瀝青材料,WEA型粘結(jié)料可更好地用作非炎熱地區(qū)坑槽界面修補(bǔ)結(jié)合劑,而CWEA型粘結(jié)料在高溫時(shí)兼具優(yōu)異的抗剪和抗拉性能,適合于高溫濕熱地區(qū)瀝青路面坑槽修補(bǔ)。
4.剪切強(qiáng)度與拉拔強(qiáng)度之間均呈現(xiàn)正相關(guān)關(guān)系,當(dāng)受限于現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn),無(wú)法進(jìn)行剪切試驗(yàn)時(shí),可用拉拔強(qiáng)度對(duì)其進(jìn)行預(yù)估,有極大的便捷性。