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    低鹽度水驅(qū)提高采收率實(shí)驗(yàn)研究

    2018-06-09 10:42:48蘇文博劉月田王云鵬李長勇
    關(guān)鍵詞:采出程度水驅(qū)鹽度

    蘇文博,劉月田*,皮 建,王云鵬,李長勇

    1.“油氣資源與探測(cè)”國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室·中國石油大學(xué),北京 昌平 102249 2.中海油研究總院有限責(zé)任公司,北京 朝陽 100028

    引 言

    低鹽度水驅(qū)指油田注入水礦化度低于油藏原始地層水礦化度,通常注入水礦化度低于5 000 mg/L[1]。利用低鹽度水驅(qū)開發(fā)油藏是近年來油藏開發(fā)領(lǐng)域較為活躍的研究方向。低鹽度水驅(qū)的成功實(shí)施一般需要滿足以下條件:存在地層水、極性官能團(tuán)、黏土礦物以及合理的低鹽度注入水。地層水中的高價(jià)陽離子、原油中的極性官能團(tuán)以及巖石中的黏土礦物為離子交換、橋接和擴(kuò)散提供了基礎(chǔ),合理鹽度范圍內(nèi)的低鹽度注入水則是低鹽度水驅(qū)成功的關(guān)鍵。與其他化學(xué)驅(qū)和熱采方法相比,低鹽度水驅(qū)具有成本低廉、操作簡單以及風(fēng)險(xiǎn)較低等特點(diǎn),具有很大的應(yīng)用潛力和推廣空間[2-4]。

    近20年來,國外進(jìn)行了許多低鹽度水驅(qū)提高采收率的室內(nèi)研究及現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)。以Soraya和Austad等為代表的研究人員,在室內(nèi)對(duì)低鹽度水驅(qū)的機(jī)理及影響因素等進(jìn)行了系統(tǒng)性的研究[5-14];在礦場(chǎng)試驗(yàn)方面,科威特石油公司最早在砂巖油藏開展了利用低鹽度水驅(qū)技術(shù)提高油田開發(fā)效果的研究,發(fā)現(xiàn)低鹽度水驅(qū)可使殘余油飽和度降低25%~50%[15]。后繼研究者對(duì)不同類型的油藏進(jìn)行了不同方式的礦場(chǎng)試驗(yàn),均取得了較好的應(yīng)用效果[16-21]。對(duì)低鹽度水驅(qū)機(jī)理的研究雖取得了顯著的進(jìn)展,但仍未得出一致的結(jié)論[22-24]。

    目前,國外提出的低鹽度水驅(qū)機(jī)理主要包括:類堿驅(qū)、微粒運(yùn)移以及多組分離子交換引起的儲(chǔ)層潤濕性改變[3]。國內(nèi)在低鹽度水驅(qū)方面的研究較少,只有吳曉燕在室內(nèi)研究了轉(zhuǎn)驅(qū)時(shí)機(jī)對(duì)低鹽度水驅(qū)效果的影響[25],因此,亟需對(duì)低鹽度水驅(qū)進(jìn)行更加全面深入的研究。

    本文利用巖芯物理模擬實(shí)驗(yàn)方法,對(duì)均質(zhì)砂巖巖芯進(jìn)行低鹽度水驅(qū),通過對(duì)比實(shí)驗(yàn),用不同鹽度、相同注水速度以及相同鹽度、不同注水速度的水進(jìn)行驅(qū)替,分析鹽度及注水速度對(duì)采出程度的影響,給出了此類油藏利用低鹽度水驅(qū)開發(fā)提高采收率的有效途徑。研究結(jié)果對(duì)進(jìn)一步深入探討低鹽度水驅(qū)技術(shù)及其現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用具有指導(dǎo)意義。

    1 實(shí)驗(yàn)研究

    1.1 材料與儀器

    實(shí)驗(yàn)中所用巖芯為孔滲條件基本一致的人造砂巖巖芯,直徑2.5 cm,長7.5 cm,氣測(cè)滲透率2 000 mD。鑒于砂巖中黏土礦物的存在對(duì)低鹽度水驅(qū)的效果起著至關(guān)重要的作用[26],實(shí)驗(yàn)測(cè)量了人造巖芯中黏土礦物的組成,如表1所示。

    表1 人造巖芯黏土礦物含量Tab.1 The clay mineral content in artificial cores

    所用地層水(鹽度為238 460.5 mg/L)及不同鹽度鹽水為用蒸餾水與以下試劑混合而成:氯化鈉、氯化鉀、氯化鈣、氯化鎂、碳酸氫鈉、無水硫酸鈉。以上試劑均為分析純,產(chǎn)自北京化工廠。所用不同鹽度鹽水的成分和性質(zhì)見表2。

    表2 不同鹽度鹽水的離子濃度及鹽度Tab.2 The ion concentration and salinity of different salinity saline

    實(shí)驗(yàn)用油為大慶油田原油與柴油按體積比1:3混合配制的模擬油,地面條件下模擬油各指標(biāo)如下:密度 0.861 g/cm3,黏度 17.85 mPa·s,瀝青含量0.46%,膠質(zhì)含量3.21%。

    實(shí)驗(yàn)所用設(shè)備有:X射線衍射儀(深圳市艾蘭特科技有限公司)、真空泵(V-i120SV 型)、多功能巖芯驅(qū)替物理模擬裝置(海安石油科技儀器有限公司)、高精度電子天平(精度0.1 mg,北京梅特勒-托利多儀器公司)、恒溫箱(海安石油科技儀器有限公司)、黏度計(jì)(NDJ-5S型)、恒速恒壓泵(DZ47-60型)以及活塞容器等。

    1.2 實(shí)驗(yàn)方案

    方案1:高鹽度轉(zhuǎn)低鹽度水驅(qū)實(shí)驗(yàn),即首先用FW驅(qū)替巖芯至不出油之后,用FW-20進(jìn)行轉(zhuǎn)注至不出油之后,再用FW-100轉(zhuǎn)注至不出油為止。

    方案2:不同鹽度相同注水速度驅(qū)替實(shí)驗(yàn),即在相同注水速度(0.20 mL/min,根據(jù)前期速敏實(shí)驗(yàn)確定)下用表2中不同鹽度的鹽水以及蒸餾水,分別對(duì)巖芯進(jìn)行驅(qū)替,直至不出油為止。

    方案3:相同鹽度不同注水速度驅(qū)替實(shí)驗(yàn),即在相同注入水鹽度下,選用注入速度0.10,0.20,0.30,0.40,0.50及0.75 mL/min,分別對(duì)巖芯進(jìn)行驅(qū)替,直至不出油為止。在此方案中,選用兩種鹽度的水分別進(jìn)行不同注入速度下的水驅(qū)實(shí)驗(yàn),一種是用在方案2中使采收率達(dá)到最大的低鹽度水,另一種是用地層水。

    1.3 實(shí)驗(yàn)步驟

    (1)將人造巖芯放入抽濾瓶中,用真空泵抽真空2 h,之后用地層水飽和4 h,記錄飽和地層水前后巖芯的質(zhì)量;

    (2)用原油驅(qū)替飽和地層水后的巖芯,達(dá)到流量穩(wěn)定狀態(tài),直到不出水,記錄驅(qū)出的地層水的體積,計(jì)算束縛水飽和度和原始含油飽和度;

    (3)將飽和油的巖芯放到恒溫箱中,在90?C條件下老化7~10 d,得到鹽水驅(qū)替前所用的油濕性巖芯;

    (4)按照設(shè)計(jì)好的實(shí)驗(yàn)方案,在實(shí)驗(yàn)室條件下進(jìn)行巖芯驅(qū)替實(shí)驗(yàn),實(shí)時(shí)記錄不同注入水PV數(shù)下驅(qū)出的油水量。

    2 結(jié)果與分析

    2.1 方案1:高鹽度轉(zhuǎn)低鹽度水驅(qū)實(shí)驗(yàn)

    整個(gè)驅(qū)替過程中原油的采出程度隨注入PV數(shù)的變化情況如圖1所示。

    圖1 整個(gè)水驅(qū)過程采出程度隨PV數(shù)變化圖Fig.1 The recovery varies with the PV number throughout the water flooding process

    由圖1可知,在地層水驅(qū)替前期,采出程度隨注入水PV數(shù)的增加而增加,達(dá)到3 PV后,采出程度基本不再增加,最終采收率為56.30%。在5 PV之后用FW-50(鹽度為4 769.2 mg/L)在相同注入速度下進(jìn)行轉(zhuǎn)驅(qū),最終采收率為58.15%,提高了1.85%。在此基礎(chǔ)上,再用FW-100(鹽度為2 384.6 mg/L)在相同注入速度下轉(zhuǎn)驅(qū),最終采收率又提高了1.48%,達(dá)59.63%??偟膩碚f,在地層水驅(qū)替的基礎(chǔ)上,通過低鹽度水驅(qū)使采收率提高了3.33%。由此證明了低鹽度水驅(qū)技術(shù)的有效性。

    在用低鹽度水(FW-50、FW-100)進(jìn)行驅(qū)替過程中,原油中的極性組分與水中離子發(fā)生皂化反應(yīng),降低界面張力,促進(jìn)原油解吸,使巖石向親水方向轉(zhuǎn)變;同時(shí),在連續(xù)驅(qū)替作用下,巖石內(nèi)部的伊利石、云母等黏土礦物逐漸溶解并發(fā)生運(yùn)移,改變注入水液流方向,提高注入水波及效率。整個(gè)驅(qū)替過程中,低鹽度水驅(qū)的類堿驅(qū)、誘發(fā)黏土顆粒運(yùn)移以及促使巖石潤濕性改變的作用得到有效發(fā)揮,最終實(shí)現(xiàn)連續(xù)驅(qū)替過程原油采收率的逐步提高。

    2.2 方案2:不同鹽度相同注水速度驅(qū)替實(shí)驗(yàn)

    取8個(gè)巖芯,飽和油并老化相同時(shí)間后,用表2中的鹽水分別進(jìn)行驅(qū)替,驅(qū)替速度為0.20 mL/min,直至驅(qū)出的流體中不含油為止。各驅(qū)替情況下原油的采出程度隨注入水PV數(shù)的變化情況如圖2所示,原油的最終采收率對(duì)比如圖3所示。

    結(jié)合圖2、圖3可以看出,在進(jìn)行低鹽度水驅(qū)時(shí),就提高原油采收率而言,存在最佳鹽度值。隨著注入水鹽度的降低,采收率先升高后降低。在注入水鹽度在2 384.6 mg/L時(shí),采收率達(dá)到最大值。繼續(xù)降低鹽度,采收率逐漸降低,當(dāng)鹽度降低至1 192.3 mg/L及以下時(shí),采收率迅速下降,比用地層水驅(qū)替時(shí)采收率還要低。

    圖2 不同鹽度水驅(qū)替時(shí)采出程度變化曲線圖Fig.2 The variation curves during different salinity water flooding processes

    當(dāng)注入水鹽度過高時(shí),水中的二價(jià)離子(主要是Ca2+、Mg2+)能強(qiáng)烈地吸附在黏土物質(zhì)表面并與原油中的瀝青、膠質(zhì)等極性物質(zhì)形成金屬復(fù)合物,不利于原油的解吸以及巖石向親水方向的轉(zhuǎn)化;而在注入水鹽度過低時(shí),巖石中的黏土礦物發(fā)生膨脹或反絮凝,導(dǎo)致孔隙吼道堵塞,巖芯滲透率下降。一般情況下,低鹽度水驅(qū)的最低門限值為1 000.00 mg/L[27]。在最佳注入鹽度條件下,低鹽度水驅(qū)的類堿驅(qū)、誘發(fā)黏土顆粒運(yùn)移以及促使巖石潤濕性改變的作用得到最大程度發(fā)揮,原油采收率也最高。

    圖3 不同鹽度水驅(qū)替時(shí)采收率對(duì)比圖Fig.3 The comparison diagram of different salinity water flooding processes

    2.3 方案3:相同鹽度不同注水速度驅(qū)替實(shí)驗(yàn)

    在此方案中,選用兩種鹽度的水分別進(jìn)行不同注水速度的驅(qū)替實(shí)驗(yàn):一種是在方案2中得到的使采收率達(dá)到最大的FW-100(鹽度為 2 384.6 mg/L),一種是地層水FW,分別代表低鹽度水與高鹽度水。設(shè)置注水速度 0.10,0.20,0.30,0.40,0.50和0.75 mL/min。

    用FW與FW-100在上述注水速度下分別對(duì)巖芯進(jìn)行驅(qū)替時(shí),采出程度隨注入水PV數(shù)的變化情況如圖4所示。

    圖4 不同注入速度下用FW與FW-100進(jìn)行水驅(qū)采出程度隨注入水PV數(shù)變化圖Fig.4 The recovery varies with the PV number under different injection rates using FW and FW-100

    從圖4可以看出,在相同注水速度下,高鹽度與低鹽度水驅(qū)時(shí)采出程度隨注入體積的變化情況存在差別,且在注入速度0.40 mL/min前后,二者的差別形式明顯不同。在注入速度小于0.40 mL/min時(shí),在相同注入體積情況下,相較高鹽度水驅(qū),低鹽度水驅(qū)時(shí)的采出程度更高,達(dá)到最大采出程度所需要的時(shí)間也更長;而在注水速度大于0.40 mL/min時(shí),相同注入體積情況下,低鹽度水驅(qū)時(shí)的采出程度相對(duì)更低,達(dá)到最大采出程度所需的時(shí)間也更短。

    當(dāng)注水速度小于0.40 mL/min時(shí),高鹽度水驅(qū)不能引起儲(chǔ)層潤濕性發(fā)生轉(zhuǎn)變,在較短時(shí)間內(nèi)采出程度已趨于穩(wěn)定;而對(duì)低鹽度水驅(qū)來說,由于注入水與儲(chǔ)層逐漸發(fā)生反應(yīng),儲(chǔ)層巖石的潤濕性逐漸向偏水濕的方向轉(zhuǎn)變,促進(jìn)原油的解吸,從而采出程度持續(xù)增大,最終采出程度也更高。由于水-原油-巖石之間的反應(yīng)需要時(shí)間,因此低鹽度水驅(qū)達(dá)到最大采出程度所需要的時(shí)間也更長。

    當(dāng)注水速度大于0.40 mL/min時(shí),對(duì)于低鹽度水驅(qū)來說,由于注水速度較快,水中離子未能及時(shí)與儲(chǔ)層發(fā)生反應(yīng),單位時(shí)間單位巖石表面上反應(yīng)的離子數(shù)太少,低鹽度水促使巖石表面向水濕性方向轉(zhuǎn)化的作用不能充分發(fā)揮出來,因此較早時(shí)間達(dá)到最大采出程度且值較低;而對(duì)于高鹽度水驅(qū)來說,由于離子濃度較高,能夠克服低鹽度水驅(qū)時(shí)單位時(shí)間單位巖石表面積上反應(yīng)的離子數(shù)太少的局限,離子數(shù)能得到及時(shí)補(bǔ)充,使得高速下的高鹽度水驅(qū)具有接近相對(duì)低速下低鹽度水驅(qū)驅(qū)油效率的趨勢(shì),導(dǎo)致原油最終采出程度較高。

    將高鹽度與低鹽度水驅(qū)時(shí)原油的采收率隨注水速度的變化情況進(jìn)行對(duì)比,如圖5所示。

    圖5 高鹽度與低鹽度水驅(qū)時(shí)采收率隨注水速度變化情況Fig.5 The recovery varies with the injection rates during high/low salinity water flooding

    從圖5可以看出,無論采用高鹽度水驅(qū)還是低鹽度水驅(qū),采收率隨注水速度變化的趨勢(shì)均為先增大后減小,低鹽度水驅(qū)的最佳注水速度(0.20 mL/min)要小于高鹽度水驅(qū)的最佳注水速度(0.40 mL/min),且在注水速度較低(<0.30 mL/min)時(shí),低鹽度水驅(qū)的采收率明顯高于高鹽度水驅(qū)時(shí),而在注水速度相對(duì)較高(>0.40 mL/min)時(shí),高鹽度水驅(qū)的采收率略高于低鹽度水驅(qū)時(shí)的情況。

    低速下,由于低鹽度水驅(qū)有使儲(chǔ)層潤濕性向親水性轉(zhuǎn)變的特性,使得低鹽度水驅(qū)時(shí)的采收率明顯高于高鹽度水驅(qū);而在高速驅(qū)替下,低鹽度水驅(qū)誘發(fā)儲(chǔ)層潤濕性轉(zhuǎn)變的作用不能得到發(fā)揮,高鹽度水驅(qū)在一定程度上克服了低鹽度水驅(qū)單位時(shí)間單位巖石表面上反應(yīng)的離子數(shù)太少的局限,能夠獲得相對(duì)較高的采收率。

    3 結(jié) 論

    (1)用地層水(鹽度為 238 460.5 mg/L)對(duì)巖芯驅(qū)替至不出油之后,再用FW-50(鹽度為4 769.2 mg/L)及 FW-100(鹽度為 2 384.6 mg/L)進(jìn)行連續(xù)驅(qū)替,采收率分別提高1.85%、1.48%,累計(jì)提高3.33%。證明了低鹽度水驅(qū)技術(shù)提高原油采收率的有效性。

    (2)低鹽度水驅(qū)存在最佳鹽度值。當(dāng)鹽度在2 384.6 mg/L左右時(shí),低鹽度水驅(qū)采收率最大。鹽度過低時(shí),引發(fā)黏土礦物膨脹或反絮凝,導(dǎo)致孔隙吼道堵塞、巖芯滲透率下降,低鹽度水驅(qū)提高采收率作用不能得到發(fā)揮。

    (3)當(dāng)注水速度在0.40 mL/min之前時(shí),在相同注入體積情況下,相較高鹽度水驅(qū),低鹽度水驅(qū)的采出程度更高,達(dá)到最大采出程度所需要的時(shí)間也更長;而在注水速度大于0.40 mL/min時(shí),相同注入體積情況下,低鹽度水驅(qū)時(shí)的采出程度相對(duì)更低,達(dá)到最大采出程度所需的時(shí)間也更短。

    (4)無論采用高鹽度水驅(qū)還是低鹽度水驅(qū),采收率隨著注水速度變化的趨勢(shì)均為先增大后減小,即存在最佳注水速度,且低鹽度水驅(qū)的最佳注水速度要小于高鹽度水驅(qū)的最佳注水速度。在現(xiàn)場(chǎng)實(shí)施時(shí),低鹽度水驅(qū)要選用較低的注入速度,而在選用較高鹽度的水進(jìn)行驅(qū)替時(shí),要適當(dāng)提高注入速度。

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