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    基于雙進(jìn)雙出流徑液冷系統(tǒng)散熱的電池模塊熱特性分析

    2013-12-05 06:58:18徐曉明趙又群
    中國機(jī)械工程 2013年3期

    徐曉明 趙又群

    南京航空航天大學(xué),南京,210016

    0 引言

    電池作為電動汽車主要儲能元件,是電動汽車的關(guān)鍵部件[1-2],直接影響到電動汽車的性能。很多學(xué)者已經(jīng)開展了電池組熱管理系統(tǒng)的研究與開發(fā)工作[3-8]。電池組熱管理的冷卻方式按照傳熱介質(zhì)分為空氣冷卻、液體冷卻(油冷)和相變材料冷卻。影響電動汽車?yán)鋮s系統(tǒng)散熱性能的因素有很多,包括發(fā)熱功率、電池形狀、冷媒類型、冷媒流速、流道厚度等[9-10],因此,需要根據(jù)實際情況選擇合理的冷卻方式。

    液體冷卻(液冷)是一種利用導(dǎo)熱率相對較高的流體作為導(dǎo)熱媒介來給電池組散熱的冷卻方式,冷板液冷方式是電池組系統(tǒng)冷卻散熱的一個重要研究方向。采用冷板散熱的效果一般比對流換熱要好[11],在模塊間使用冷板可改善換熱效率及模塊間溫度的均勻性,可以根據(jù)實際情況設(shè)計冷板的尺寸和形狀[12]。用高導(dǎo)熱材料直接貼在物體表面,能夠很好地強(qiáng)化局部散熱,但會導(dǎo)致成本增加,該材料可以使用在重點生熱區(qū)。

    電動汽車?yán)鋮s系統(tǒng)的研究方法有很多,如試驗、仿真[13-15]和理論計算等,本文選取雙進(jìn)雙出流徑液冷系統(tǒng)作為研究對象,采用試驗的方法,對2并12串的電池模塊熱特性進(jìn)行分析。

    1 液冷試驗系統(tǒng)和充放電過程

    1.1 液冷試驗系統(tǒng)總成及測溫點布置

    圖1所示為液冷試驗系統(tǒng)總成,冷卻液循環(huán)路徑如下:水泵-壓力表-流量計-散熱器-壓力表-水冷板-壓力表-閥門-水槽-壓力表-水泵,試驗時選用去離子水作為冷卻液。由于水泵在運行時溫度較高,故安放在水槽上面,以降低水泵溫度。搭建液冷試驗系統(tǒng)時,應(yīng)當(dāng)充分考慮系統(tǒng)漏液和過壓,同時還要考慮進(jìn)液流量的穩(wěn)定性。

    圖1 基于液冷系統(tǒng)散熱的單模塊電池組系統(tǒng)總成

    電池標(biāo)準(zhǔn)模塊由55Ah單體電池通過1mm厚的銅鍍鎳跨接片2并12串組合而成,測溫點布置如圖2所示。

    圖2 電池標(biāo)準(zhǔn)模塊測溫點布置

    1.2 雙進(jìn)雙出流徑水冷板

    圖3為雙進(jìn)雙出流徑水冷板流道示意圖,冷卻液從外側(cè)的兩個口進(jìn)入,流經(jīng)三條并排的進(jìn)液通道,經(jīng)底部擋板折回,再流經(jīng)三條并排的出液通道,最后從外側(cè)的另外兩個出口流出。

    圖3 雙進(jìn)雙出流徑水冷板流道示意圖

    1.3 1C100%SOC三個充放電循環(huán)過程

    試驗過程為1C100%SOC三個充放電循環(huán),起始狀態(tài)為電池滿電,循環(huán)過程如下:①恒流放電,電流110A,當(dāng)任一單體電壓達(dá)到2.5V時截止;②擱置10min;③恒流恒壓充電,電流110A,當(dāng)任何一單體電壓達(dá)到3.65V時轉(zhuǎn)恒壓充電,截止電流5.5A;④擱置10min;⑤循環(huán)①~④三次;⑥結(jié)束。

    1.4 液冷系統(tǒng)散熱性能目標(biāo)

    評估電池組冷卻系統(tǒng)散熱性能的指標(biāo)主要有電池組最高溫升和內(nèi)部最大溫差(定義電池組最高溫度與環(huán)境溫度之差為電池組最高溫升,電池組最高溫度與最低溫度之差為內(nèi)部最大溫差),若電池組最高溫升和內(nèi)部最大溫差較小,則散熱性能優(yōu)越。液冷系統(tǒng)設(shè)計目標(biāo)如下:電池組最高溫升小于10℃,內(nèi)部最大溫差小于5℃。

    2 室溫下不同進(jìn)液流量散熱性能分析

    圖4所示為室溫(27℃)下進(jìn)液流量f=450L/h時各監(jiān)測點溫度曲線,可以看出,12號電池單體上部溫度最高,為31.31℃;24號電池單體下部溫度最低,為28.66℃。各監(jiān)測點溫度曲線的峰值分別位于各循環(huán)充電或放電結(jié)束時刻,且隨著充放電循環(huán)次數(shù)的增加,充電或放電結(jié)束時刻的溫度也相應(yīng)提高;波谷位于擱置結(jié)束時刻,同樣隨著充放電循環(huán)次數(shù)的增加,擱置結(jié)束時刻的溫度也提高,因此最后一個充放電循環(huán)的溫度變化對電池最終的熱狀態(tài)影響較大。

    圖4 室溫下各監(jiān)測點溫度曲線(f=450L/h)

    圖5所示為室溫下進(jìn)液流量f=450L/h時液冷系統(tǒng)電池模塊溫升和內(nèi)部溫差曲線,曲線波峰同樣位于各循環(huán)充電或放電結(jié)束時刻,波谷位于擱置結(jié)束時刻。

    5 室溫下電池模塊溫升和內(nèi)部溫差曲線(f=450L/h)

    表1所示為室溫下不同進(jìn)液流量時的電池模塊最高溫升和內(nèi)部最大溫差,可見,液冷系統(tǒng)散熱性能并不隨進(jìn)液流量的增大而改善,電池模塊最高溫升和內(nèi)部最大溫差與進(jìn)液流量不成線性關(guān)系。進(jìn)液流量f從350L/h增大到450L/h,散熱性能得到改善;進(jìn)液流量f 從450L/h增大到500L/h,散熱性能逐步變差;在各進(jìn)液流量下,液冷系統(tǒng)散熱性能均符合目標(biāo)要求。室溫下,液冷系統(tǒng)散熱性能最差時的進(jìn)液流量為350L/h,此時,電池模塊最高溫升為5.49℃,內(nèi)部最大溫差為3.39℃;滿足液冷系統(tǒng)最佳散熱性能的進(jìn)液流量為450L/h,此時,電池模塊最高溫升為5.13℃,內(nèi)部最大溫差為3.10℃,分別比進(jìn)液流量為350L/h時降低了6.6%和8.6%。

    表1 室溫下不同進(jìn)液流量時的電池模塊溫度數(shù)據(jù)

    3 室溫下電池模塊中部間隙增大4mm且進(jìn)液流量不同時的散熱性能分析

    圖6所示為室溫下電池模塊中部間隙增大4mm且進(jìn)液流量不同時的各監(jiān)測點溫度曲線,可以看出,12號電池單體上部溫度最高,為30.30℃;24號電池單體下部溫度最低,為28.22℃。圖7所示為電池模塊中部間隙增大4mm、進(jìn)液流量f=450L/h時的電池模塊溫升和內(nèi)部溫差曲線,可以看出,電池模塊最高溫升為4.35℃,內(nèi)部最大溫差為2.16℃,與原電池模塊相比,電池模塊最高溫升降低了15.2%,內(nèi)部最大溫差降低了30.3%。

    圖6 室溫下中部間隙增大4mm且進(jìn)液流量不同時的各監(jiān)測點溫度曲線

    圖7 450L/h進(jìn)液流量下電池模塊中部間隙增大4mm時電池模塊溫升和內(nèi)部溫差曲線

    表2所示為室溫下電池模塊中部間隙增大4mm且進(jìn)液流量不同時的電池模塊最高溫升和內(nèi)部最大溫差,可見,電池模塊中部間隙增大4mm時,液冷系統(tǒng)的散熱性能同樣不是隨著進(jìn)液流量的增大而改善的,電池模塊最高溫升和內(nèi)部最大溫差與進(jìn)液流量也不是線性變化關(guān)系;在各進(jìn)液流量下,電池模塊中部間隙增大4mm時的液冷系統(tǒng)熱性能均符合目標(biāo)要求。電池模塊中部間隙增大4mm時,最差散熱性能的進(jìn)液流量為350L/h,此時,電池模塊最高溫升為5.41℃,內(nèi)部最大溫差為2.97℃;滿足最佳散熱性能的進(jìn)液流量為450L/h,此時,電池模塊最高溫升為4.35℃,內(nèi)部最大溫差為2.16℃,分別比進(jìn)液流量為350L/h時降低了19.6%和27.3%。由上述分析可知,在滿足電池模塊擺放空間尺寸的情況下,增大電池模塊中部間隙,可以較好地改善液冷系統(tǒng)散熱性能。

    表2 室溫下中部間隙增大4mm且進(jìn)液流量不同時的電池模塊溫度數(shù)據(jù)

    4 不同環(huán)境溫度下散熱性能分析

    4.1 35℃環(huán)境溫度下散熱性能分析

    圖8所示為35℃環(huán)境溫度下進(jìn)液流量f=450L/h時的電池模塊溫升和內(nèi)部溫差曲線。與室溫(27℃)下相比,電池模塊內(nèi)部溫差曲線在較高的溫差范圍(3~5℃)內(nèi)波動,且變化較為平緩,這說明在整個充放電過程中,電池模塊內(nèi)部溫度均勻性都比較差;與27℃環(huán)境溫度時相比,電池模塊最高溫升降低了34.5%,內(nèi)部最大溫差反而升高了53.2%,可見隨著環(huán)境溫度的升高,電池模塊內(nèi)部溫度均勻性變差。

    圖8 35℃環(huán)境溫度下進(jìn)液流量f=450L/h時的電池模塊溫升和內(nèi)部溫差曲線

    4.2 45℃環(huán)境溫度下散熱性能分析

    圖9所示為45℃環(huán)境溫度下進(jìn)液流量f=450L/h時的電池模塊溫升和內(nèi)部溫差曲線。與35℃環(huán)境溫度下相比,電池模塊最高溫升降低了62.6%,內(nèi)部最大溫差反而升高了90.7%,電池模塊內(nèi)部溫差曲線在更大的溫差范圍(7~9℃)內(nèi)波動,且變化更趨于平緩,這說明在整個充放電過程中,電池模塊內(nèi)部溫度均勻性變得更差,故在選擇冷卻液溫度時,并不是溫度越低就越有利于液冷系統(tǒng)散熱。

    圖9 45℃環(huán)境溫度下進(jìn)液流量f=450L/h時的電池模塊溫升和內(nèi)部溫差曲線

    4.3 不同環(huán)境溫度下散熱性能比較

    圖10所示為進(jìn)液流量f=450L/h時不同環(huán)境溫度下電池模塊監(jiān)測位置最高溫度,可以看出,電池模塊上的4個監(jiān)測位置最高溫度隨著環(huán)境溫度的升高基本上呈線性變化,其中12號單體上部和13號單體上部最高溫度的增幅高于1號單體下部和24號單體下部最高溫度,可見環(huán)境溫度越高,液冷系統(tǒng)對電池模塊上部的散熱效果越好,對電池模塊底部的散熱效果越差。

    圖10 進(jìn)液流量f=450L/h時不同環(huán)境溫度下電池模塊監(jiān)測位置最高溫度

    5 結(jié)論

    (1)室溫下,電動汽車液冷系統(tǒng)的散熱性能并不是隨著進(jìn)液流量增大而改善的,而是呈現(xiàn)先提高后降低的趨勢;進(jìn)液流量為450L/h時的電池模塊最高溫升為5.13℃,內(nèi)部最大溫差為3.10℃,滿足最佳液冷散熱要求;在各進(jìn)液流量下,液冷系統(tǒng)散熱性能均符合目標(biāo)要求。

    (2)室溫下,電池模塊中部間隙增大4mm時的液冷系統(tǒng)散熱性能同樣不是隨著進(jìn)液流量增大而改善的;與原電池模塊相比,電池模塊最高溫升和內(nèi)部最大溫差均有所降低,散熱性能提高,其中滿足最佳液冷散熱要求的進(jìn)液流量仍然為450L/h。

    (3)與27℃環(huán)境溫度時相比,35℃環(huán)境溫度下電池模塊內(nèi)部溫差變大,可見冷卻液溫度過多地低于環(huán)境溫度并不一定會改善電動汽車液冷系統(tǒng)的散熱性能;與35℃環(huán)境溫度相比,45℃環(huán)境溫度下電池模塊內(nèi)部溫差曲線在更高的溫差范圍(7~9℃)內(nèi)波動,且變化也更趨于平緩,這說明在整個充放電過程中,電池模塊內(nèi)部溫度均勻性變得更差。

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