激光熔覆NiCr／Cr3C2－WS2 自潤滑耐磨涂層的高溫摩擦學(xué)行為

劉秀波，劉海青，孟祥軍，楊茂盛，石世宏，傅戈雁，孫承峰，王明娣，齊龍浩

（1蘇州大學(xué) 機(jī)電工程學(xué)院，江蘇 蘇州 215006；2清華大學(xué) 新型陶瓷與精細(xì)工藝國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 100084）

在航空、航天、核能等尖端技術(shù)領(lǐng)域，存在著大量在高真空度、高溫、高速、重載等苛刻工況環(huán)境下運(yùn)行的摩擦運(yùn)動(dòng)副零部件，如高溫絕熱發(fā)動(dòng)機(jī)軸承、活塞環(huán)、缸套、核閥、汽輪機(jī)葉片等，普通的潤滑油脂已不能完全滿足使用要求，固體自潤滑涂層是解決上述問題的有效途徑之一［1－4］。目前，激光熔覆是制備固體自潤滑涂層的有效手段之一［5，6］，該技術(shù)由于其能量密度很高，添加材料與基材淺表層快速熔化與凝固，形成組織致密、晶粒細(xì)小、與基體呈冶金結(jié)合的高強(qiáng)度涂層。利用激光熔覆技術(shù)制備固體自潤滑涂層已成為現(xiàn)階段表面工程領(lǐng)域的研究熱點(diǎn)之一［7－10］。俞友軍［7］等利用激光熔覆技術(shù)在不銹鋼表面制備NiCr／Cr3C2－Ag－BaF2／CaF2金屬基高溫自潤滑耐磨涂層，在室溫到500℃實(shí)驗(yàn)溫度范圍內(nèi)表現(xiàn)出良好的減摩抗磨效果。王華明［8］等采用激光熔覆技術(shù)在Al2O3基體上制備了CaF2／Al2O3陶瓷基自潤滑耐磨復(fù)合涂層，涂層組織由片狀的Al2O3初生相和彌散分布的球形CaF2潤滑顆粒構(gòu)成。與不加CaF2的涂層相比，CaF2／Al2O3復(fù)合涂層在室溫干滑動(dòng)測試條件下?lián)碛休^低的摩擦因數(shù)和高耐磨性能。值得注意的是，CaF2由于較低的密度及熔點(diǎn)（密度3.18g／cm3，熔點(diǎn)1270～1350℃），在激光生成的高溫熔池中極易上浮到熔池表面，而無法留在涂層當(dāng)中；另外，由于CaF2陶瓷相的本質(zhì)，其與金屬基體的潤濕性較差，很難制備具有較高體積分?jǐn)?shù)的CaF2復(fù)合涂層。Ag是一種貴重金屬，不太適合大規(guī)模的使用。因此本工作擬選用WS2作為固體潤滑劑，WS2密度較高為7.5g／cm3，且因其近金屬相性質(zhì)與金屬基體具有良好的潤濕性。WS2屬于六方晶系、層狀結(jié)構(gòu)，層與層之間受范德華力作用，因此剪切強(qiáng)度較低，受摩擦力作用下很容易在接觸面形成潤滑轉(zhuǎn)移膜，降低摩擦副的摩擦因數(shù)、減小磨損［11］。NiCr－Cr3C2是一種常用的金屬陶瓷粉末，兼具NiCr合金與Cr3C2粉末的優(yōu)點(diǎn)，在高溫下具有優(yōu)異耐磨耐蝕、抗氧化等綜合性能［12］。奧氏體不銹鋼因其良好的力學(xué)性能和化學(xué)穩(wěn)定性，廣泛用于制造硝酸、有機(jī)酸、鹽、堿等工業(yè)中的機(jī)械零件及構(gòu)件［13］。0Cr18Ni9不銹鋼因其優(yōu)異的高溫抗氧化、耐腐蝕性能，被廣泛用于建筑、冶金、化工、醫(yī)療等領(lǐng)域。但其高溫硬度和耐磨性較低，制約了其用于高溫摩擦副零部件。近年來，國內(nèi)外有不少研究利用激光熔覆技術(shù)在不銹鋼基體表面制備耐磨涂層［14－16］，如文獻(xiàn)［14］在1Cr18Ni9Ti奧氏體不銹鋼表面激光熔覆了Ni基復(fù)合涂層，結(jié)果表明涂層的耐磨性能明顯優(yōu)于不銹鋼基體；文獻(xiàn)［15，16］在AISI316L奧氏體不銹鋼表面激光熔覆Colmonoy6合金耐磨涂層的室溫耐磨性比基體提高了53倍。然而關(guān)于0Cr18Ni9不銹鋼涂層耐磨高溫性能的研究報(bào)道卻比較少。本工作選用 NiCr／Cr3C2－WS2為合金粉末、0Cr18Ni9不銹鋼為基體，在其表面激光熔覆制備高溫耐磨自潤滑復(fù)合涂層，以拓展其應(yīng)用領(lǐng)域。同時(shí)也以NiCr－Cr3C2基礎(chǔ)粉末制備了涂層以作對(duì)比，分析了上述涂層的物相組成及顯微組織，并分別在室溫，300，600℃時(shí)測試了以上涂層的干滑動(dòng)摩擦學(xué)性能，并系統(tǒng)地研究討論了其磨損機(jī)理。

1 實(shí)驗(yàn)材料和方法

選取熱軋態(tài)的0Cr18Ni9奧氏體不銹鋼作為基體材料，硬度約200HV，切割成50mm×40mm×8mm的樣品。采用砂紙對(duì)基體表面進(jìn)行打磨，并用乙醇溶液清洗干凈。熔覆材料選用Ni80Cr20－Cr3C2金屬陶瓷粉末，其中NiCr合金總質(zhì)量分?jǐn)?shù)為30%，固體潤滑劑 WS2的添加量為30%。用電子天平稱重后混合，放入球磨機(jī)（QM－3SP04）中球磨2h。然后使用甲基纖維素黏結(jié)劑將混合粉末預(yù)置在0Cr18Ni9基體上，厚度約1.5mm。最后放入干燥箱，加熱到80℃保溫烘干2h。

激光熔覆設(shè)備采用 GS－TFL－10kW 型高功率橫流CO2激光器，熔覆工藝參數(shù)為：功率1.5kW，矩形光斑尺寸為6mm×3mm（長×寬），掃描速率為4mm／s，熔覆過程中向熔池吹氮?dú)膺M(jìn)行保護(hù)。

用X’Pert－Pro MPD（XRD）分析了涂層的物相組成，用S－4700場發(fā)射掃描電鏡（SEM）觀察了涂層橫截面的顯微組織，并使用其附帶的能譜系統(tǒng)（EDS）檢測涂層中各區(qū)域元素成分。利用MH－5型顯微硬度計(jì)測定涂層的顯微硬度，測試載荷300g，加載時(shí)間10s。在HT－1000高溫摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)上，采用球盤接觸方式分別測定了兩種涂層在室溫、300℃和600℃的干滑動(dòng)摩擦因數(shù)，相對(duì)濕度為80%。摩擦對(duì)偶為直徑4mm的Si3N4陶瓷球，其硬度為1600HV，表面粗糙度Ra≤0.2μm。磨損實(shí)驗(yàn)參數(shù)見表1。利用摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)自帶的表面輪廓儀測出磨損體積，并根據(jù)公式（1）計(jì)算磨損率。

式中：W 為磨損率（mm3·N－1·m－1）；V 為磨損體積（mm3）；L為法向載荷（N）；S為滑動(dòng)位移（m）。

表1 磨損實(shí)驗(yàn)參數(shù)Table 1 Experimental parameters of wear test

2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1 物相組成

圖1中曲線（a）為激光熔覆 NiCr／Cr3C2涂層的XRD譜圖，涂層主要由Cr7C3及γ－（Fe，Ni）構(gòu)成。曲線（b）為加入 WS2涂層的 XRD 譜圖，除Cr7C3，γ－（Fe，Ni），（Cr，W）C主要物相外，還存在少量 WS2和CrS，這是由于 WS2較低的分解溫度（510℃）及氧化溫度（539℃），大部分WS2分解成 W 和S，部分S與Cr元素反應(yīng)生成CrS，而 W 與Cr，C結(jié)合生成 （Cr，W）C復(fù)合碳化物。S元素沒有與熔池中Ni、Fe反應(yīng)生成其他硫化物，首先是因?yàn)镹iS與FeS的吉布斯生成自由能遠(yuǎn)高于WS2及CrS，另外高溫熔池中Cr元素含量最高，其次為W，因此WS2及CrS優(yōu)先從熔池中析出［9，12］。

圖1 激光熔覆涂層XRD譜（a）NiCr／Cr3C2；（b）NiCr／Cr3C2－30%WS2Fig.1 XRD patterns of the laser cladding coatings（a）NiCr／Cr3C2；（b）NiCr／Cr3C2－30%WS2

2.2 顯微組織及硬度

圖2為激光熔覆NiCr／Cr3C2－30%WS2復(fù)合涂層的橫截面SEM照片。從圖2（a），（d）可以看出涂層較厚、未出現(xiàn)明顯的孔洞，結(jié)合區(qū)在中部略微下凹，其組織與涂層和基體有著明顯的不同，證明了涂層與基體形成良好的冶金結(jié)合。表2為圖2（b），（c）中各區(qū)域的元素分析結(jié)果。由EDS結(jié)果可知，灰色塊狀相（A）中Cr含量較高，且根據(jù)其六方形的特征及XRD結(jié)果可推測其為 Cr7C3或 （Cr，F(xiàn)e，W）7C3；淺色不規(guī)則相（B）中 W，Cr含量較高，可推測為 （Cr，W）C復(fù)合碳化物；黑色球形相（C）為Cr，S，且其原子百分比接近于1∶1，可認(rèn)為是 CrS；白色層狀相（D）中 Ni，F(xiàn)e，Cr含量較高，可推測為 γ－（Fe，Ni）／Cr7C3共晶；由于 WS2在涂層中的含量很少，其組織結(jié)構(gòu)在SEM照片中不易觀察。未添加WS2的涂層主要由兩相構(gòu)成，分別為Cr7C3增強(qiáng)相和γ－（Fe，Ni）固溶體。

NiCr／Cr3C2－30%WS2涂層的顯微硬度在1000～1240HV0.3之間，平均為1129HV0.3，大約是不銹鋼基體的5倍多（200HV），且略大于未添加 WS2的涂層（1042HV0.3）。

2.3 摩擦因數(shù)與磨損率

圖2 激光熔覆 NiCr／Cr3C2－30%WS2 涂層橫截面SEM （a）全貌；（b）頂部；（c）中間；（d）底部Fig.2 Cross－section SEM micrographs of laser clad NiCr／Cr3C2－30%WS2coating（a）overview；（b）top region；（c）intermediate region；（d）bottom region

表2 激光熔覆NiCr／Cr3C2－30%WS2涂層各區(qū)域EDS分析（質(zhì)量分?jǐn)?shù)／%）Table 2 EDS analysis of laser clad NiCr／Cr3C2－30%WS2coating at different areas（mass fraction／%）

圖3 激光熔覆涂層在不同溫度下的摩擦因數(shù)（a）和磨損率（b）Fig.3 Friction coefficient（a）and wear rate（b）of laser clad coatings at different temperatures

圖3為干摩擦條件下激光熔覆涂層的摩擦因數(shù)（圖3（a））與磨損率曲線（圖3（b））。從圖3（a）可知，兩種涂層的摩擦因數(shù)都隨著溫度的升高而降低，且在所有的測試溫度下，添加 WS2涂層的摩擦因數(shù)都遠(yuǎn)低于未加的涂層。這是由于添加 WS2的涂層中存在WS2和CrS潤滑相，可在摩擦對(duì)偶之間形成潤滑轉(zhuǎn)移膜，把對(duì)偶件與涂層之間的直接高應(yīng)力接觸轉(zhuǎn)化為對(duì)偶件與潤滑膜及潤滑膜與涂層之間的間接接觸，對(duì)涂層表面起到有效的保護(hù)作用，從而明顯地減小摩擦因數(shù)［7，9，12］。從圖3（b）可知，兩種涂層的磨損率都隨著溫度的升高而增加，添加 WS2涂層的磨損率僅在300℃時(shí)小于未加的涂層。兩種涂層的摩擦因數(shù)和磨損率出現(xiàn)大范圍的變化，說明其磨損機(jī)理的不同，這在后面的部分詳細(xì)討論。

2.4 室溫與高溫磨損行為

2.4.1 室溫磨損行為

圖4（a－1）、（a－2）分別為 NiCr／Cr3C2涂層和 NiCr／Cr3C2－30%WS2涂層在室溫下的磨損形貌。從圖4（a－1）可看出NiCr／Cr3C2涂層的磨損表面相對(duì)較光滑，沒有明顯的凹坑、劃擦及溝槽，可認(rèn)為是輕微的混合磨粒與粘著磨損。這是由于該涂層中存在體積分?jǐn)?shù)較高的（Cr，F(xiàn)e）7C3碳化物，在磨損過程中起到抗磨骨干作用，另外由于γ－（Fe，Ni）固溶體對(duì)碳化物硬質(zhì)相的聯(lián)結(jié)支撐作用，使得該涂層產(chǎn)生黏著磨損與塑性變形的傾向減小，并有效阻止碳化物顆粒的剝落［13，17］。然而添加 WS2涂層的磨損形貌較特別（圖4（a－2）），類似于化學(xué)腐蝕之后的組織形貌，化學(xué)腐蝕可以把涂層中的耐腐蝕相與易腐蝕相區(qū)別出來，此時(shí)的磨損作用與化學(xué)腐蝕相似，把涂層中的硬質(zhì)相和軟質(zhì)相區(qū)別出來。經(jīng)過EDS分析，辨別出深灰色的六方形塊狀區(qū)域?yàn)椋–r，F(xiàn)e）7C3，淺色區(qū)域?yàn)椋–r，W）C。從圖中可發(fā)現(xiàn)，（Cr，F(xiàn)e）7C3略微凸起，在涂層中主要起抗磨作用，保護(hù)其他的軟質(zhì)相免受進(jìn)一步的磨損，而淺色的 （Cr，W）C上出現(xiàn)大量的小凹坑，這是由于 （Cr，W）C復(fù)合碳化物脆性較大，且其中W元素不穩(wěn)定，在對(duì)偶件表面微凸體的反復(fù)嵌入下易于剝落，造成其磨損率在室溫時(shí)略大于未加WS2的涂層，磨損機(jī)理為 （Cr，W）C相的微小剝落［18－20］。

2.4.2 300℃磨損行為

當(dāng)測試溫度升高到300℃，從圖4（b－1）可看出NiCr／Cr3C2涂層的磨損表面出現(xiàn)了少數(shù)較大的凹坑，這是由于黏著而產(chǎn)生的片狀脫落，因此涂層的磨損機(jī)理主要表現(xiàn)為粘著磨損。圖4（b－2）為添加 WS2涂層的磨損表面，與室溫時(shí)差別不大，但是從它的局部區(qū)域放大圖可以看到黑色的潤滑膜痕跡（圖5），黑色潤滑膜都位于淺色的 （Cr，W）C低洼處，通過EDS分析結(jié)果可知，黑色潤滑膜主要為Cr，W，S元素，應(yīng)是 WS2，CrS的混合物。由于溫度的升高，涂層中的 WS2，CrS潤滑相塑性提高，在摩擦力的作用下鋪展在接觸表面，同時(shí)由于涂層表面高低不平，都聚集于低洼的 （Cr，W）C處，從而使對(duì)偶件與涂層之間的直接高應(yīng)力接觸部分轉(zhuǎn)化為對(duì)偶件與潤滑膜及潤滑膜與涂層之間的間接接觸，對(duì)涂層表面起到有效的保護(hù)作用，其摩擦因數(shù)與磨損率都遠(yuǎn)小于未加WS2的涂層。該涂層的磨損機(jī)理表現(xiàn)為潤滑膜的產(chǎn)生與破裂。

2.4.3 600℃磨損行為

圖4 激光熔覆涂層在不同溫度下的磨損形貌（1）NiCr／Cr3C2；（2）NiCr／Cr3C2－30%WS2；（a）RT；（b）300℃；（c）600℃Fig.4 SEM micrographs of the worn surfaces at different temperatures（1）NiCr／Cr3C2；（2）NiCr／Cr3C2－30%WS2；（a）RT；（b）300℃；（c）600℃

從圖4（c－1）可看出，NiCr／Cr3C2涂層在600℃下的磨損形貌相比室溫和300℃變化較大，出現(xiàn)輕微的塑性變形及大量細(xì)小的磨屑。圖6為B處的能譜分析。其中Si是從Si3N4陶瓷球?qū)δゼD(zhuǎn)移而來，由于對(duì)磨件硬度很高且高溫穩(wěn)定性好，磨損過程主要是涂層物質(zhì)的損失。其中O元素含量很高，說明磨屑已經(jīng)發(fā)生劇烈的氧化，大量細(xì)小的氧化物顆粒在摩擦表面形成連續(xù)均勻的氧化物轉(zhuǎn)移膜，可有效降低摩擦因數(shù)，減小磨損，磨損機(jī)理為氧化磨損與輕微的塑性變形［21］。圖4（c－2）為添加 WS2涂層在600℃時(shí)的磨損形貌，磨損表面出現(xiàn)較淺的劃擦，淺色的 （Cr，W）C相大部分被磨掉。首先，由于 WS2較低的分解溫度（510℃）及氧化溫度（539℃），WS2大多數(shù)分解氧化了，已無法在此溫度下形成潤滑膜；其次，由于（Cr，F(xiàn)e）7C3硬質(zhì)相的硬度降低，不能繼續(xù)保護(hù)硬度相對(duì)較低的（Cr，W）C等相，并一起經(jīng)受對(duì)磨件的磨損，其磨損機(jī)理主要表現(xiàn)為磨粒磨損。

圖5 圖4（b－2）中A區(qū)域放大形貌Fig.5 The magnification morphology at A region in fig.4（b－2）

3 結(jié)論

圖6 圖4（c－1）中B處的能譜分析Fig.6 EDS analysis at B region in fig.4（c－1）

（1）激光熔覆 NiCr／Cr3C2－30%WS2涂層中主要含Cr7C3，γ－（Fe，Ni）和（Cr，W）C，存在少量的 WS2，CrS潤滑相。未添加WS2的涂層由Cr7C3增強(qiáng)相和γ－（Fe，Ni）固溶體組成。NiCr／Cr3C2－30%WS2涂層的顯微硬度在1000～1240HV0.3之間，平均為1129HV0.3，大約是不銹鋼基體的5倍多，且略大于未添加 WS2的涂層（1042HV0.3）。

（2）兩種涂層都隨著溫度的升高（從室溫到600℃），摩擦因數(shù)降低、磨損率增大。添加 WS2涂層的摩擦因數(shù)在所有測試溫度下都低于未加WS2的涂層，但其磨損率只在300℃時(shí)較小。

（3）室溫時(shí)，添加 WS2涂層的磨損機(jī)理為 （Cr，W）C相的輕微剝落，而未添加 WS2涂層為輕微的混合磨粒與黏著磨損；300℃時(shí)，添加WS2涂層的磨損機(jī)理為潤滑膜的產(chǎn)生與破裂，而未添加WS2涂層為黏著磨損；600℃時(shí)，添加 WS2涂層的磨損機(jī)理為磨粒磨損，而未添加 WS2涂層為氧化磨損與輕微的塑性變形。

［1］李桂花，鄒勇，鄒增大，等.激光熔覆原位生成Nb2（C，N）及V8C7陶瓷粒子增強(qiáng)鐵基金屬涂層［J］.材料工程，2012，（1）：29－33.LI Gui－h(huán)ua，ZOU Yong，ZOU Zeng－da，et al.In－situ synthesized Nb2（C，N）and V8C7ceramics particulates reinforced Fe－based composite coating by laser cladding［J］.Journal of Materials Engineering，2012，（1）：29－33.

［2］JIANG X，LIU W J，ZHONG M L.Microstructure and dry sliding wear behavior of MoS2／TiC／Ni composite coatings prepared by laser cladding［J］.Surface and Coatings Technology，2006，200：4227－4232.

［3］DONNET C，ERDEMIR A.Historical developments and new trends in tribological and solid lubricant coatings［J］.Surface and Coatings Technology，2004，180－181：76－84.

［4］DONNET C，ERDEMIR A.Solid lubricant coatings：recent developments and future trends［J］.Tribology Letters，2004，17（3）：389－397.

［5］曾維華，劉洪喜，王傳琦，等.工藝參數(shù)對(duì)不銹鋼表面激光熔覆Ni基圖層組織及耐腐蝕性能的影響［J］.材料工程，2012，（8）：24－29.ZENG Wei－h(huán)ua，LIU Hong－xi，WANG Chuan－qi，et al.Effects of technological parameters on microstructure and corrosion resistance of laser cladding Ni－based coating on stainless steel surface［J］.Journal of Materials Engineering，2012，（8）：24－29.

［6］HUANG C B，DU L Z，ZHANG W G.Effects of solid content on the microstructure and properties of NiCr／Cr3C2－BaF2·CaF2composite coatings［J］.Journal of Alloys and Compounds，2009，479：777－784.

［7］俞 友 軍，周 健 松，陳 建 敏，等.激 光 熔 覆 NiCr／Cr3C2－Ag－BaF2／CaF2金屬基高溫自潤滑耐磨覆層的組織結(jié)構(gòu)及摩擦學(xué)性能［J］.中國表面工程，2010，23（3）：64－73.YU You－jun，ZHOU Jian－song，CHEN Jian－min，et al.Microstructure and tribological behavior of laser cladding NiCr／Cr3C2－Ag－BaF2／CaF2self－lubrication wear－resistant metal matrix composite coating［J］.China Surface Engineering，2010，23（3）：64－73.

［8］閆來成，譚華玉，韓歡慶，等.一種低摩擦因數(shù)復(fù)合潤滑膜的結(jié)構(gòu)與性能研究［J］.航空材料學(xué)報(bào)，2011，31（5）：58－61.YAN Lai－cheng，TAN Hua－yu，HAN Huan－qing，et al.Study on property and structure of duplex lubricating film with lower friction coefficient［J］.Journal of Aeronautical Materials，2011，31（5）：58－61.

［9］WANG A H，ZHANG X L，ZHANG X F，et al.Ni－based alloy／submicron WS2self－lubricating composite coating synthesized by Nd：YAG laser cladding［J］.Materials Science and Engineering A，2008，475：312－318.

［10］張祥林，章小峰，王愛華，等.激光熔覆金屬基固體自潤滑涂層的組織結(jié)構(gòu)［J］.中國機(jī)械工程，2006，17（19）：2084－2088.ZHANG Xiang－lin，ZHANG Xiao－feng，Wang Ai－h(huán)ua，et al.Microstructure of metal－based solid self－lubrication coating by laser cladding［J］.China Mechanical Engineering，2006，17（19）：2084－2088.

［11］ZHANG X F，ZHANG X L，WANG A H，et al.Microstructure and properties of HVOF sprayed Ni－based submicron WS2／CaF2self－lubricating composite coating［J］.Transactions of Nonferrous Metals Society of China，2009，19（1）：85－92.

［12］黃傳兵，杜令忠，張偉剛.NiCr／Cr3C2－BaF2·CaF2高溫自潤滑耐磨涂層的制備與摩擦磨損特性［J］.摩擦學(xué)學(xué)報(bào)，2009，29（1）：68－73.HUANG Chuan－bing，DU Ling－zhong，ZHANG Wei－gang.Preparation and tribological properties of NiCr／Cr3C2－BaF2·CaF2high temperature self－lubrication wear－resistant coating［J］.Tribology，2009，29（1）：68－73.

［13］沈蓮.機(jī)械工程材料［M］.北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2007：131－137.

［14］何祥明，劉秀波，楊茂盛，等.奧氏體不銹鋼激光熔覆鎳基復(fù)合涂層高溫磨損行為［J］.中國激光，2011，38（9）：0903007.HE Xiang－ming，LIU Xiu－bo，YANG Mao－sheng，et al.Elevated temperature tribological behaviors of laser cladding nickelbased composite coating on austenitic stainless steel［J］.Chinese Journal of Lasers，2011，38（9）：0903007.

［15］ZHANG H，SHI Y，KUTSUNA M，et al.Laser cladding of colmony 6powder on AISI316Laustenitic stainless steel［J］.Nuclear Engineering and Design，2010，240（10）：2691－2696.

［16］SHI Y，ZHANG H，XU C Y.Research on the structure and wear resistance of colomony 6alloy coating cladded on austenitic stainless steel by laser［J］.Acta Arm Amentar，2010，31（7）：928－932.

［17］劉秀波，虞鋼，郭建，等.等離子熔覆γ／Cr7C3復(fù)合材料涂層組織與耐磨性研究［J］.材料熱處理學(xué)報(bào)，2006，27（6）：114－117.LIU Xiu－bo，YU Gang，GUO Jian，et al.Research on organization and wear resistance ofγ／Cr7C3composite coating by plasma cladding［J］.Transaction of Materials and Heat Treatment，2006，27（6）：114－117.

［18］LU X D，WANG H M.Metallic tribological compatibility of laser clad Mo2Ni3Si／NiSi metal silicide coatings［J］.Surface and Coatings Technology，2005，200：2380－2385.

［19］LIU Y，WANG H M.Elevated temperature wear behaviors of a Co－Mo－Si ternary metal silicide alloy［J］.Scripta Materialia，2005，52：1235－1240.

［20］ZHANG L Q，WANG H M.High－temperature sliding wear resistance of a Cr3Si／Cr13Ni5Si2multiphase intermetallic alloy［J］.Materials Letters，2003，57：2710－2715.

［21］XIONG D S.Lubrication behavior of Ni－Cr－based alloys containing MoS2at high temperature［J］.Wear，2001，251：1094－1099.