高風(fēng)速段次優(yōu)功率追蹤方式的風(fēng)電調(diào)頻方法

吳子雙 于繼來 彭喜云

（哈爾濱工業(yè)大學(xué)電氣工程及自動化學(xué)院 哈爾濱 150001）

1 引言

新頒布的《風(fēng)電場接入電力系統(tǒng)技術(shù)規(guī)定》（GB/T 19963-2011），雖對風(fēng)電機組并網(wǎng)運行時的頻率范圍進行了規(guī)范，也涉及到有功功率控制問題，但尚未明確風(fēng)電機組參與系統(tǒng)調(diào)頻。目前，國內(nèi)外學(xué)者主要在風(fēng)電機組有功輸出對系統(tǒng)頻率的影響[1-11]和風(fēng)電功率余量調(diào)節(jié)方面進行了一定的研究[11,12]，并從不同角度對風(fēng)電機組的控制策略加以改進[9-11,13-19]。對 DFIG，通?？赏ㄟ^調(diào)節(jié)其轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速釋放或存儲部分動能的方式參與系統(tǒng)頻率調(diào)節(jié)[1]；或追蹤 90%次優(yōu)功率曲線，并通過轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)參與系統(tǒng)調(diào)頻[10,11]。前者調(diào)節(jié)能力有限，且只適用于系統(tǒng)頻率波動較快成分的調(diào)節(jié)；后者可能因整個運行區(qū)間留有較大功率余量而影響機組運行的經(jīng)濟性。如何兼顧機組運行的經(jīng)濟性和系統(tǒng)頻率調(diào)節(jié)需求，并適應(yīng)不同變化速率頻率分量的調(diào)節(jié)需要，有待進一步深入研究。

本文提出一種風(fēng)速分段調(diào)頻策略，并兼顧機組運行經(jīng)濟性和調(diào)頻能力需求整定機組啟動參與調(diào)頻的風(fēng)速門檻值和追蹤次優(yōu)功率曲線時的上調(diào)余量。在此基礎(chǔ)上，設(shè)計了一、二次調(diào)頻控制器，并由仿真證明了新型調(diào)頻方法的性能。

2 調(diào)頻策略與有關(guān)定值整定方法

2.1 一、二次頻率調(diào)節(jié)方式

與常規(guī)機組類似，DFIG可參與電力系統(tǒng)一、二次調(diào)頻，但調(diào)節(jié)方式有所不同。本文調(diào)頻方式如下：

（1）轉(zhuǎn)速控制。該控制過程短、變化快，能快速吸收或釋放轉(zhuǎn)子動能以有效應(yīng)對頻率f波動中變化迅速的部分，這與常規(guī)機組的一次調(diào)頻類似。

（2）槳距角控制。該控制屬于機械過程，調(diào)節(jié)相對較慢，可用來調(diào)整f波動中變化較慢的部分。本文在一次調(diào)頻中加入槳距角控制進行輔助調(diào)節(jié)，能夠增強一次調(diào)頻能力。除此，因為槳距角控制直接改變的是風(fēng)能利用系數(shù)，它能夠穩(wěn)定地改變DFIG的輸出功率，故應(yīng)能勝任二次調(diào)頻需要以進一步降低系統(tǒng)中因功率長期缺額或過剩造成的頻差。

在通常情況下，可要求較多的 DFIG參與一次調(diào)頻，其中的少量DFIG同時參與二次調(diào)頻。

對參與一、二次調(diào)頻或僅參與一次調(diào)頻的DFIG，均涉及到機組有功余量值的合理整定問題。兼顧調(diào)頻能力需求和機組經(jīng)濟性，應(yīng)是整定有功余量需要重點考慮的因素。

2.2 有功余量整定方法

Praghnesh Bhatt等提出追蹤次優(yōu)功率曲線運行[11]，如圖1所示。設(shè)初始點為A，當(dāng)系統(tǒng)f下降時，調(diào)節(jié)轉(zhuǎn)子使轉(zhuǎn)速下降以迅速釋放部分動能，與此同時DFIG運行點會沿圖中AB間實線向B轉(zhuǎn)移，趨向最優(yōu)功率曲線，輸出有功功率增加，相當(dāng)于有兩部分能量同時參與頻率調(diào)節(jié)，增強了調(diào)頻能力。

圖1 次優(yōu)功率追蹤曲線Fig.1 Suboptimal power tracking curve

此方式雖較最優(yōu)功率追蹤方式在調(diào)頻能力上有所加強，但可能會造成不小的風(fēng)能損失，且不具備進一步參與二次調(diào)頻的能力。本文兼顧機組運行經(jīng)濟性和需要提供的調(diào)頻能力，對功率追蹤曲線以整定的風(fēng)速門檻值為界進行分段處理，如圖2所示：在低風(fēng)速功率較低時，不要求其參與調(diào)頻，仍然采取最大功率追蹤方式；在風(fēng)速較高且大于門檻值時，風(fēng)電功率較高，希望其適當(dāng)參與系統(tǒng)調(diào)頻，此時采取次優(yōu)功率追蹤方式。分段后的風(fēng)電功率曲線，其風(fēng)速分段門檻值和功率次優(yōu)的程度如何整定，需兼顧機組和電網(wǎng)需求。下面重點分析該問題。

圖2 改進的次優(yōu)功率追蹤曲線Fig.2 Improved suboptimal power tracking curve

當(dāng)電網(wǎng)風(fēng)電達(dá)到高滲透率且因其引起系統(tǒng)調(diào)頻資源需求額外增長幅度達(dá)到一定水平時，可要求風(fēng)電逐步參與系統(tǒng)調(diào)頻。考慮到風(fēng)電享受優(yōu)惠發(fā)展的特殊性，當(dāng)其參與調(diào)頻時，可參照電網(wǎng)中對常規(guī)機組調(diào)頻能力的規(guī)定，本著“共同但有區(qū)別的責(zé)任”原則進行適當(dāng)放寬。

設(shè)電網(wǎng)中常規(guī)機組調(diào)速器的調(diào)差系數(shù)整定（平均）值為Ru，則風(fēng)電場一次調(diào)頻的調(diào)差系數(shù)Rw為

式中，σ為風(fēng)電場相對于常規(guī)機組調(diào)差系數(shù)放寬的比例系數(shù)，σ＞1。

另外，我國對3 000MW以上電力系統(tǒng)的f偏差規(guī)定不超過±0.2Hz，因此風(fēng)電機組因承擔(dān)調(diào)頻需要預(yù)留的有功功率余量，可以暫時參照0.2Hz的f偏差限值進行折算，即

式中，f0為系統(tǒng)標(biāo)準(zhǔn)頻率（=50Hz）；ρw為預(yù)留的有功功率余量百分比，具體應(yīng)用時，可直接使用該整定值乘以機組實際功率水平獲得功率余量MW值。

假設(shè)Ru典型值為 5%，當(dāng)σ取 2（即同等容量下風(fēng)電機組的調(diào)頻容量需求只是常規(guī)機組的一半）時，Rw=10%。代入式（2）得ρw為4%。

進一步地，可將最大有功功率余量 4%按一定比例分配給一、二次調(diào)頻。例如，對只參與一次調(diào)頻的風(fēng)電機組（場），可將其中的3%功率余量分配給由轉(zhuǎn)速控制承擔(dān)的一次調(diào)頻部分，其余 1%分配給由槳距角控制承擔(dān)的一次調(diào)頻部分；對少量參與二次調(diào)頻的機組（場），可將其中的1%功率余量分配給轉(zhuǎn)速控制部分，其余 3%分配給槳距角控制部分。至于對實際電網(wǎng)，最大有功功率余量的分配，可參照由一定方法評估所得的一、二次調(diào)頻需求比重進行。

上述預(yù)留的 4%功率余量是針對圖 2高風(fēng)速段運行時的次優(yōu)功率曲線而言的。其中，高風(fēng)速分段的門檻值需要在考慮允許的風(fēng)電機組（場）風(fēng)能損失上限值的條件下進行整定。具體方法如下：

設(shè)需整定的風(fēng)電機組（場）所在區(qū)域電網(wǎng)全年的風(fēng)電功率水平百分比（風(fēng)電功率實際出力相對于區(qū)域電網(wǎng)風(fēng)電總裝機容量的百分比）的概率密度分布已知（由歷史數(shù)據(jù)統(tǒng)計得出）。基于此概率密度和已經(jīng)獲得的有功功率余量ρw，以及風(fēng)電損失最大允許值ψw（損失風(fēng)電電能相對于全年可發(fā)總風(fēng)電電能的百分比），可以先按如下步驟整定與高風(fēng)速段門檻值對應(yīng)的風(fēng)電功率水平百分比的門檻值τw：

（1）設(shè)τw的初值τw0（接近 100%）。

（2）從區(qū)域電網(wǎng)風(fēng)電功率水平百分比概率密度分布曲線上，在[τw0,100%]內(nèi)按一定步長Δτw采樣若干點的概率密度值pi，i=1～N，N為采樣點數(shù)。

（3）計算在[τw0,100%]內(nèi)因預(yù)留有功功率余量ρw而可能損失的風(fēng)電能量百分比：

式中，M為在[0,100%]內(nèi)按Δτw采樣概率密度值的總點數(shù)。

整理式（3）得

（4）判斷ψ＜ψw? 若成立，將τw0-Δτw賦給τw0返回（2）；否則，將τw0賦給τw，結(jié)束。

獲得τw后按如下關(guān)系折算高風(fēng)速段門檻值vw：

式中，ve為風(fēng)電機組額定風(fēng)速，m/s。

為防止實際控制過程因風(fēng)速在vw上下變動造成風(fēng)電機組（場）在參與調(diào)頻（次優(yōu)曲線）與不參與調(diào)頻（最優(yōu)曲線）之間頻繁切換，影響機組壽命和控制穩(wěn)定性，可將vw拓展為門檻帶[vwL，vwH]，當(dāng)風(fēng)速由高于vwH進入該帶時，保持機組參與調(diào)頻，只有在風(fēng)速低于vwL時才退出調(diào)頻功能，進入常規(guī)的最優(yōu)功率追蹤模式；當(dāng)風(fēng)速由低于vwL進入該帶時，保持機組最優(yōu)功率追蹤模式，只有在風(fēng)速高于vwH時才又進入調(diào)頻模式。

圖3給出了某區(qū)域電網(wǎng)全年風(fēng)電功率水平百分比的概率密度。設(shè)某風(fēng)電機組的額定風(fēng)速為 12m/s時，預(yù)留的功率余量為 4%，當(dāng)該區(qū)域風(fēng)電損失最大允許值ψw在 0.5%～3.5%范圍內(nèi)變化時，整定的高風(fēng)速段門檻值vw見下表所示。對ψw=3%的情況，vw=8.4m/s，若門檻帶按ψw±0.5%的偏差進行設(shè)置，則[vwL，vwH]=[7.2, 9.2] m/s。

圖3 區(qū)域電網(wǎng)全年風(fēng)電功率水平百分比概率密度Fig.3 Probability density of annual wind power level percentage for regional power grid

表 高風(fēng)速段門檻值Tab. Threshold value of high speed section

3 一次、二次調(diào)頻控制方法

3.1 一次調(diào)頻轉(zhuǎn)速控制方法

一次調(diào)頻轉(zhuǎn)速控制邏輯如圖4所示。當(dāng)風(fēng)速高于vwH時，DFIG運行在次優(yōu)功率曲線上。一旦f變化量Δf及其變化率dΔf/dt均超出死區(qū)，DFIG將迅速釋放或存儲轉(zhuǎn)子動能，以調(diào)節(jié)頻差。在調(diào)節(jié)時轉(zhuǎn)速不能過低，否則可能引發(fā)停機，故需在控制系統(tǒng)中設(shè)置最低轉(zhuǎn)速環(huán)節(jié)（例中ωL為0.8（pu））。若f下降，且Δf和 dΔf/dt均超出死區(qū)，DFIG立即調(diào)節(jié)轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速增加有功出力，此時轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速下降，由于ωL限制，轉(zhuǎn)速不會低于 0.8（pu），一旦f恢復(fù)到死區(qū)以內(nèi)，調(diào)節(jié)結(jié)束，輸出的調(diào)節(jié)信號恢復(fù)為0，DFIG轉(zhuǎn)速恢復(fù)，重新開始追蹤次優(yōu)功率曲線。

圖4 轉(zhuǎn)速控制方法控制邏輯Fig.4 Control logic of rotation speed control method

若風(fēng)速低于vwL，DFIG追蹤最優(yōu)功率曲線；若處于門檻帶[vwL，vwH]內(nèi)，則暫時保持原控制模式。

與圖4邏輯對應(yīng)的控制框圖如圖5所示。圖中，轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速高于最低轉(zhuǎn)速時，輸出的邏輯值為 1，否則為0；由頻率變化率超出死區(qū)輸出的邏輯值1，否則為0。兩個邏輯值“相與”后再與調(diào)節(jié)信號相乘，輸出的非“0”信號啟動轉(zhuǎn)子側(cè)逆變器PI控制器以調(diào)整轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速。

圖5 轉(zhuǎn)速控制模塊Fig.5 Module of rotation speed control

3.2 一次調(diào)頻槳距角輔助調(diào)節(jié)控制

槳距角調(diào)節(jié)較轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)的響應(yīng)慢，通常可參與頻率變化較慢分量的調(diào)節(jié)。

風(fēng)力發(fā)電機組的風(fēng)能捕獲模型為

式中，Cp為風(fēng)能捕獲系數(shù)；ρ為空氣密度；A為葉輪的掃風(fēng)面積；v為風(fēng)速；系數(shù)kp=0.5ρA。

風(fēng)能捕獲系數(shù)為

式中，λ為風(fēng)力機葉尖速比；ωr為風(fēng)力機轉(zhuǎn)速；R為風(fēng)力機葉輪半徑；β為槳距角，C1～C6為常數(shù)，與具體型號的機組特性有關(guān)。

當(dāng)系統(tǒng)出現(xiàn)頻差Δf時，根據(jù)調(diào)差系數(shù)可以計算出風(fēng)電機組需要調(diào)節(jié)的有功ΔP；再由式（6）得與ΔP對應(yīng)的Cp大小、由式（7）～式（9）得β。

然而，β(Cp,λ) 為非線性隱函數(shù)，求解困難。為方便使用，可根據(jù)風(fēng)電機組實際工況進行簡化。

當(dāng)機組追蹤最優(yōu)功率曲線運行時，對不同的風(fēng)速，Cp和λ保持定值不變[20]。類似地，可以分析得出，當(dāng)機組追蹤相對于最優(yōu)功率留有固定余量的次優(yōu)功率曲線時，Cp和λ也保持定值不變。因此，在本文調(diào)頻控制中，β成為關(guān)于Cp的單變量函數(shù)，可由簡單的二次函數(shù)擬合所得，即

當(dāng)針對某典型機組取式（7）中C1～C6值分別為0.517 6、116、0.45、-21和 0.006 8時，式（10）系數(shù)分別為a＝-11.487 38、b＝-35.184 82和c=19.200 77。槳距角控制的控制邏輯與圖4類似，區(qū)別在于此時的控制信號送給槳距角控制系統(tǒng)。相應(yīng)的控制框圖如圖6所示，圖中F(Cp) 可以采用式（10）簡單形式，當(dāng)判斷f變化率在較低范圍內(nèi)時輸出邏輯1，調(diào)節(jié)量與之相乘即為ΔCp。Cpref為Cp初始值，根據(jù) 2.2節(jié)保留策略，只參與一次調(diào)頻的風(fēng)電機組（場），1%功率余量分配給頻率一次調(diào)頻（槳距角控制）部分，則相應(yīng)Cpref取為0.99倍最優(yōu)Cp；少量參與二次調(diào)頻的風(fēng)電機組（場），3%功率余量分配給槳距角控制部分，相應(yīng)Cpref取為0.97倍最優(yōu)Cp。

圖6 槳距角控制模塊Fig.6 Module of pitch angle control

3.3 二次調(diào)頻控制

二次調(diào)頻控制模塊如圖7所示。其中，給定機組功率調(diào)節(jié)量ΔP*并根據(jù)式（6）計算得到調(diào)節(jié)量ΔCp*并與Cp初始值作差，通過式（10）擬合方程得到相應(yīng)槳距角值β*，即可得到目標(biāo)調(diào)整功率。

圖7 二次調(diào)頻控制模塊Fig.7 Module of the secondary frequency regulation

4 仿真分析

4.1 仿真對象

對圖8系統(tǒng)仿真，并考察高風(fēng)速和低風(fēng)速工況、滲透率為5%和20%時加減負(fù)載后的調(diào)頻效果。

圖8系統(tǒng)容量為200MW，有一臺水電機組，經(jīng)50km線路連在110kV/35kV變壓器上，變壓器另一側(cè)連接到負(fù)載母線上，兩組各自連在一條母線上的風(fēng)電機組，每組 10臺，分別通過兩臺 690V/35kV變壓器接到 40km線路上，最后連在負(fù)載母線上。負(fù)載分為兩個，一個為恒定負(fù)載，另一個通過斷路器作為突加或突減負(fù)載，水電廠調(diào)差系數(shù)5%。

圖8 仿真系統(tǒng)圖Fig.8 System for simulation

4.2 高風(fēng)速突加負(fù)載

設(shè)風(fēng)速為8m/s且處于門檻風(fēng)速以上，系統(tǒng)初始負(fù)荷為150MW，在10s時突增10MW負(fù)載。

圖9為風(fēng)機槳距角控制曲線，槳距角初始位置在高于0°上，該值大小根據(jù)有功保留策略計算得出，在10s時，由于突加負(fù)載，槳距角迅速減小到0°，參與頻率調(diào)節(jié)。

圖9 高風(fēng)速突加負(fù)載槳距角變化曲線Fig.9 Curve of pitch angle in the condition of high wind speed and increasing load

圖10為風(fēng)電場有功出力曲線。穩(wěn)態(tài)時，出力分別為2.2MW和8.5MW，突加負(fù)載后，風(fēng)電場迅速增加出力參與頻率調(diào)節(jié)，最終根據(jù)二次調(diào)節(jié)指令有功輸出分別增加0.3MW和1.2MW。

圖10 高風(fēng)速突加負(fù)載風(fēng)電場有功出力Fig.10 Active power of wind farm in the condition of high wind speed and increasing load

圖11為系統(tǒng)f變化曲線。在風(fēng)電機組未參與系統(tǒng)調(diào)頻時，風(fēng)電滲透率越高，f下降越大，最低下降到 48.86Hz（見圖 11b），而在風(fēng)電機組參與系統(tǒng)頻率調(diào)節(jié)后，風(fēng)電滲透率越高f恢復(fù)越好，最終穩(wěn)定在 50Hz附近。這說明，滲透率不是造成調(diào)頻負(fù)擔(dān)增加的原因，相反，只要風(fēng)電機組適度參與調(diào)頻，f質(zhì)量可以維持在較高水平。

圖11 高風(fēng)速突加負(fù)載系統(tǒng)頻率變化曲線Fig.11 Curve of system frequency in the condition of high wind speed and increasing load

4.3 高風(fēng)速突減負(fù)載

設(shè)系統(tǒng)初始負(fù)荷為 150MW，在 10s時突減10MW負(fù)載。

圖12為風(fēng)機槳距角控制曲線，在10s時，由于突減負(fù)載，槳距角迅速調(diào)節(jié)參與調(diào)頻最終運行在10°和 6°。

圖12 高風(fēng)速突減負(fù)載槳距角變化曲線Fig.12 Curve of pitch angle in the condition of high wind speed and reducing load

圖13為風(fēng)電場有功出力變化曲線。穩(wěn)態(tài)時，出力分別為2.2MW和8.5MW，突減負(fù)載后，風(fēng)電場迅速減少出力參與頻率調(diào)節(jié)，最終在二次調(diào)頻作用下，在一段時間后出力分別下降約0.3MW和1.2MW。

圖13 高風(fēng)速突減負(fù)載風(fēng)電場有功出力Fig.13 Active power of wind farm in the condition of high wind speed and reducing load

圖14為f變化曲線。在風(fēng)電機組未參與系統(tǒng)調(diào)頻時，風(fēng)電滲透率越高，f上升越大，最高上升為51.1Hz（見圖14b），而在風(fēng)電機組參與f調(diào)節(jié)后，f最高上升值均有所下降，并且風(fēng)電滲透率越高，下降越明顯，最終穩(wěn)定在50Hz附近。

圖14 高風(fēng)速突減負(fù)載系統(tǒng)頻率變化曲線Fig.14 Curve of system frequency in the condition of high wind speed and reducing load

4.4 低風(fēng)速突加負(fù)載

設(shè)風(fēng)速為6m/s且處于門檻風(fēng)速以下，系統(tǒng)初始負(fù)荷為150MW，在10s時突增10MW負(fù)載。

在本文策略中，風(fēng)速低于門檻值時，風(fēng)電機組（場）不參與調(diào)頻。為說明低風(fēng)速不參與調(diào)頻的負(fù)面影響，可反過來先考察低風(fēng)速時參與調(diào)頻的正面效果。若正面效果不明顯，則可以認(rèn)為低風(fēng)速不參與調(diào)頻的負(fù)面影響較小，從而間接地說明低風(fēng)速不參與調(diào)頻的合理性。

下面給出低風(fēng)速時參與調(diào)頻的仿真效果。

圖15為風(fēng)機槳距角控制曲線，在10s突加負(fù)載，槳距角迅速減小到0°，參與頻率調(diào)節(jié)。

圖15 低風(fēng)速突加負(fù)載槳距角變化曲線Fig.15 Curve of pitch angle in the condition of low wind speed and increasing load

圖16為風(fēng)電場有功出力曲線。突加負(fù)載后，風(fēng)電場迅速增加出力參與頻率調(diào)節(jié)，但調(diào)節(jié)功率較高風(fēng)速時明顯降低。

圖16 低風(fēng)速突加負(fù)載風(fēng)電場有功出力Fig.16 Active power of wind farm in the condition of low wind speed and increasing load

圖17為f變化曲線。在各滲透率情況下，頻率調(diào)節(jié)效果均不明顯。這說明，在低風(fēng)速段，可以允許風(fēng)電機組（場）不參與電網(wǎng)調(diào)頻。

圖17 低風(fēng)速突加負(fù)載系統(tǒng)頻率變化曲線Fig.17 Curve of system frequency in the condition of low wind speed and increasing load

4.5 低風(fēng)速突減負(fù)載

反過來考察低風(fēng)速參與調(diào)頻的正面效果，以間接說明低風(fēng)速不參與調(diào)頻的合理性。

系統(tǒng)在10s時突減10MW負(fù)載，圖18為風(fēng)機槳距角控制曲線，可以看到在10s時，由于突減負(fù)載，槳距角迅速調(diào)節(jié)至10°減小出力。

圖18 低風(fēng)速突減負(fù)載槳距角變化曲線Fig.18 Curve of pitch angle in the condition of low wind speed and reducing load

圖19為風(fēng)電場有功出力變化曲線。由于本身出力較小，風(fēng)電場在調(diào)節(jié)過程中有功出力減小量也較高風(fēng)速時明顯減小。

圖20為f變化曲線。在各滲透率情況下，低風(fēng)速段不參與調(diào)頻相對于參與調(diào)頻，差異不明顯。

圖19 低風(fēng)速突減負(fù)載風(fēng)電場有功出力Fig.19 Active power of wind farm in the condition of low wind speed and reducing load

圖20 低風(fēng)速突減負(fù)載系統(tǒng)頻率變化曲線Fig.20 Curve of system frequency in the condition of low wind speed and reducing load

綜上所述，在低風(fēng)速段，特別是滲透率不高時，風(fēng)電機組（場）參與調(diào)頻，有一定效果，但并不明顯，此時可以允許其不參與調(diào)頻（本文策略）；當(dāng)滲透率較高且處于高風(fēng)速段時，要求風(fēng)電機組（場）適當(dāng)參與調(diào)頻，可以減輕其他常規(guī)機組調(diào)頻的壓力，而自身經(jīng)濟損失不大，可以限制在百分之幾以內(nèi)。

5 結(jié)論

在高風(fēng)速段追蹤次優(yōu)功率、并采用轉(zhuǎn)速和槳距角控制的合理配合，使 DFIG參與系統(tǒng)調(diào)頻，具有兼顧機組運行經(jīng)濟性和系統(tǒng)調(diào)頻需求的特性；風(fēng)電滲透率越高，系統(tǒng)在負(fù)荷變化時頻率偏離越明顯，而加入新策略后，系統(tǒng)調(diào)頻能力明顯增強。

多種條件下的仿真計算結(jié)果表明，高風(fēng)速段次優(yōu)功率追蹤方式的風(fēng)電機組調(diào)頻方法，是可行的，對今后具體設(shè)計風(fēng)電機組控制系統(tǒng)具有參考價值。

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