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    普通平車運(yùn)輸 50 m 長道岔軌的裝載方案研究

    2011-01-16 00:34:00楊廣全張長青
    關(guān)鍵詞:座架平車轉(zhuǎn)向架

    石 磊,楊廣全,張長青

    (1.鐵道部 運(yùn)輸局,北京 100844;2.中國鐵道科學(xué)研究院 運(yùn)輸及經(jīng)濟(jì)研究所,北京 100081)

    普通平車運(yùn)輸 50 m 長道岔軌的裝載方案研究

    石 磊1,楊廣全2,張長青2

    (1.鐵道部 運(yùn)輸局,北京 100844;2.中國鐵道科學(xué)研究院 運(yùn)輸及經(jīng)濟(jì)研究所,北京 100081)

    針對T11型鋼軌運(yùn)輸專用車、長大貨物平車不能滿足 50 m 長道岔軌的運(yùn)輸需求,根據(jù)《鐵路貨物裝載加固規(guī)則》的技術(shù)條件,選擇車輛,設(shè)計(jì)并布置座架,提出普通平車運(yùn)輸 50 m 長道岔軌的裝載加固方案。根據(jù)結(jié)構(gòu)力學(xué)的力法原理,建立垂向力學(xué)模型,推導(dǎo)出連掛車輛垂向力計(jì)算方程組,并編制程序計(jì)算車輛承重,分析鋼軌撓度,確定普通平車編組連掛方案,并經(jīng)過試驗(yàn)驗(yàn)證裝載方案的可行性。

    鐵路運(yùn)輸;長道岔軌;裝載方案;普通平車

    道岔是限制列車速度的關(guān)鍵設(shè)備。50 m 長 60D40、60AT、60TY 系列道岔軌是我國自主研發(fā)、適用于高速鐵路建設(shè)的道岔制作用軌,其截面形狀有別于標(biāo)準(zhǔn)鐵路鋼軌。目前,T11 型鋼軌運(yùn)輸專用車的裝載軌型為 50 kg/m、60 kg/m 和 75 kg/m 標(biāo)準(zhǔn)軌,不適用于60D40、60AT、60TY 系列道岔軌的運(yùn)輸;長大貨物平車可裝載 50 m 長道岔軌,但由于其最小通過能力為 180 m半徑曲線線路,不能通過廠區(qū)半徑為 150 m 的曲線線路,因此采用長大貨物平車運(yùn)輸 50 m 長道岔軌在技術(shù)上不可行。鐵路普通平車來源廣泛,通過的最小曲線半徑為145 m,可滿足廠區(qū)運(yùn)輸條件。因此,針對60D40、60AT、60TY 系列道岔軌的長度和截面特性,以《鐵路貨物裝載加固規(guī)則》(以下簡稱《加規(guī)》) 規(guī)定的技術(shù)條件為依據(jù)[1],設(shè)計(jì)了普通平車運(yùn)輸 50 m 長道岔軌的裝載方案,車輛承重、鋼軌撓度分析及試驗(yàn)驗(yàn)證了該方案的可行性。

    1 設(shè)計(jì)依據(jù)

    鋼軌是一種線性彈性梁,其剛度與鋼軌結(jié)構(gòu)、類型、長度和材質(zhì)有關(guān)。一般鋼軌越重,剛度越大;鋼軌越長,越容易產(chǎn)生彎曲變形。由于鋼軌斷面呈工字型,鋼軌的水平軸慣性矩遠(yuǎn)大于垂直軸慣性矩,因此鋼軌在水平方向比豎直方向更易于彎曲變形,在通過曲線線路時,在座架約束下產(chǎn)生較小的橫向力[2]。由于鋼軌采用的材質(zhì),其力學(xué)性能好、強(qiáng)度高,保證了鋼軌在產(chǎn)生較大彎曲變形的條件下不會損壞鋼軌[3]。鋼軌的這些特性為鋼軌運(yùn)輸創(chuàng)造了基本技術(shù)條件。

    《加規(guī)》是鐵路貨物裝載加固方案設(shè)計(jì)的依據(jù),全面系統(tǒng)地規(guī)定了貨物裝載加固的技術(shù)條件。為了保證鐵路運(yùn)輸安全,我國現(xiàn)行《加規(guī)》規(guī)定:①車輛載重不得超過其容許載重量;②車輛轉(zhuǎn)向架承重不得超過容許載重量的1/2;③車輛兩轉(zhuǎn)向架承重差不得大于 10 t;④車輛最大偏載量不得超過100 mm。通過合理選擇車輛,合理設(shè)計(jì)、布置座架,確定 50 m 長道岔軌的裝載方案,使裝載車輛滿足《加規(guī)》規(guī)定的技術(shù)條件。

    2 設(shè)計(jì)原理

    2.1 選擇車輛

    目前,我國鐵路主要有 13 m 長和 15.4 m 長普通平車。運(yùn)輸 50 m 長道岔軌需要4節(jié)車輛,即4輛13 m長普通平車連掛 (總長約 54.814 m),或者4輛15.4 m長普通平車連掛 (總長約 64.414 m),或者2輛13 m長、2 輛 15.4 m 長普通平車連掛 (總長約 59.614 m)。

    2.2 設(shè)計(jì)座架

    如圖1所示,為了達(dá)到不偏載的技術(shù)要求,座架的中部支座與車輛縱中心線重合,鋼軌沿座架的中部支座兩側(cè)對稱裝載,確保鋼軌沿車輛縱中心線對稱裝載。

    2.3 布置座架

    為滿足不超載、不偏重、不集重的技術(shù)要求,在安裝座架時,要求:①沿運(yùn)輸車組橫中心線對稱布置;②沿中部車輛的橫中心線對稱布置2個座架,如圖2所示,L0為轉(zhuǎn)向架中心距,L1為2個座架間的距離。

    在端車上安裝1個座架,如圖3所示,Ld為端車轉(zhuǎn)向架中心距,a、b 為座架到兩轉(zhuǎn)向架的距離。當(dāng)選定車組車輛時,參數(shù) a、b、L1決定了座架的安裝位置。

    為了確定參數(shù) a、b、L1值,確保車輛承重滿足技術(shù)要求,運(yùn)用結(jié)構(gòu)力學(xué)的力法原理[4],建立了鋼軌超靜定連續(xù)梁垂向力學(xué)模型,推導(dǎo)出連掛車輛垂向力計(jì)算方程組,并編制相應(yīng)的計(jì)算機(jī)程序求解,設(shè)計(jì)了 50 m 長道岔軌裝載方案。

    3 垂向力學(xué)模型

    50 m 道岔軌為連續(xù)梁,由6個支點(diǎn)裝載,支點(diǎn)反力用 (P1,P2,…,P6) 表示,其計(jì)算屬于高次超靜定問題。計(jì)算支點(diǎn)反力時考慮車輛轉(zhuǎn)向架的懸掛彈簧,如圖4所示,o 為坐標(biāo)系原點(diǎn),鋼軌左右側(cè)懸臂長度為 l1、l7,x4為支點(diǎn)4到支點(diǎn)1的距離,L 為支點(diǎn)6 到支點(diǎn)1的距離。根據(jù)結(jié)構(gòu)力學(xué)的力法原理和結(jié)構(gòu)位移的計(jì)算原理,建立位移協(xié)調(diào)方程,并與力的基本平衡方程聯(lián)立,求解6個支點(diǎn)反力 (P1,P2,…,P6)。計(jì)算時假定:①車體為剛體,承載后不產(chǎn)生變形;②所有車輛轉(zhuǎn)向架懸掛彈簧剛度相等。

    3.1 靜力平衡方程

    根據(jù)靜力學(xué)平衡方程,有垂向力平衡方程:

    對支點(diǎn)1求矩,建立力矩平衡方程:

    式中:q 為單位長度的鋼軌質(zhì)量。

    3.2 計(jì)算支點(diǎn)高度

    (1)承載后,確定首端車支點(diǎn)高度。第1節(jié)車輛受力分析如圖5所示,記 λ=b/Ld,μ=a/Ld, 根據(jù)力矩平衡,轉(zhuǎn)向架承重為:

    式中:ke為懸掛彈簧等效剛度,H1、H2為承載前車輛左右懸掛彈簧高度。

    (2)承載后,確定中部連掛車輛支點(diǎn)高度。中部車輛受力如圖6所示,記α=(L0+L1)/(2L0),β=(L0-L1)/(2L0),根據(jù)力矩平衡,轉(zhuǎn)向架承重為:

    (3)承載后,確定末端車支點(diǎn)高度。末端車安裝1個座架時受力如圖7所示,根據(jù)力矩平衡,轉(zhuǎn)向架承重為:

    3.3 位移協(xié)調(diào)方程

    鋼軌為線性彈性體,鋼軌裝載結(jié)構(gòu)的位移計(jì)算滿足疊加原理[4]。支點(diǎn)豎向位移計(jì)算如圖8所示。假設(shè)鋼軌不承受自重及支點(diǎn)反力 (P2,P3,P4,P5)的作用,則鋼軌在支點(diǎn) 1、支點(diǎn)6的支撐下不發(fā)生變形,i0為支點(diǎn)位置,此時支點(diǎn) i 的高度為:

    鋼軌在其自重及支點(diǎn)反力(P2,P3,P4,P5)作用下發(fā)生彎曲變形,此時支點(diǎn) i 的高度變?yōu)?hi。設(shè)Ai=1-xi/L,Bi=xi/L,則支點(diǎn) i 在變形前后的位移為:

    支點(diǎn) i 的位移 Fi是由于鋼軌自重、支點(diǎn)反力(P2,P3,P4,P5) 共同作用產(chǎn)生的,支點(diǎn) i 的位移協(xié)調(diào)方程為:

    式中:Fiq為鋼軌自重在支點(diǎn) i 處產(chǎn)生的位移,F(xiàn)ip為支點(diǎn)反力 (P2,P3,P4,P5) 在支點(diǎn) i 處產(chǎn)生的位移之和,即:

    式中:fk,i為簡支梁上支點(diǎn) k 處的單位力在支點(diǎn) i 處產(chǎn)生的位移,可采用單位載荷法[4]推導(dǎo)計(jì)算公式,并根據(jù)位移互等定理,有 fk,i=fi,k。其中,fi,k為簡支梁上 i 處的單位力在支點(diǎn) k 處產(chǎn)生的位移。

    將公式⒀、⒃、⒁代入公式⒂,支點(diǎn) i 的位移協(xié)調(diào)方程如下。

    (1)當(dāng) i 為偶數(shù)時:

    (2)當(dāng) i 為奇數(shù)時:

    3.4 力值求解及支點(diǎn)位移計(jì)算

    將公式⑴、⑵、⒃、⒄聯(lián)立建立6維線性方程組,通過 matlab 編程求解,求出支點(diǎn)反力 (P1,P2,…,P6) 和車輛承重。將支點(diǎn)反力代入公式⑶、⑷、⑻、⑼、⒁、⒂,求出車輛轉(zhuǎn)向架承重和轉(zhuǎn)向架承重差。根據(jù)公式⑸、⑻、⑼、⑿,可求出支點(diǎn)的高度,進(jìn)而計(jì)算出支點(diǎn)的相對位移。

    4 50 m 道岔軌運(yùn)輸裝載方案分析

    4.1 車輛承重分析

    以 60TY 道岔軌為例,設(shè)計(jì)裝載方案。由于 50 m長道岔軌運(yùn)量較少,擬采用2層裝載,共 28 根,總重 122.78 t。

    根據(jù)車輛垂向力值計(jì)算結(jié)果,4 輛 13 m 長普通平車連掛,或者4輛 15.4 m 長普通平車連掛,或者端車為2輛 15.4 m、中部車輛為2輛 13 m 長普通平車連掛,均不能制定可行的 50 m 長道岔軌運(yùn)輸裝載方案。當(dāng)端車為2輛 13 m、中部車輛為 15.4 m 長普通平車編組連掛時,可制定出滿足《加規(guī)》技術(shù)條件的裝載方案,如圖9所示,共使用6個座架,座架位置最優(yōu)控制參數(shù)為 a=5.327 m,b=3.673 m,L1=6.06 m。車輛參數(shù)為 L0=10.92 m,Ld=9 m,60TY 鋼軌參數(shù)為 q=859.46 N/m,E=2.06×1011Pa,I=4.2×10-5m4。

    表1~表3為3種典型工況下座架承重和車輛承重?cái)?shù)據(jù),這3種工況分別為:①車輛等高;②第1、2 節(jié)車輛高 20 mm、鋼軌向前位移 200 mm;③第1節(jié)車輛低 20 mm。

    由表 1~表3可知,座架承重最大值為 27.03 t,車輛承重最大值為 45 t,轉(zhuǎn)向架承重最大值為24.23 t,轉(zhuǎn)向架承重差最大值為 7.51 t,滿足《加規(guī)》要求。

    表1 車輛等高時座架承重和車輛承重?cái)?shù)據(jù)

    表2 第 1、2 節(jié)車輛高 20 mm、鋼軌向前位移 200 mm 時座架承重和車輛承重?cái)?shù)據(jù)

    表3 第 1 節(jié)車輛低 20 mm 時座架承重和車輛承重?cái)?shù)據(jù)

    4.2 鋼軌撓度分析

    50 m 長道岔軌采用了大跨度的裝載結(jié)構(gòu),第 1跨長度和第5跨長度為 11.281 m,第3跨長度為10.278 m,50 m 長道岔軌裝載后須有足夠的剛度。在車輛無高差的工況下,以支點(diǎn)1為參考點(diǎn),支點(diǎn)相對位移和 50 m 長 60TY 道岔軌的撓度如圖 10 所示,“☆”表示支點(diǎn)位置,60TY 道岔軌的最大撓度發(fā)生在第1跨和第5跨,鋼軌下垂,撓度最大值約為 27 mm;鋼軌端部上翹,撓度約為 13 mm,鋼軌撓度滿足要求。

    4.3 車輛承重試驗(yàn)驗(yàn)證

    試驗(yàn)車組經(jīng)過安康東站時,通過超偏載儀對各車輛進(jìn)行承重檢測,檢測數(shù)值如表4所示。由表4可知,車輛承重最大值為 40.7 t,轉(zhuǎn)向架承重最大值為 21.63 t,轉(zhuǎn)向架承重差最大值為 4.93 t,偏載最大值為 48 mm,滿足《加規(guī)》技術(shù)要求。

    表 4 50 m 長 60TY 道岔軌試驗(yàn)車組超偏載儀承重?cái)?shù)據(jù)

    5 結(jié)論

    針對 T11 型鋼軌運(yùn)輸專用車、長大貨物平車不能滿足 50 m 長道岔軌的運(yùn)輸需求,提出了普通平車運(yùn)輸 50 m 長道岔軌的裝載加固方案。根據(jù) 50 m長道岔軌的裝載結(jié)構(gòu),建立垂向力學(xué)模型計(jì)算車輛承重,并分析裝載方案的鋼軌撓度,并通過試驗(yàn)證明裝載方案的可行性。

    [1] 中華人民共和國鐵道部. 鐵路貨物裝載加固規(guī)則[M]. 北京:中國鐵道出版社,2006.

    [2] 楊廣全,張長青,昌月朝,等. 長鋼軌普通平車運(yùn)輸中橫向力的計(jì)算[G]//中國鐵道科學(xué)研究院. 中國鐵道科學(xué)研究 院60周年學(xué)術(shù)論文集. 北京:中國鐵道出版社,2010:473-477.

    [3] 楊廣全,張長青,李善坡,等. 普通平車運(yùn)輸長鋼軌的有限元分析[J]. 鐵道運(yùn)輸與經(jīng)濟(jì),2010,32(7):40-42.

    [4] 龍馭球,包世華. 結(jié)構(gòu)力學(xué)[M]. 2版. 北京:高等教育出版社,2006.

    1003-1421(2011)02-0032-06

    U294.6

    B

    2010-12-28

    責(zé)任編輯:馮姍姍

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