炮孔
- 上向中深孔掏槽爆破炮孔布置方式優(yōu)化研究①
1］有掏槽方式、炮孔直徑、間隔距離和微差時(shí)間等。 已有研究多側(cè)重于掏槽方式、炮孔直徑組合等方面［2-4］，而鮮有對(duì)具體的炮孔布置方式進(jìn)行深入研究。 合理布置掏槽炮孔與空孔，能夠充分利用空孔的自由面效應(yīng)和補(bǔ)償空間作用。 合理的首圈掏槽炮孔布置方式可減少爆破振動(dòng)、減少大塊、提高掏槽爆破效果。 因此，非常有必要對(duì)槽區(qū)炮孔布置方式對(duì)成槽效果的影響機(jī)理進(jìn)行研究，并優(yōu)化相應(yīng)的炮孔布置方式。本文以湖北銅綠山銅鐵礦－485 m 中段9310 試驗(yàn)采場(chǎng)為工程背景，以九孔掏槽
礦冶工程 2023年6期2024-01-20
- 切頂留巷深孔預(yù)裂爆破炮孔間距數(shù)值模擬分析
制的分析從而確定炮孔間距為60 cm 時(shí)可以起到很好的切頂卸壓效果;原文杰等[6]研究了不同炮孔間距條件下間隔裝藥和不間隔裝藥對(duì)爆破效果的影響,間隔裝藥間距在1.0、1.4、1.8 m 時(shí)的爆破效果比不間隔裝藥的效果要好;張旭進(jìn)等[7]研究了不耦合裝藥結(jié)構(gòu)和聚能裝藥結(jié)構(gòu)在定向爆破巖石中的效果差異,聚能裝藥結(jié)構(gòu)在不耦合裝藥量少的情況下,仍然可以達(dá)到爆破效果;馬波濤等[8]研究了不同的深孔爆破起爆方式對(duì)爆炸產(chǎn)生裂紋的影響,逐孔起爆的方式要比齊發(fā)起爆的破巖效果要
煤礦爆破 2023年4期2024-01-10
- 煤巖體雙孔爆破應(yīng)力波及裂紋擴(kuò)展疊加效應(yīng)分析
律，對(duì)選擇合理的炮孔間距有重要的參考意義。王公忠等[13]研究了松軟煤層雙孔預(yù)裂爆破增透對(duì)瓦斯抽采范圍的影響，確定了該煤層條件下的爆破孔的合理間距；趙建平等[14]認(rèn)為，雙孔爆破時(shí)，隨著孔間距一定范圍內(nèi)的增大，孔心連線方向裂紋半徑會(huì)逐漸增大，垂直孔心線方向裂紋半徑會(huì)逐漸減小，存在最佳孔間距使裂紋貫通的同時(shí)產(chǎn)生最大有效破碎面積。目前的成果還缺少炮孔間距與單孔爆破裂紋半徑定量關(guān)系方面的研究?，F(xiàn)場(chǎng)施工中，炮孔間距往往根據(jù)單個(gè)炮孔裂隙區(qū)半徑的2 倍進(jìn)行估算，另外，
煤礦安全 2023年10期2023-10-26
- 基于智能巖性識(shí)別的炮孔裝藥量計(jì)算*
展，已經(jīng)可以獲得炮孔精確的巖性分布數(shù)據(jù)，如何利用炮孔精確的巖性數(shù)據(jù)來計(jì)算裝藥量，將是提高爆破效果和降低爆破成本的新途徑。目前普遍采用的計(jì)算炮孔裝藥量的方法，主要依據(jù)地質(zhì)勘探鉆孔數(shù)據(jù)或經(jīng)驗(yàn)來估計(jì)炮孔的巖性，并由此計(jì)算炮孔的裝藥量。由于所依據(jù)的地質(zhì)勘探鉆孔密度太大或人為因素，這種確定爆破巖性的方法往往無法準(zhǔn)確獲得炮孔的巖性分布，所得到炮孔裝藥量計(jì)算結(jié)果對(duì)爆破效果和爆破成本產(chǎn)生較大的影響。為提高爆破效果和降低爆破成本，很多學(xué)者和工程技術(shù)人員在炮孔裝藥量輔助計(jì)算和
爆破 2022年4期2022-12-17
- 司馬煤業(yè)1208綜放工作面頂板深孔預(yù)裂設(shè)計(jì)
工作面切眼爆破炮孔布置工作面切眼共布置29個(gè)爆破炮孔，分別用A1至A9、A備1、A10至A18、A備2、A19至A27表示。炮孔距切眼內(nèi)幫1.0 m，炮孔軸線水平投影方向與切眼軸線方向平行。切眼施工炮眼總長(zhǎng)527 m，裝藥總長(zhǎng)293 m，封泥總長(zhǎng)197 m；其中A備1、A備2炮孔為備用孔，僅在其它炮孔出現(xiàn)問題時(shí)才啟用，故不裝藥。2.3 回風(fēng)巷爆破炮孔布置在回風(fēng)巷施工爆破炮孔7個(gè)(F1至F6、F備)，炮孔總長(zhǎng)132 m，裝藥總長(zhǎng)62 m，封泥長(zhǎng)度51 m。
煤 2022年7期2022-11-26
- 炮孔傾角對(duì)拋擲爆破效果的影響分析*
參數(shù)、延期時(shí)間、炮孔傾角等影響因素進(jìn)行優(yōu)化研究[10-13]。有專家指出[14]，利用傾斜炮孔可提高拋擲量和拋擲距離，并能將40%～60%的覆蓋物拋到采空區(qū)，破碎和拋擲效果較好。本文以黑岱溝露天煤礦為工程背景，考查了炮孔傾角對(duì)拋擲爆破效果的影響，以獲得最佳炮孔傾角，為露天礦山爆破設(shè)計(jì)提供參考。1 拋擲爆破基本參數(shù)拋擲爆堆剖面如圖1所示。圖1中，拋擲距離L表示拋射點(diǎn)至拋落點(diǎn)的水平距離，偏移距離L偏移表示傾斜炮孔相對(duì)于垂直炮孔的傾斜偏移量，有效拋擲距離L有效=
化工礦物與加工 2022年9期2022-09-23
- 莒山煤礦半煤巖巷道爆破掘進(jìn)參數(shù)優(yōu)化研究
破頂掘進(jìn)。目前的炮孔布置方案如圖1，循環(huán)炮眼數(shù)量為60 個(gè)，周邊炮眼間距為400 mm。該參數(shù)下巷道掘進(jìn)速度較慢，圍巖成型較差，部分區(qū)域超挖嚴(yán)重。為了提高巷道掘進(jìn)效率，保證圍巖成型效果及穩(wěn)定性，需對(duì)原有的爆破參數(shù)展開優(yōu)化研究。圖1 原爆破方案示意圖（mm）2 掘進(jìn)爆破參數(shù)計(jì)算分析（1）炮孔深度。炮孔深度L可由下式計(jì)算[1-2]：式中：d為每月計(jì)劃掘進(jìn)進(jìn)尺，取300 m；A為每月掘進(jìn)工作天數(shù)，取26 d；η為炮孔爆破效率，取0.9；N為每天掘進(jìn)的循環(huán)數(shù)，取6
山東煤炭科技 2022年8期2022-09-14
- 多孔球狀藥包爆破成井方案優(yōu)化
掘進(jìn)過程中，由于炮孔會(huì)受到多方面因素影響造成偏斜，對(duì)整個(gè)爆破成井造成許多不利影響[2-3]，而炮孔偏斜是無法避免的因素。針對(duì)炮孔偏斜產(chǎn)生的原因，李政等[4]指出炮孔在鉆進(jìn)過程中，由于巖層誘偏影響以及鉆頭制造、定位測(cè)量誤差等原因，會(huì)導(dǎo)致炮孔在鉆鑿過程中發(fā)生偏斜。吳萬榮等[5]對(duì)鉆頭偏載進(jìn)行力學(xué)分析，指出由于巖石的結(jié)構(gòu)和性質(zhì)的復(fù)雜多變性，在鉆頭鉆進(jìn)過程中會(huì)導(dǎo)致鉆頭受力不均勻而產(chǎn)生偏斜，并給出了控制偏斜的措施，還有許多學(xué)者進(jìn)行了研究[6-8]，其結(jié)論為深孔爆破技
采礦技術(shù) 2022年4期2022-08-17
- 岳南煤業(yè)厚層堅(jiān)硬頂板深孔爆破放頂技術(shù)研究
為后續(xù)確定合理的炮孔間距提供依據(jù)?；?15102 綜采工作面的實(shí)際地質(zhì)條件，建立二維數(shù)值計(jì)算模型，模型尺寸為：長(zhǎng)×高=100 m×35 m，按表1 的數(shù)據(jù)對(duì)各巖層的物理力學(xué)參數(shù)進(jìn)行賦參。對(duì)模型兩邊及底部進(jìn)行位移約束，模型頂部施加一定的均布載荷模擬上覆巖層壓力。模擬中在開切眼頂板向上傾斜45°布置炮孔，炮孔深度13.5 m，封孔長(zhǎng)度設(shè)計(jì)為5.5 m，利用CDEM 的爆炸計(jì)算模塊模擬炮孔的裂紋擴(kuò)展規(guī)律，對(duì)比分析預(yù)裂爆破前后堅(jiān)硬頂板的運(yùn)移破斷規(guī)律。表1 煤巖體
山東煤炭科技 2022年7期2022-08-10
- 隧道固- 液- 氣軸向不耦合裝藥參數(shù)分析及優(yōu)化
,在保證掏槽眼的炮孔沿著孔內(nèi)壁順利起裂和裂紋發(fā)展,炮孔內(nèi)炸藥起爆的切向拉應(yīng)力最大值需要滿足其值大于隧道圍巖的抗拉強(qiáng)度[3]；與此同時(shí),為了使掏槽眼在炸藥起爆時(shí)達(dá)到貫穿條件,炮孔的中心孔距需要小于圍巖在炮孔起爆后產(chǎn)生的爆生裂紋長(zhǎng)度[4]。1 掏槽眼固水氣三相軸向不耦合模型圖1 固水氣三相計(jì)算模型示意圖當(dāng)炮孔內(nèi)的空氣柱體長(zhǎng)度較大時(shí)時(shí),p其中：p1- 炮孔氣體膨脹后擠壓到孔內(nèi)水袋界面處時(shí)產(chǎn)生的壓力值；V0=πr02le；V1- 炮孔內(nèi)硝銨炸藥和空氣柱體的體積總和
科學(xué)技術(shù)創(chuàng)新 2022年21期2022-07-24
- 綜采工作面初采期間深孔預(yù)裂爆破強(qiáng)制放頂技術(shù)應(yīng)用
（1）強(qiáng)制放頂?shù)?span id="j5i0abt0b" class="hl">炮孔中心線平行于切眼中心線，距離切眼副幫2.5 m，孔距為6 m、6.5 m，設(shè)計(jì)炮孔直徑95 mm，爆區(qū)全長(zhǎng)為30.5 m。共布置掏槽孔14 個(gè)、主爆孔38 個(gè)、輔助孔13 個(gè)，共計(jì)65個(gè)炮孔，孔口沿炮孔中心線呈“一”字形排列，均為傾斜炮孔，仰角30°，垂深為4～12 m，爆破采用一次性裝藥，分三次起爆的分區(qū)起爆方案，如圖1。其中1+1b、2、3、4 號(hào)和 5+5b 號(hào)7 個(gè)炮孔孔底朝向30110 輔運(yùn)順槽，其余炮孔孔底均朝向30110回
山東煤炭科技 2022年5期2022-06-21
- 同時(shí)起爆單排炮孔等效均布荷載的計(jì)算方法*
手段，當(dāng)對(duì)大規(guī)模炮孔產(chǎn)生的荷載或爆破振動(dòng)進(jìn)行數(shù)值模擬時(shí)，爆炸荷載的施加是其重點(diǎn)和難點(diǎn)。目前，爆破荷載的模擬和施加主要有三種技術(shù)途徑：一是建立炮孔及炸藥單元，利用炸藥材料的爆轟產(chǎn)物狀態(tài)方程來模擬爆炸荷載，并直接施加在炮孔壁上；二是直接在孔壁上施加一個(gè)隨時(shí)間變化的均布?jí)毫?；三是不考慮炮孔的形狀，僅在炮孔中心連線(面)上施加等效均布荷載。第一種技術(shù)途徑中的爆轟產(chǎn)物狀態(tài)方程是計(jì)算爆轟產(chǎn)物壓力、體積、溫度等物理量之間的數(shù)學(xué)方程，國(guó)內(nèi)外學(xué)者曾提出了BKW[1]、JCZ
爆破 2022年2期2022-06-21
- 余吾煤業(yè)N2106工作面初采前頂板預(yù)裂爆破鉆孔設(shè)計(jì)
和端頭頂板預(yù)裂的炮孔布置方案及爆破方式2.1 切眼及巷道端頭炮孔布置303.5 m長(zhǎng)的切眼共在頂板上布置42個(gè)炮孔，編號(hào)分別用數(shù)字1、2、3、4、5……40、41、42表示，所有炮孔累計(jì)長(zhǎng)度893.6 m，炮孔直徑為75 mm，長(zhǎng)13.1～26.6 m，傾角32～69°。綜合考慮頂板預(yù)裂效果及頂錨桿、錨索打設(shè)位置，將炮孔開口位置控制在距開切眼外幫0.5～1.2 m范圍內(nèi)。膠帶巷端頭處布置2個(gè)頂板預(yù)裂炮孔(用膠1、膠2表示)。膠1、膠2炮孔孔口距切眼炮孔法線
煤 2022年6期2022-06-13
- 高速公路隧道掘進(jìn)爆破施工技術(shù)研究
，并在其四角進(jìn)行炮孔的布置。應(yīng)注意，鉆孔位置應(yīng)準(zhǔn)確無誤，現(xiàn)場(chǎng)要做出明顯的標(biāo)記[1]。1.3 炮孔分布除在第一步開挖時(shí)設(shè)置8處炮眼，還需在邊長(zhǎng)為1 m的正方向周圍繼續(xù)設(shè)置炮孔，共12個(gè)，該炮孔之間的距離與之前設(shè)置的完全相同，同時(shí)第一步開挖對(duì)應(yīng)的斷面，其炮孔之間的距離和全斷面開挖過程中設(shè)置的炮孔的間隔距離不能有太大差別，相鄰炮孔間距需控制在60～80 cm范圍內(nèi)，僅邊墻處的光爆破炮孔間距相對(duì)較小，為55 cm作用。基于此，第一步開挖時(shí)，共設(shè)置61個(gè)炮孔，孔深2
黑龍江交通科技 2022年4期2022-06-07
- 基于地下礦中深孔爆破參數(shù)相關(guān)性研究的爆破優(yōu)化設(shè)計(jì)*
因素有很多，諸如炮孔直徑、炸藥單耗、排孔裝藥量、最小抵抗線和裝藥長(zhǎng)度等。針對(duì)地下礦中深孔爆破設(shè)計(jì)，前人做了大量的研究。其一是基于特定礦巖條件下的特定爆破參數(shù)優(yōu)化，主要表現(xiàn)為在其他條件不變的前提下改變一種或多種影響因素，如馬俊杰等[1]基于爆破漏斗理論對(duì)采場(chǎng)爆破參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化，最終得出采場(chǎng)的合理爆破參數(shù)、孔間距和排距；陳學(xué)松等[2]通過改變孔網(wǎng)參數(shù)控制爆破塊度，在選擇合理的孔網(wǎng)參數(shù)條件下進(jìn)行間隔裝藥爆破試驗(yàn)，從而達(dá)到控制爆破塊度及成本的目的。其二是針對(duì)爆破及其
采礦技術(shù) 2022年3期2022-06-04
- 基于智能巖性識(shí)別的爆破巖體三維實(shí)體模型建立
展，已經(jīng)可以獲得炮孔精確的巖性分布數(shù)據(jù)，如何利用炮孔精確的巖性數(shù)據(jù)來建立爆破巖體的三維模型是一個(gè)亟需解決的問題。三維實(shí)體建模方面，Song Renbo 等[9]提出了一種半自動(dòng)的復(fù)雜地質(zhì)體三維建模方法，該方法能夠快速構(gòu)建地層、斷層等地質(zhì)構(gòu)造十分復(fù)雜的地質(zhì)體三維模型；CHE Defu 等[10]使用加權(quán)克里金(WK)方法對(duì)硬數(shù)據(jù)和軟數(shù)據(jù)進(jìn)行插值并提出了斷層建模方法來建立斷層的幾何結(jié)構(gòu)及其對(duì)煤層表面模型的影響。部分學(xué)者對(duì)基于鉆孔數(shù)據(jù)的三維地質(zhì)體建模進(jìn)行研究，能
煤田地質(zhì)與勘探 2022年4期2022-05-08
- 采石場(chǎng)開采爆破炮孔的布置優(yōu)化?
]研究了相鄰爆破炮孔對(duì)應(yīng)力波傳播的影響，結(jié)果表明，兩相鄰炮孔延長(zhǎng)線上的拉應(yīng)力由于應(yīng)力波疊加而減小。高士才等[5]通過水泥沙漿臺(tái)階爆破試驗(yàn)，提出一種能夠增強(qiáng)爆炸氣體催生爆炸孔周圍裂隙的方案。陳浩哲[6]采用有限元仿真研究不同起爆時(shí)差對(duì)爆破效果的影響規(guī)律，提高了光面爆破的爆破效果。李洪偉等[7]采用數(shù)值模擬研究巖石爆炸裂紋發(fā)現(xiàn)，炮孔周圍裂紋與粉碎數(shù)量隨炮孔間距離的增加而增多。然而，國(guó)內(nèi)外對(duì)礦山巖石的爆破理論研究大多基于地下開采的爆破機(jī)理、炮孔布置和爆破作業(yè)安全
爆破器材 2022年1期2022-01-11
- 露天煤礦爆破根底控制技術(shù)應(yīng)用研究
二是爆破裝藥量、炮孔超深、間排距等參數(shù)控制不到位，造成爆破后根底控制效果差，影響采裝效率及經(jīng)濟(jì)效益。因此，露天煤礦爆破質(zhì)量對(duì)礦山生產(chǎn)效率、經(jīng)濟(jì)效益及安全生產(chǎn)至關(guān)重要。以大煤溝露天煤礦為例，針對(duì)爆破中存在的根底問題進(jìn)行分析，提出控制根底的優(yōu)化方案[1-6]，保障礦山采裝效率。1 概況大煤溝煤礦地處柴達(dá)木盆地北緣東部，達(dá)肯大坂山東南，礦區(qū)面積3.750 7 km2，開采方式為露天與井工結(jié)合開采，生產(chǎn)規(guī)模為100 萬t/a。井田內(nèi)煤層賦存標(biāo)高多在+3450～+2
山東煤炭科技 2021年11期2021-12-14
- 隧道掘進(jìn)水壓爆破技術(shù)發(fā)展
破)的裝藥結(jié)構(gòu)是炮孔僅裝藥卷和起爆雷管，無回填填塞，如圖1所示。這種裝藥結(jié)構(gòu)存在著不能充分利用炸藥有效能量和嚴(yán)重污染環(huán)境兩大痼疾，為此筆者于20世紀(jì)末研發(fā)了隧道掘進(jìn)水壓爆破。圖1 隧道掘進(jìn)常規(guī)爆破炮孔裝藥結(jié)構(gòu)Fig.1 The charge structure of conventional blasting blasthole in tunnel excavation隧道掘進(jìn)水壓爆破系指在常規(guī)爆破炮孔裝藥結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上，往炮孔一定位置注入一定量的水(見圖2
工程爆破 2021年5期2021-11-20
- 潞寧煤業(yè)22116工作面切頂卸壓護(hù)巷技術(shù)應(yīng)用
在停采線附近布置炮孔形成切頂線，但由于回撤通道還未形成，為了不影響生產(chǎn)，擬在距離停采線最近的材料斜巷內(nèi)采用超前深孔預(yù)裂爆破法進(jìn)行鉆孔爆破。因鉆孔爆破效果易受炮孔長(zhǎng)度、角度、間距、孔徑、裝藥結(jié)構(gòu)、裝藥量、封孔長(zhǎng)度等因素影響，爆破參數(shù)的選擇就尤為重要。近年來，國(guó)內(nèi)外學(xué)者主要采用如下方法來確定爆破參數(shù)。2.1 炮孔角度炮孔角度主要分為方位角和仰角，因爆破裂隙的輻射長(zhǎng)度和三帶范圍主要受仰角影響，因此炮孔參數(shù)設(shè)計(jì)中主要考慮仰角因素，其計(jì)算見公式（1）［3-4］：式中
江西煤炭科技 2021年4期2021-11-11
- 石碌鐵礦無切割井拉槽工藝
?；夭杀茀?shù)為炮孔直徑為85 mm，拉槽炮孔排距為1.6~2.0 m，回采炮孔排距為2.2~2.4 m，回采炮孔孔底距為3.0~3.6 m，炮孔排面傾角為90°，炸藥采用粒狀重銨油炸藥，孔間微差爆破?；夭汕懈罾酃ば蚴堑叵虏傻V生產(chǎn)中最為關(guān)鍵的環(huán)節(jié)之一，是采場(chǎng)回采爆破前的最后一項(xiàng)關(guān)鍵準(zhǔn)備工作，為后續(xù)回采爆破開辟足夠的補(bǔ)償空間和自由面，切割拉槽效果的質(zhì)量直接關(guān)系到后續(xù)回采爆破效果及采礦生產(chǎn)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)［1］。隨著采礦生產(chǎn)持續(xù)進(jìn)行和采場(chǎng)不斷延伸，采用一種或單一的切
現(xiàn)代礦業(yè) 2021年5期2021-06-30
- 基于Floyd算法的扇形中深孔爆破布孔優(yōu)化設(shè)計(jì)*
下，尋找扇形排面炮孔總長(zhǎng)度最短的排面炮孔布置方案，即扇形炮孔排面布置優(yōu)化，是影響爆破效果和鑿巖費(fèi)用的關(guān)鍵因素，目前關(guān)于中深孔爆破布孔優(yōu)化的相關(guān)研究比較少[10,11]。隨著數(shù)字化礦山技術(shù)的發(fā)展，中深孔爆破設(shè)計(jì)從手工、人機(jī)交互邁入了計(jì)算模塊自動(dòng)化設(shè)計(jì)階段[10]。文獻(xiàn)[10]利用動(dòng)態(tài)規(guī)劃的思想，將扇形中深孔炮孔布置視為從排面炮孔起始孔到終止孔的單源最短路徑問題，基于Dijkstra算法建立了扇形中深孔爆破設(shè)計(jì)算法模型。在實(shí)際炮孔布置設(shè)計(jì)中，為了保證爆破質(zhì)量，
爆破 2021年1期2021-03-31
- 光面爆破技術(shù)在采場(chǎng)切采中應(yīng)用
1 采場(chǎng)切采光面炮孔布置切采炮孔排距為0.8m~0.9m，每排布置4~5個(gè)柱子孔；孔距：由下往上1~4個(gè)柱子孔間距為0.8m~1.1m，最上頂板孔為光面孔，光面層厚度為0.3m~0.6m，光面孔與巷道頂板間高度不超過0.3m，巖質(zhì)軟弱、裂隙發(fā)育者，頂板光面眼距應(yīng)小而光面層厚度應(yīng)大；巖質(zhì)堅(jiān)硬、穩(wěn)定的巖石上，頂板光面孔距應(yīng)大而光面層厚度應(yīng)?。?span id="j5i0abt0b" class="hl">炮孔均為水平孔，向自由面方向傾斜80度施工。頂板層必須套氣腿，確保頂板孔施工成水平孔。具體施工方式可根據(jù)采場(chǎng)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際空高
中國(guó)金屬通報(bào) 2020年17期2021-01-05
- 阿舍勒銅礦采場(chǎng)炮孔測(cè)斜實(shí)施應(yīng)用
爆破落礦。在實(shí)際炮孔鑿巖時(shí)，由于施工時(shí)設(shè)備鑿巖誤差，導(dǎo)致成孔不夠精確，并且炮孔成孔后無法測(cè)偏糾正，進(jìn)而導(dǎo)致回采爆破時(shí)采場(chǎng)邊界不易控制。為減少充填體采場(chǎng)混入率，降低礦石貧化率和損失率，在礦山精細(xì)化采礦發(fā)展的要求下，控制阿舍勒中深孔、大直徑深孔鑿巖偏斜率，提高成孔質(zhì)量，開展炮孔測(cè)斜工作十分必要。2 炮孔測(cè)斜的實(shí)施應(yīng)用炮孔測(cè)斜測(cè)量以0m 中段北1#采場(chǎng)為例，采用Rodded Boretrak 桿式抗磁炮孔測(cè)斜儀對(duì)炮孔進(jìn)行了測(cè)斜，由于礦山生產(chǎn)任務(wù)緊張，槽區(qū)炮孔施工
新疆有色金屬 2020年3期2020-09-14
- 阿舍勒銅礦二步驟采場(chǎng)炮孔測(cè)量技術(shù)分析與應(yīng)用
破綜合成本，建立炮孔模型數(shù)據(jù)及炮孔數(shù)據(jù)庫(kù)，為礦山生產(chǎn)提供強(qiáng)有力技術(shù)支撐。2.2 意義阿舍勒銅礦主要采用大直徑深孔空?qǐng)鏊煤蟪涮畈傻V法，該采礦方法底部通過YGZ-90中孔機(jī)施工中孔爆破后形成放礦漏斗，頂部通過T-150 潛孔鉆機(jī)施工大直徑深孔爆破落礦。在實(shí)際鑿巖時(shí)，由于炮孔偏斜，導(dǎo)致采場(chǎng)邊界不易控制，最終影響采場(chǎng)回采造成損失貧化。在礦山精細(xì)化采礦發(fā)展的要求下，開展炮孔測(cè)斜工作尤為重要。深部二步驟采場(chǎng)兩側(cè)均為一步驟采場(chǎng)的膠結(jié)充填體，而且與上部采場(chǎng)相比較，礦、圍巖
新疆有色金屬 2020年3期2020-09-14
- 高地應(yīng)力巖體多孔爆破破巖機(jī)制*
紋首先呈輻射狀從炮孔壁向外傳播，隨后逐漸平行于最大主應(yīng)力方向向外擴(kuò)展；地應(yīng)力抑制了裂紋擴(kuò)展的長(zhǎng)度，地應(yīng)力場(chǎng)水平越高，裂紋擴(kuò)展長(zhǎng)度越小。然而，目前相關(guān)的研究主要針對(duì)單孔爆破方面，而實(shí)際工程的爆破是多個(gè)炮孔同時(shí)起爆，需要考慮炮孔間的相互作用。在多孔爆破研究方面，He 等[8]通過數(shù)值模擬研究發(fā)現(xiàn)，雙孔爆破引起的應(yīng)力波疊加會(huì)在炮孔之間形成徑向裂紋而使巖石斷裂，并指出隨著不耦合系數(shù)的增大，垂直于炮孔連線的裂紋的長(zhǎng)度呈線性減??；Zhao 等[9]研究發(fā)現(xiàn)，增加相鄰炮
爆炸與沖擊 2020年7期2020-08-10
- 綜采工作面堅(jiān)硬頂板超前松動(dòng)爆破強(qiáng)制放頂技術(shù)實(shí)踐
布置時(shí)，同一排的炮孔的各個(gè)參數(shù)均相同，炮孔沿著頂板的初采線設(shè)置，炮孔的斜度為45°，深度為26 m，各個(gè)炮孔之間的距離設(shè)置為5.7 m。為了確保開孔的安全性，在綜采面的切眼內(nèi)側(cè)挨著順槽的位置設(shè)置兩個(gè)獨(dú)立的炮孔，兩個(gè)炮孔距離初采線的距離約為2.1 m，兩個(gè)炮孔的仰角約為67.2°，炮孔的深度為7.3 m，鉆進(jìn)時(shí)的角度應(yīng)和初采線垂直，在施工的過程中需要保持兩個(gè)炮孔之間的距離不小于1.2 m防止在鉆進(jìn)過程中兩個(gè)鉆孔的交叉，該布置方案能夠在確保爆破效果的情況下降低
山西化工 2020年3期2020-07-16
- 聚能爆破切頂技術(shù)在沿空留巷中的應(yīng)用探討
直徑、炸藥直徑與炮孔直徑炮孔直徑和聚能管直徑要兩者相互適應(yīng)，保證聚能藥卷能夠放入炮孔內(nèi)。根據(jù)官地煤礦12605工作面的現(xiàn)場(chǎng)條件，根據(jù)工程經(jīng)驗(yàn)，選用壁厚為1.8 mm、外徑為40 mm的聚能管，直徑為48 mm的鉆頭，直徑為35 mm的大直徑乳化炸藥。表1 頂?shù)装鍘r性情況圖1 工作面留巷位置2.2 炮孔深度根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)鉆孔柱狀圖和12605工作面沿空留巷實(shí)施情況，頂板平均厚度為6.34 m左右，再往上為9.3 m左右的泥巖和粉砂巖互層。因此，炮孔深度初步確定為6
江西煤炭科技 2020年1期2020-03-03
- 堅(jiān)硬頂板綜采面初采深孔預(yù)裂爆破技術(shù)研究
破技術(shù)參數(shù)（1）炮孔布置18403工作面初采期共施工炮孔241個(gè)，炮孔深度為7 m ，炮孔均垂直于頂板。施工炮孔總長(zhǎng)1687 m。根據(jù)現(xiàn)有條件，炮孔直徑42 mm，炸藥為三級(jí)煤礦許用乳化炸藥，藥卷規(guī)格為Φ35 mm×200 mm，200 g/卷，徑向裝藥不耦合系數(shù)為1.2。18403工作面開采前，由于工作面切眼設(shè)備已經(jīng)安裝好，故切眼炮孔施工在工作面安裝試運(yùn)轉(zhuǎn)割煤3刀后進(jìn)行，此時(shí)切眼內(nèi)有2.0～2.4 m空間，能夠滿足打鉆空間。正、副巷炮孔可提前布置。a、切
江西煤炭科技 2020年1期2020-03-03
- 工作面初采深孔爆破切頂技術(shù)應(yīng)用
參數(shù)確定2.1 炮孔位置確定（1）主炮孔根據(jù)官地礦22613工作面上覆頂板巖層的具體位置，結(jié)合相似工作面的工程經(jīng)驗(yàn)，采用23 m深的炮孔可以達(dá)到強(qiáng)制放頂?shù)男Ч?。在工作面切眼處布置兩?span id="j5i0abt0b" class="hl">炮孔用于強(qiáng)制切頂。為了擴(kuò)大炮孔爆破范圍，炮孔均在孔底呈倒“八”字，在孔口處呈現(xiàn)“三花眼”布置，兩組炮孔A組炮孔與切眼軸向平行布置，B組炮孔相對(duì)于切眼軸向斜向布置，見圖1。圖1 炮孔布置A組炮孔內(nèi)紅色范圍內(nèi)進(jìn)行裝藥，藍(lán)色范圍內(nèi)進(jìn)行封孔，為了施工方面，A組炮孔斜向上60°進(jìn)行施工。
江西煤炭科技 2020年1期2020-03-03
- 花崗閃長(zhǎng)巖體中的掘進(jìn)爆破設(shè)計(jì)方案優(yōu)化
優(yōu)化改進(jìn)，增設(shè)了炮孔，并改變炮孔裝藥量，大大提高了爆破效率，解決了爆破不徹底的問題，節(jié)約了爆破成本，為工程進(jìn)展?fàn)幦×藭r(shí)間。優(yōu)化后的掘進(jìn)爆破設(shè)計(jì)方案多次應(yīng)用于花崗閃長(zhǎng)巖體中的施工，效果極好，并在本地區(qū)礦山中得到了推廣。1 礦山常用掘進(jìn)爆破設(shè)計(jì)方案1.1 掏槽方法掏槽孔布置采用垂直桶型掏槽，如圖1所示。圖1 桶形掏槽炮孔布置示意圖Fig.1 Sketch map of barreled type slotted hole arrangement掏槽孔布置在開挖
有色金屬（礦山部分） 2019年6期2019-12-24
- 深水炮孔爆破效果的優(yōu)化技術(shù)
）1 現(xiàn)階段深水炮孔爆破作業(yè)存在的問題經(jīng)大量調(diào)研數(shù)據(jù)分析可知，在當(dāng)前進(jìn)行礦產(chǎn)資源開采作業(yè)過程中，隨著開采深度的不斷增加或者受開采地區(qū)地質(zhì)結(jié)構(gòu)的影響，炮孔滲水問題屢見不鮮。從某方面來講，炮孔滲水問題的存在，在一定程度上既影響了企業(yè)的經(jīng)濟(jì)效益和社會(huì)效益，更給人們的生命財(cái)產(chǎn)埋下了巨大的安全隱患，進(jìn)而嚴(yán)重阻礙了企業(yè)的可持續(xù)發(fā)展。此外，從目前來看，現(xiàn)階段深水炮孔爆破作業(yè)存在的問題主要包括以下幾個(gè)方面。1.1 爆炸品失效，施工成本增加當(dāng)前，隨著城鄉(xiāng)一體化建設(shè)進(jìn)程的不斷
中小企業(yè)管理與科技 2019年33期2019-12-18
- 進(jìn)路充填采礦法采場(chǎng)破碎炮孔護(hù)孔爆破試驗(yàn)研究
卡鉆，成孔困難，炮孔易坍塌，成孔后即便經(jīng)過多次洗孔，在裝藥前仍然有碎塊碎渣塌落堆積在孔內(nèi)，裝藥時(shí)會(huì)卡住裝藥管和藥卷，導(dǎo)致裝藥不到位或炮孔不能裝藥而報(bào)廢。由于破碎、坍塌炮孔裝藥質(zhì)量難以保證，致使爆破效果很差，循環(huán)進(jìn)尺小，炸藥和雷管單耗過高，爆破塊度不均，下一鉆爆循環(huán)的作業(yè)面破碎且凸凹不平。調(diào)查的局部破碎區(qū)域采場(chǎng)爆破平均進(jìn)尺不到2.6 m，炮孔利用率不到70%。爆破進(jìn)尺小直接導(dǎo)致了采場(chǎng)出礦能力遠(yuǎn)遠(yuǎn)達(dá)不到設(shè)計(jì)出礦能力，制約了全礦采礦生產(chǎn)任務(wù)的順利完成。因此，試驗(yàn)
有色金屬（礦山部分） 2019年4期2019-08-22
- 單組份聚氨酯炮孔填塞劑應(yīng)用性試驗(yàn)
100081)炮孔填塞是爆破施工過程中非常重要卻常常被忽視的一個(gè)環(huán)節(jié)，填塞質(zhì)量的好壞關(guān)乎著炸藥能量利用率和爆破效果[1]，我國(guó)《爆破安全規(guī)程》(GB 6722-2014)明確指出[2]“硐室、深孔和淺孔爆破裝藥后都應(yīng)進(jìn)行填塞，禁止無填塞爆破”，而且鐵路、公路、油氣、地鐵、水工和煤礦領(lǐng)域的鉆孔爆破施工規(guī)范也要求炮孔均應(yīng)進(jìn)行良好填塞[3]。目前爆破施工炮孔填塞材料主要為手工炮泥、機(jī)制炮泥和炮泥塞，炮泥的主要成分為黏土和砂子。傳統(tǒng)的炮泥填塞存在以下不足：施工現(xiàn)
工程爆破 2019年2期2019-05-09
- 堅(jiān)硬頂板弱化技術(shù)在22118工作面中的應(yīng)用
破主要布置21個(gè)炮孔，分別為A、B、C、D1～D5、E1～E7、G、H、M1、M2、N1、N2炮孔。其中A、B、C、D1～D5、G、H布置在切眼靠近老塘側(cè)，距切眼靠老塘側(cè)煤墻距離500mm，E1～E7布置在距D排孔1m的平行線上，舊切眼深孔爆破炮孔布置如圖1所示。圖1 舊切眼深孔爆破炮孔布置圖E排孔E1～E7孔口間距15m，E1與運(yùn)巷下幫間距17.5m，E6與E7孔間距13.5m，與風(fēng)巷上幫10.7m。所有炮孔與切眼軸線呈60°向下山方向鉆進(jìn)。N1、N2和
山東煤炭科技 2019年4期2019-05-07
- 逐孔起爆在露天礦生產(chǎn)中的應(yīng)用研究
進(jìn)行；若加大中間炮孔的裝藥量，則增加了爆破作業(yè)成本；總之采用該方法進(jìn)行爆破作業(yè)，會(huì)造成爆破效率低、巖石大塊率高等確定，因此計(jì)劃采用逐孔起爆技術(shù)來改良爆破效果。2 逐孔起爆技術(shù)簡(jiǎn)介逐孔起爆技術(shù)屬于微差爆破范疇，采用該方法進(jìn)行爆破作業(yè)時(shí)，各個(gè)炸藥的爆破是獨(dú)立進(jìn)行的，從起爆點(diǎn)開始，延時(shí)一定時(shí)間后逐個(gè)向后傳爆破，如此則后面爆破的炸藥有前面爆破炸藥產(chǎn)生的自由面，爆破應(yīng)力波在新自由面處發(fā)生反射，炸藥產(chǎn)生的爆破能量利用效率高，爆破振動(dòng)減小，爆破的巖石發(fā)生擠壓、碰撞作用，
煤礦現(xiàn)代化 2019年1期2019-03-04
- 爆破原理暨巖層層面之利用（上）
藥被引爆之瞬間，炮孔被突然而來的高溫高壓氣體充滿因而膨脹；（2）受此膨脹作用，密接炮孔周圍之巖層被粉碎，并在粉碎區(qū)外環(huán)產(chǎn)生一稠密的裂隙區(qū)；（3）爆炸后的壓縮波在自由面反射成張力波并延伸此稠密裂隙區(qū)之裂隙而在裂隙區(qū)外造成稀疏的放射狀裂隙（Wide Spaced Radial Cracks），再由壁面開始產(chǎn)生剝離（Spalling）；（4）此時(shí)炸藥氣體沖入這些裂隙將整個(gè)巖體推裂出而完成整個(gè)爆炸過程。上述的說法為一般人所共同接受，可是在筆者詳細(xì)查證相關(guān)資料后，并
中國(guó)水泥 2018年12期2018-12-26
- 聚礦槽拉槽爆破“樓板”等問題的分析處理
在爆破時(shí)經(jīng)常出現(xiàn)炮孔拒爆或是爆破不完全的“樓板”現(xiàn)象。通過對(duì)聚礦槽拉槽出現(xiàn)的爆破問題進(jìn)行分析總結(jié)，主要有以下幾個(gè)方面的原因：①實(shí)測(cè)圖紙存在偏差。部分測(cè)量實(shí)測(cè)圖紙巷道頂、底板標(biāo)高不準(zhǔn)，導(dǎo)致中深孔設(shè)計(jì)深度不夠；②中深孔施工質(zhì)量問題。部分炮孔未按設(shè)計(jì)要求進(jìn)行施工，炮孔施工參數(shù)，包括孔深、傾角、方位這三要素偏差較大；③未對(duì)施工的炮孔進(jìn)行實(shí)測(cè)對(duì)比。沒有檢測(cè)出不合格炮孔，和不對(duì)不合格炮孔進(jìn)行補(bǔ)孔施工；④裝藥質(zhì)量差。在裝藥時(shí)，沒有對(duì)每一個(gè)炮孔深度進(jìn)行認(rèn)真核對(duì)，未對(duì)變形被
世界有色金屬 2018年13期2018-09-12
- 地鐵隧道精確控制爆破延期時(shí)間優(yōu)選及應(yīng)用
同孔間延期間隔、炮孔裝藥結(jié)構(gòu)、起爆順序亦對(duì)爆破振動(dòng)有顯著影響[3-4]。龔敏等[5]采用MATLAB軟件分析了不同時(shí)間間隔的爆破振動(dòng)波形疊加情況，指出振動(dòng)速度主要受第一段和第二段起爆炮孔影響。管曉明等[6-7]基于隧道爆破掘進(jìn)工程，得出電子雷管單孔連續(xù)爆破較非電雷管爆破可有效降低地表振動(dòng)強(qiáng)度，能夠有效控制施工對(duì)周圍建筑物的損壞。田振農(nóng)等[8]根據(jù)干擾減振的理念，提出了高精度電子雷管的錯(cuò)相減振機(jī)理，在隧道爆破工程中展現(xiàn)出較好降振效果。然而，目前爆破工程界尚未
振動(dòng)與沖擊 2018年13期2018-08-01
- 現(xiàn)場(chǎng)混裝銨油炸藥拒爆原因分析與防范措施
炸藥不適用于有水炮孔，本文就針對(duì)一次現(xiàn)場(chǎng)混裝銨油炸藥的拒爆原因進(jìn)行分析，提出針對(duì)水孔使用的現(xiàn)場(chǎng)混裝銨油炸藥的具體措施。1 拒爆孔的發(fā)現(xiàn)及現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查某露天礦山南采區(qū)1405臺(tái)階采掘過程中發(fā)現(xiàn)一拒爆孔，炮孔拒爆炸藥為現(xiàn)場(chǎng)混裝銨油炸藥，炮孔中間部分為空洞，炮孔上下各殘留有一段銨油炸藥。經(jīng)核對(duì)，該拒爆孔為某次南采區(qū)1405臺(tái)階爆破中的19號(hào)炮孔(見圖1)。圖1南采區(qū)1405臺(tái)階爆破炮孔19號(hào)炮孔位于爆區(qū)的最后一排(第4排)，該炮孔內(nèi)無水，炮孔設(shè)計(jì)孔深11.1 m，設(shè)
采礦技術(shù) 2018年4期2018-07-30
- 基于雙向聚能拉張爆破理論的巷道頂板定向預(yù)裂*
留巷技術(shù)中，預(yù)裂炮孔的間距是巷道頂板定向預(yù)裂中的一個(gè)關(guān)鍵參數(shù)。在雙向聚能拉張爆破切頂卸壓技術(shù)的研究和應(yīng)用中，預(yù)裂炮孔的間距研究還未引起足夠的重視。因此，本文中基于雙向聚能拉張爆破技術(shù)，采用數(shù)值模擬試驗(yàn)和現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)相結(jié)合的方法，研究?jī)?yōu)化預(yù)裂炮孔間距，保證預(yù)裂效果，對(duì)切頂卸壓沿空留巷技術(shù)的研究和應(yīng)用具有重大的意義。1 雙向聚能拉張爆破機(jī)制1.1 雙向聚能拉張爆破原理雙向聚能拉張爆破是預(yù)裂爆破的一種，有別于傳統(tǒng)的預(yù)裂爆破，它通過聚能管與普通礦用炸藥的有效結(jié)合，改變
爆炸與沖擊 2018年4期2018-07-03
- 地下礦山工程井巷掘進(jìn)爆破技術(shù)及實(shí)施要點(diǎn)分析
率提供保障。3 炮孔布置形式和起爆順序3.1 掏槽形式由于循環(huán)進(jìn)尺的速率直接受到工作面上掏槽孔布置情況的影響，所以掏槽孔的形式直接對(duì)炮孔的質(zhì)量產(chǎn)生了顯著影響。其次，輔助孔的作用主要可表現(xiàn)為，可使大量巖石崩落，提升周邊孔的自由面，最終實(shí)現(xiàn)增大巖石爆破的目的。（1）椎體掏槽。錐形掏槽在豎井掘進(jìn)中較為常用，該掏槽形式的底部各個(gè)掏槽孔并不連接，多以圓錐或角錐的形式進(jìn)行排布。在采用圓錐的形式進(jìn)行排布的情況下，多為圓形掘進(jìn)，而以角錐的形式進(jìn)行排布，則在平巷掘進(jìn)的過程中
世界有色金屬 2018年7期2018-01-30
- 微差爆破的爆生裂紋擴(kuò)展特性試驗(yàn)研究
件上預(yù)制3個(gè)切槽炮孔，炮孔半徑為3 mm，切槽深度為1 mm；炮孔1和炮孔2的間距為30 mm，炮孔2和炮孔3的間距為120 mm；采用敏感度較高的疊氮化鉛(Pb(N3)2)作為起爆藥，單孔裝藥量均為120 mg。疊氮化鉛的相關(guān)性能參數(shù)[14]為：爆熔308 L/kg，爆熱1 524 kJ/kg，爆溫3 050 ℃，爆速4 478 m/s。本試驗(yàn)分2組進(jìn)行，分別記為試件A和試件B。對(duì)于試件A，炮孔1在炮孔2和炮孔3同時(shí)起爆后的20 μs起爆，即炮孔1的延時(shí)
振動(dòng)與沖擊 2017年24期2018-01-23
- 石碌鐵礦炮孔破壞原因及應(yīng)對(duì)措施
89)?石碌鐵礦炮孔破壞原因及應(yīng)對(duì)措施郭雄(金誠(chéng)信礦業(yè)管理股份有限公司,北京100089)石碌鐵礦掛幫礦采用中深孔爆破，施工困難，炮孔合格率低，通過對(duì)地質(zhì)條件、爆破震動(dòng)等的分析，將炮孔破壞原因分為炮孔堵塞、炮孔錯(cuò)動(dòng)、孔口閉塞、炮孔變形4種類型，其所占比例分別為75%、12%、8%和5%。針對(duì)上述原因，提出了加強(qiáng)巷道支護(hù)、地壓管理、縮短炮孔放置時(shí)間、進(jìn)行微差爆破和改善爆破參數(shù)等措施，很大程度上改善了石碌鐵礦炮孔破壞嚴(yán)重的局面，對(duì)國(guó)內(nèi)類似礦山有重要的借鑒意義。
采礦技術(shù) 2016年5期2016-09-26
- 無切割井拉槽法在馬坑鐵礦的應(yīng)用
患大，采用了前傾炮孔逐步抬高的無切割井扇形中深孔爆破拉槽法，取得了良好的使用效果。1無切割天井拉槽方案1.1無切割井拉槽原理[1]利用切割巷道作為爆破自由面，使用微差爆破，將炮孔依次逐排爆破，逐排創(chuàng)造爆破補(bǔ)償空間，最終形成切割槽，另外，一次拉槽微差爆破也避免了前排爆破對(duì)后排炮孔的影響破壞。1.2無切割井拉槽炮孔布置及施工[2]采用YZ-90型導(dǎo)軌式鑿巖機(jī)鑿切割槽炮孔，炮孔直徑50～65 mm，炮孔布置如圖1所示。采用YZ-90型導(dǎo)軌式鑿巖機(jī)鑿炮孔，第1～第
現(xiàn)代礦業(yè) 2016年1期2016-06-02
- 大頂山礦區(qū)炮孔變形破壞原因及應(yīng)對(duì)措施
02)大頂山礦區(qū)炮孔變形破壞原因及應(yīng)對(duì)措施朱 強(qiáng)1，陳星明1，孫文勇1，葉 青2(1.西南科技大學(xué)環(huán)境與資源學(xué)院，四川 綿陽(yáng) 621010； 2.四川錦寧礦業(yè)有限責(zé)任公司，四川 西昌 615602)礦山在無底柱分段崩落法的回采過程中，炮孔的變形破壞，嚴(yán)重影響了礦山的爆破效果，不僅帶來大塊、懸頂?shù)葐栴}，而且還惡化了放礦條件，制約了礦山的安全生產(chǎn)。本文針對(duì)大頂山礦區(qū)回采過程中炮孔變形破壞嚴(yán)重，礦山回采爆破效果以及礦石損失貧化指標(biāo)難以提高的問題，在大量調(diào)查研究的
中國(guó)礦業(yè) 2015年7期2015-06-15
- CSJ型炮孔測(cè)量?jī)x傾角測(cè)量的改進(jìn)設(shè)想
205)CSJ型炮孔測(cè)量?jī)x傾角測(cè)量的改進(jìn)設(shè)想陳德炎，何曉武(廣西華錫集團(tuán)股份有限公司銅坑礦， 廣西 河池市 547205)介紹了CSJ型炮孔測(cè)量?jī)x的炮孔傾角測(cè)量原理及其傾角測(cè)量功能在實(shí)際應(yīng)用中存在的缺陷，分析傾角測(cè)量誤差過大的原因，推導(dǎo)最大偏差角的計(jì)算公式 。針對(duì)該缺陷，提出了增加楔形彈片、柔性連接和電子壓力傳感器的改進(jìn)設(shè)想。預(yù)計(jì)經(jīng)過改進(jìn)后的測(cè)量?jī)x，其導(dǎo)向管能自動(dòng)與孔壁貼伏，且貼伏程度可測(cè)，同時(shí)可測(cè)得炮孔的直徑，降低人員操作與導(dǎo)向管尺寸對(duì)炮孔傾角測(cè)量的影響
采礦技術(shù) 2015年3期2015-06-01
- 露天深孔臺(tái)階爆破炮孔測(cè)量技術(shù)探討
露天深孔臺(tái)階爆破炮孔測(cè)量技術(shù)探討郝亞飛 周桂松 黎 勇 劉 慶 周 宇(葛洲壩易普力股份有限公司，重慶 401122)在露天深孔臺(tái)階爆破中，炮孔的傾角和深度是保證爆破效果的重要因素，而傳統(tǒng)炮孔測(cè)量方法工作量巨大，成為數(shù)字化爆破施工發(fā)展的短板。針對(duì)上述問題，并基于炮孔測(cè)量試驗(yàn)，分別論述了人工皮尺、聲波、激光3種炮孔測(cè)量方法，包括3種炮孔測(cè)量方法的測(cè)試原理、優(yōu)缺點(diǎn)、適應(yīng)條件及相應(yīng)的改進(jìn)措施。其中基于聲波和激光的炮孔測(cè)量方法具有潛在的改進(jìn)和應(yīng)用空間，可以為露天深
金屬礦山 2015年4期2015-05-05
- 扇形孔爆破裂隙的數(shù)值模擬
參數(shù)如圖1所示，炮孔孔徑φ為80mm。圖1 中深孔布置1.1 材料模型在本文模擬中用到的材料有兩種：巖石(鐵礦石)和炸藥(ANFO)。1.1.1 巖石動(dòng)力學(xué)模型本次模擬某鐵礦無底柱分段崩落法中深孔爆破落礦，鐵礦石可以認(rèn)為是脆性巖石，這類脆性材料具有高抗壓強(qiáng)度和低抗拉強(qiáng)度的性質(zhì)，當(dāng)受到荷載作用時(shí)因?yàn)槲⒘严兜臄U(kuò)展而表現(xiàn)出漸進(jìn)式破壞。針對(duì)這種連續(xù)介質(zhì)破壞模型，Johnson和Holmquist[5-7]提出了一種適用于脆性材料的本構(gòu)模型(J-H模型)。J-H模型
中國(guó)礦業(yè) 2014年2期2014-04-02
- 炮孔直徑對(duì)爆破振動(dòng)的影響
學(xué)者的研究表示，炮孔直徑以及測(cè)點(diǎn)的爆心距是影響爆破振動(dòng)強(qiáng)度的重要參數(shù)，并基于柱面波理論和球面波及長(zhǎng)柱狀裝藥子波理論，得出了相應(yīng)的質(zhì)點(diǎn)峰值振動(dòng)速度衰減公式，并表示為孔徑和距離的函數(shù)[4]。更有實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)表明，小孔徑爆破時(shí)質(zhì)點(diǎn)振動(dòng)速度的衰減速率比大孔徑爆破時(shí)快，小孔徑爆破時(shí)，爆破速度更容易衰減[5]；并且，爆破振動(dòng)的強(qiáng)度是隨著孔徑的增大而增大的，增長(zhǎng)速率隨著比例藥量的減少而增大[6]。因此可以認(rèn)為，炮孔直徑雖然不是影響爆破振動(dòng)的決定性因素，但對(duì)爆破振動(dòng)強(qiáng)度有著重
采礦技術(shù) 2014年5期2014-03-22
- VCR法爆破成井在金源公司的試驗(yàn)應(yīng)用
成天井。天井爆破炮孔布置如圖1所示。布一個(gè)中心孔，4個(gè)周圍孔，中心空與邊孔距離為a[2]：a=(0.58～0.7)×13.7d式中，d為炮孔直徑，m。炮孔采用YQ-100型潛孔鉆機(jī)施工，孔徑100 mm，計(jì)算得出孔距a=0.79～0.95 m，考慮炮孔偏斜等因素，取a=0.7 m。圖1 炮孔布置圖2 炮孔裝藥結(jié)構(gòu)爆破采用毫秒差非電導(dǎo)爆管微差爆破，中心孔1段，周邊孔3段，炸藥使用當(dāng)?shù)卣ㄋ帍S生產(chǎn)的巖石粉狀乳化炸藥，規(guī)格：25 kg/袋，密度0.85～1.05
采礦技術(shù) 2014年4期2014-03-22
- 一種凸多邊形的爆破網(wǎng)絡(luò)等時(shí)線算法研究
時(shí)刻相同或相近的炮孔用等時(shí)線連接起來，就可以更加直觀地看到爆破的進(jìn)度，而且可以根據(jù)等時(shí)線進(jìn)一步確定整個(gè)爆破的延伸方向。在實(shí)際中，通常是先計(jì)算出每個(gè)炮孔的起爆時(shí)刻，然后統(tǒng)計(jì)出起爆時(shí)刻相同或相近的炮孔，最后分析爆破的趨勢(shì)。某爆破項(xiàng)目的示意圖如圖1，其中數(shù)字代表起爆時(shí)刻，有箭頭的線段代表孔外延時(shí)，沒有箭頭的曲線代表等時(shí)線，紅色實(shí)心小三角形指明了爆破的巖石移動(dòng)方向。CHI Bao-ming［2］，ZHANG Wei［3］等學(xué)者對(duì)針對(duì)爆破網(wǎng)絡(luò)設(shè)計(jì)中的等時(shí)線進(jìn)行了相關(guān)
大連民族大學(xué)學(xué)報(bào) 2013年1期2013-09-19
- 安慶銅礦富水炮孔導(dǎo)爆索起爆沖擊波分析
的關(guān)系，分析富水炮孔采用導(dǎo)爆索起爆的合理性。1 模擬方法簡(jiǎn)介安慶銅礦的VCR法如圖1所示。LS－DYNA3D借助ANSYS數(shù)值模擬軟件進(jìn)行前處理建立計(jì)算模型。ANSYS/LS－DYNA3D的有限元數(shù)值分析流程如圖2所示。鋼管內(nèi)的導(dǎo)爆索起爆模擬流程見圖3。2 空氣介質(zhì)爆破沖擊波分析2.1 數(shù)值模擬模型的建立采用外徑為73 mm的炮孔，采用LS－DYNA3D進(jìn)行數(shù)值計(jì)算。數(shù)值計(jì)算模型中，導(dǎo)爆索在炮孔內(nèi)部的頂端，乳化炸藥放在炮孔的底部，具體模擬參數(shù)如圖4所示。2
金屬礦山 2013年8期2013-08-25
- 小臺(tái)車扇形炮孔測(cè)設(shè)方法
采，本文介紹扇形炮孔測(cè)設(shè)方法。1 扇形炮孔設(shè)計(jì)扇形炮孔設(shè)計(jì)的依據(jù)是測(cè)量人員提供的12個(gè)采場(chǎng)實(shí)測(cè)剖面圖、鑿巖小臺(tái)車技術(shù)參數(shù)和爆破技術(shù)參數(shù)。1.1 中心軸線由于鑿巖作業(yè)的場(chǎng)地限制、礦體傾角的制約以及鑿巖小臺(tái)車鉆孔性能的約束，沿著采場(chǎng)走向，在采場(chǎng)底板以上1.5m，距東幫單邊立模2.0m，設(shè)計(jì)一條小臺(tái)車中心軸線，以小臺(tái)車中心軸線作為扇形炮孔設(shè)計(jì)的基準(zhǔn)線，本采場(chǎng)基準(zhǔn)線基本上與東幫單邊立模平行。1.2 炮孔排面扇形炮孔基本上沿礦體傾向布置，各炮孔排面在直線上相互平行，
采礦技術(shù) 2013年2期2013-05-05
- 光面爆破在平硐開挖施工中的應(yīng)用
爆破設(shè)計(jì)3.1 炮孔直徑的選擇及爆破器材選用炮孔直徑對(duì)鑿巖生產(chǎn)率、炮眼數(shù)目、炸藥單耗和硐壁的平整程度均有影響。加大炮孔直徑可以使炸藥能量相對(duì)集中，爆炸效果得以改善。但炮孔直徑過大將導(dǎo)致鑿巖速度顯著下降，并影響巖石破碎質(zhì)量、硐壁平整程度和圍巖穩(wěn)定性［3－4］。該平硐開挖采用鉆頭直徑為38mm的風(fēng)動(dòng)鑿巖機(jī)，所有炮孔直徑以D＝40mm計(jì)算。該平硐爆破開挖采用非電毫秒微差雷管起爆系統(tǒng)，用電雷管引爆，炸藥規(guī)格為Φ32mm×200mm的2號(hào)巖石乳化炸藥卷。3.2 光面
采礦技術(shù) 2013年2期2013-05-05
- 軸向間隔裝藥爆破沿炮孔的壓力分布＊
破時(shí)，雖然作用于炮孔側(cè)壁的平均壓力顯著低于耦合裝藥爆破，但在空氣層間隔界面形成的系列加載波作用下，可以顯著降低爆破后矸石的大塊率，提高矸石的充填效率。N.V.Melnikov等［1－2］首先開展了炮孔底部空氣間隔爆破技術(shù)研究，對(duì)空氣間隔爆破參數(shù)進(jìn)行了優(yōu)化。針對(duì)空氣間隔裝藥的不同形式，W.L.Fourney等［3］、N.T.Moxon等［4］和 K.V.Kumar［5］也先后進(jìn)行了空氣間隔爆破技術(shù)的研究及應(yīng)用。在我國(guó)，林大澤等［6］、杜俊林等［7－8］、劉云
爆炸與沖擊 2012年6期2012-12-12
- 大傾角巨厚含礫粗砂巖堅(jiān)硬頂板弱化處理技術(shù)與應(yīng)用＊
眼內(nèi)共布置24個(gè)炮孔，編號(hào)分別為A1～A22、B、C，呈“一”字形布置。其中A1～A22孔口間距為4m，A22、B孔孔口間距1.5m，B、C孔孔口間距為2.5m。每個(gè)孔與切眼后幫煤壁和支架尾梁間距為1.5m。炮孔布置如圖2所示。切眼拉槽處的炮孔參數(shù)如表1所示。圖1 工作面煤層綜合柱狀圖圖2 切眼炮孔布置情況2.2 兩巷深孔爆破方案考慮到1＃煤層傾角達(dá)到39°，回風(fēng)巷炮孔存在俯角，在打孔和裝藥時(shí)存在一定困難。因此，回風(fēng)巷炮孔相對(duì)較短，兩巷深孔爆破炮孔深度布置
中國(guó)煤炭 2012年3期2012-12-04
- 超長(zhǎng)炮孔法在復(fù)雜巖溶隧道地質(zhì)超前探測(cè)中的應(yīng)用
程超前探測(cè)中超長(zhǎng)炮孔法應(yīng)用實(shí)例,對(duì)超長(zhǎng)炮孔法在巖溶隧道地質(zhì)綜合超前探測(cè)中的應(yīng)用進(jìn)行探討。1 超長(zhǎng)炮孔法在巖溶隧道綜合超前探測(cè)中的應(yīng)用1.1 超長(zhǎng)炮孔法簡(jiǎn)介在復(fù)雜巖溶隧道開挖施工中,必須保證施工工作面與前方不良地質(zhì)體(溶腔、管道、暗河、斷層等)有一定厚度的安全巖盤。根據(jù)安全巖盤厚度剪切強(qiáng)度計(jì)算、安全巖盤厚度數(shù)值模擬預(yù)測(cè)分析得知,當(dāng)Ⅱ、Ⅲ級(jí)圍巖水壓小于2 MPa或Ⅳ級(jí)圍巖水壓小于1.0 MPa時(shí),安全巖盤厚度應(yīng)采用3 m值。而控制施工工作面前方及洞身周圍留有3
鐵道勘察 2010年5期2010-11-29