管端
- 油套管管端車絲常見問題與對策
0200）油套管管端螺紋的加工質量不僅與螺紋車絲工藝相關，也與管端螺紋材質、類型等有直接的關系。同時，車削過程中鐵屑的形成狀態(tài)及斷屑能力的不同，會導致車削過程中存在纏繞現(xiàn)象，尤其在管端螺紋扒皮、車絲、圓弧、倒角、密封面的處理細節(jié)中，會存在大量長條或細小的鐵屑，均會影響管端螺紋質量，導致加工效率低下。本研究分析了P110鋼級Φ139.7 mm×9.17 mm規(guī)格BJC-II特殊螺紋加工工藝、斷屑及鐵屑的處理方式，并結合實際生產(chǎn)中遇到的問題，提出了相應的解決措
焊管 2023年6期2023-07-05
- 寶雞鋼管國內(nèi)首臺防腐管端自動貼紙裝置研制成功
司合作研制的防腐管端自動貼紙裝置在資陽鋼管公司防腐分廠調(diào)試成功。據(jù)悉，這是國內(nèi)首臺防腐管端自動貼紙裝置，標志著國內(nèi)制管企業(yè)在自動化改造和智能化提升方面實現(xiàn)了新的突破。在自動貼紙裝置研發(fā)過程中，寶雞鋼管科研、技術、生產(chǎn)等部門開展了多次技術交流，確定了技術研發(fā)路線，先后對自動貼紙設備的升降機構、紙張壓平機構和裁紙機構進行了優(yōu)化改進?，F(xiàn)場實驗中，技術人員先后在直徑406.4 毫米、直徑820 毫米等多種規(guī)格鋼管上進行了自動貼紙實驗，經(jīng)測算，紙張搭接處控制在±3毫
石油化工應用 2022年9期2022-12-29
- 一種直縫埋弧焊鋼管管端質量控制措施
在焊縫修磨缺欠、管端劃傷凹坑等外觀缺陷的識別上存在短板。在當前市場競爭環(huán)境下，鋼管的成品尺寸精良、外觀質量成為企業(yè)競爭的重點和關鍵。為提升直縫埋弧焊鋼管的市場競爭力，降低企業(yè)質量成本，提高鋼管管端外觀質量一次合格率的勢在必行。根據(jù)統(tǒng)計，2020 年某鋼管廠共生產(chǎn)26 000 余根鋼管，發(fā)現(xiàn)管端外觀質量主要問題為管端焊縫修磨缺欠、管端劃傷、管端噘嘴錯邊、油污等[1]，共計鋼管706 根，出廠后因存在焊縫修磨缺欠造成環(huán)焊縫拍片產(chǎn)生偽缺陷鋼管9 根、劃傷壓坑類缺
設備管理與維修 2022年14期2022-08-24
- 鋼懸鏈立管管端機加工工藝改進
雜應力影響，所以管端尺寸尤為重要，管端尺寸精度差，焊接容易產(chǎn)生錯邊[1]，易產(chǎn)生疲勞裂紋，危害服役安全。因其對管端尺寸精度要求高，常規(guī)的熱軋和冷拔均難以實現(xiàn)如此高的精度，常規(guī)采用內(nèi)鏜外扒工藝[2]，但是鋼懸鏈立管長度較長，內(nèi)鏜外扒工藝難以實現(xiàn)，并且效率低，金屬消耗高。此外，海洋浮式平臺承載重量有限[3]，對鋼管懸鏈立管的每米重量有限制要求。綜合平衡SCR立管長度、尺寸和重量的限制要求，某公司開發(fā)的鋼懸鏈立管SCR采用冷拔+管端機加工的工藝生產(chǎn)，其基本工藝路
石油管材與儀器 2022年4期2022-08-11
- 鋼管防腐生產(chǎn)線管端自動貼紙裝置設計及應用
檢驗等工序組成。管端貼紙工藝在鋼管表面預處理工藝之后、 鋼管加熱工藝之前， 是鋼管防腐生產(chǎn)線普遍采用的一道 工 序。 根 據(jù)GB/T 23257—2017 第6.8 條 款“管端預留長度宜為100～150 mm” 的要求， 該工序在鋼管外涂覆前， 在其兩端100～150 mm 處貼上適當寬度的牛皮紙帶， 將這一部位的涂層與鋼管外表面隔開， 以便后續(xù)去除防腐涂層。目前， 國內(nèi)大部分防腐生產(chǎn)線普遍采用人工貼紙， 不僅存在管端貼紙的質量差異， 且在鋼管輸送過程中
焊管 2022年5期2022-05-26
- 焊前管端電預熱系統(tǒng)研發(fā)與設計
設計開發(fā)了次焊前管端電預熱系統(tǒng)。1 加熱方式選擇目前局部加熱可以使用的電加熱措施并不多，主要有以下幾種:(1)感應加熱器，如圖1所示。圖1 感應加熱器(2)履帶式電加熱器，如圖2所示。圖2 履帶式電加熱器(3)繩狀加熱器，如圖3所示。圖3 繩狀加熱器(4)管狀加熱器，如圖4所示。圖4 管狀加熱器其中履帶式電加熱器和感應加熱器的結構基本相同，都可以對平面進行加熱，被廣泛用于局部焊后熱處理，但如果用于管端預熱，一是如果沒有管端焊后熱處理要求時，由于兩側堵板已經(jīng)
應用能源技術 2022年3期2022-03-23
- 鋼懸鏈立管管端機加工工藝改進
雜應力影響，所以管端尺寸尤為重要。若管端尺寸精度差，焊接容易產(chǎn)生錯邊[1]，易產(chǎn)生疲勞裂紋，危害服役安全。因對管端尺寸精度要求高，常規(guī)的熱軋和冷拔均難以實現(xiàn)如此高的精度，常規(guī)采用內(nèi)鏜外扒工藝[2]，但是鋼懸鏈立管長度較長，內(nèi)鏜外扒工藝難以實現(xiàn)，并且效率低、金屬消耗高。此外，海洋浮式平臺承載重量有限[3]，對鋼管懸鏈立管的重量有限制要求。綜合平衡SCR 立管長度、尺寸和重量的限制要求，國內(nèi)某公司開發(fā)的鋼懸鏈立管（SCR）采用熱軋+冷拔+管端機加工生產(chǎn)工藝，其
石油工業(yè)技術監(jiān)督 2021年12期2022-01-08
- 測量鋼管管端噘嘴或管體外壁徑向偏差的組合工具
涉及一種測量鋼管管端噘嘴或管體外壁徑向偏差的組合工具，該組合工具包括參照圓模板、測量長度工具和相對零點標定構件。該實用新型通過參照圓模板以及相對零點標定構件將理想圓輪廓線標定為相對零點并以此為基礎來測量鋼管管端噘嘴尺寸或管體外壁徑向偏差，在測量時，理想圓輪廓線不與鋼管外壁有實體上的接觸，從而能夠更加準確地測量出管端噘嘴尺寸或管體外壁徑向偏差，同時與常規(guī)測量方法相比，能夠避免制作大量的理想圓標定模塊，而且適用范圍廣，經(jīng)濟實用。因參照圓模板的兩端支腿具有調(diào)節(jié)功
鋼管 2021年2期2021-11-30
- 關于管端瞬態(tài)流的結構動力分析研究
供了一種關于計算管端瞬態(tài)流的簡化方法，管端瞬態(tài)流是指管道破口附近第1 個彎頭處的瞬態(tài)流，其載荷峰值較其他管道彎頭處的瞬態(tài)流大很多，ANS58.2 中簡單地取載荷數(shù)值最大值認為是保守的，據(jù)此載荷設計的物項有足夠的強度和剛度水平。然而本文從結構動力學分析角度認為簡單地取載荷數(shù)值最大值而忽視載荷形狀，該處理方式不一定得到最大的管道系統(tǒng)動態(tài)響應，工程應用時需要認真甄別，本文將對這一情況進行詳細分析。1 管端瞬態(tài)流計算根據(jù)ANS58.2 附錄B，管道破裂后產(chǎn)生的管端
應用科技 2021年5期2021-11-29
- 臥式內(nèi)燃熱水鍋爐管口和管板裂紋的原因與預防措施
之又填滿間隙，使管端及管孔壁受到急劇冷卻，致使管孔壁與管端傳熱惡化，在反復不斷的熱交變應力作用下，煙管管端靠近焊縫處產(chǎn)生熱疲勞裂紋，上述裂紋鍋爐通常都有厚度1～3mm以上的結垢現(xiàn)象，結垢后進一步惡化了回燃室前管板和煙管管端的冷卻條件[3]，如果鍋爐水循環(huán)不好，管板處的熱量不能及時被水帶走，管板就容易產(chǎn)生高溫疲勞裂紋。2.2 煙管管端伸出焊縫長度過大根據(jù)《鍋殼鍋爐受壓元件強度計算》（GB/T 16508—1996）及有關鍋爐制造技術標準的要求，當用于煙溫大于
建材與裝飾 2021年24期2021-08-24
- 車削工藝在3PE 防腐管管端涂層去除中的應用
08）0 前 言管端涂層打磨機是去除3PE 防腐管管端涂層普遍采用的一種設備， 也是鋼管3PE 防腐生產(chǎn)中不可或缺的設備之一。 目前國內(nèi)3PE 生產(chǎn)線常用的管端涂層打磨機主要由小車行走機構、 打磨裝置、 旋轉輥、 頂輥、 除塵器及操作臺等組成。在管端涂層打磨過程中， 打磨電機帶動鋼絲刷高速旋轉， 氣缸升起， 鋼絲刷貼緊鋼管表面，打磨去除管端的防腐涂層， 形成一定角度的涂層倒角和管端預留， 該工序俗稱管端打磨工序， 也叫端切工序。 該工序的主要功能是使3PE
焊管 2021年5期2021-06-04
- 子午線輪胎周向花紋溝共振頻率預測方法
論模型還未提出,管端修正還不夠完善。計算開口管聲管共振頻率的經(jīng)驗公式為:(1)其中,Δl為管端修正。國內(nèi)外現(xiàn)階段對該管共振噪聲頻率預測運用的管端修正還局限于開口于自由場的圓管[4]Δl=0.6r和開口于無限大障板的圓管[5]Δl=0.85r,或通過實驗測得，而關于汽車輪胎花紋溝管道的管端修正理論研究較少。實驗研究結果表明,上述2種管端修正的計算結果比實際測量結果偏大。因此,有必要對輪胎花紋溝管端修正進一步優(yōu)化。1 輪胎/地面模型共振頻率的推導1.1 輪胎/
合肥工業(yè)大學學報（自然科學版） 2021年4期2021-05-11
- 中心靜脈置管導致早產(chǎn)兒心包積液的臨床分析
間、部位、長度，管端定位方式及位置；發(fā)現(xiàn)心包積液時間、臨床表現(xiàn)、處理措施、輔助檢查及預后轉歸。1.3 心包積液診斷依據(jù)心臟超聲診斷：經(jīng)心尖四腔心、胸骨旁四腔心、大動脈短軸、左室長軸及劍下四腔心切面探查，如心包腔內(nèi)可見液性暗區(qū)回聲，即心包積液診斷明確[2]。于呼氣末、心室舒張期末測量心包腔前后、游離壁外及心尖部液性暗區(qū)深度。1.4 心包積液分度基于成人心包積液進行分度，新生兒期主要參考心包積液分布情況：（1）輕度為平臥位探查時，局限于后心包腔探及液性暗區(qū)回聲
中國當代兒科雜志 2021年3期2021-03-18
- 鋼管管端尺寸綜合測量裝置設計與應用
管生產(chǎn)線成品鋼管管端尺寸通常采用手工測量方式， 測量數(shù)據(jù)的準確性和客觀性難以得到保證。 在中俄東線工程試驗段施工過程中， 由于環(huán)焊縫焊接采用自動焊工藝， 出現(xiàn)了Φ1 422 mm直縫埋弧焊管管端尺寸數(shù)據(jù)測量精度不能完全滿足環(huán)焊自動焊機組需求的情況， 給施工帶來了極大不便。 業(yè)主要求在隨后的鋼管生產(chǎn)中必須采用自動測量， 以避免手工測量帶來的測量偏差； 同時在國際詢單中， 大都要求鋼管管端尺寸自動測量。 為了滿足用戶的需求， 需要研制鋼管綜合測量裝置， 實現(xiàn)成
焊管 2020年10期2021-01-29
- 薄壁圓形銅管管端收口及水嘴一體化管件技術
優(yōu)美、線條流暢的管端及出水口一體化管件，材料選用H65 薄壁黃銅圓形管材，其結構由管身接頭、彎曲管身、出水口及管端收口四部分組成，其結構特點為：（1）出水口采用脹形、鉆孔、翻邊技術，確保出水口與主管道成為一體并自然相貫；（2）管端采用冷擠壓收口技術，使得管端與主管道成為一體，無收口痕跡；（3）彎管角度為90℃左右，需采用逐次彎曲成型技術，彎曲表面光滑、無裂紋、精度高；（4）管身接頭與管身為焊接成型，無外觀焊縫、無滲漏。圖1 產(chǎn)品結構圖同類產(chǎn)品的出水口及管端
科學技術創(chuàng)新 2020年34期2020-11-30
- 新型8 MN/3 MN 鋼管管端加厚機的開發(fā)
需求量越來越大。管端加厚機是生產(chǎn)加厚油管的關鍵設備，該設備對經(jīng)過局部加熱后的鋼管端部進行鐓粗，使鋼管的端頭局部管壁加厚，達到提高鋼管連接處強度的目的。管端加厚機機架采用整體框架結構，主液壓油缸和回程液壓油缸垂直安裝，用于動梁的快速升降及夾緊鋼管，主液壓油缸位移可以通過位移傳感器檢測，主液壓油缸的回程動作由回程液壓油缸完成。鋼管管端加厚機主要采用局部加熱水平鍛造成形的工藝方法對鋼管端部進行加厚處理，其將鋼管管端進行局部加熱，采用外力使鋼管端部內(nèi)外徑發(fā)生變化，
鋼管 2020年2期2020-09-02
- 用于雙金屬復合管涂敷的管端保護裝置研究
藝較為復雜，對于管端U型坡口的幾何尺寸精度要求很高[11-12]。目前，現(xiàn)有的管端保護裝置已無法滿足雙金屬復合管的管端保護要求。近年來在海底管道外防腐和“鋼套鋼”保溫管涂敷施工中，復合管內(nèi)襯不銹鋼的鐵離子污染和坡口損傷質量事故時有發(fā)生，這不僅給后續(xù)復合管內(nèi)襯表面的再鈍化和坡口修復帶來很大工作量，同時也給雙金屬復合管的服役帶來極大的質量隱患和安全風險。本研究根據(jù)雙金屬復合管的防腐和保溫涂敷管端保護要求，結合復合管結構特點，研發(fā)了適用于防腐噴砂除銹和“鋼套鋼”
石油工程建設 2020年4期2020-08-20
- 油田小口徑管道內(nèi)防腐層補口技術探討
，需要在安裝時對管端采取擴徑、整形、密封及涂膠等技術措施。3.2.2 UB滑套的缺點(1)管道施工安裝過程中，極易損傷O型橡膠密封圈。(2)管端擴徑整形的差異會造成介質浸入焊口內(nèi)壁區(qū)域。(3)焊接熱影響可能會造成O型橡膠密封圈損壞或老化失效。(4)現(xiàn)場施工安裝作業(yè)復雜。3.2.3 不銹鋼滑套的缺點(1)焊接電流、焊接速度及焊材選擇不當有會造成不銹鋼滑套被焊穿，焊縫射線探傷難以確認焊縫質量。(2)管端擴孔、不銹鋼滑套加工精度要求高。(3)密封材料存在老化風險
石油化工腐蝕與防護 2020年3期2020-08-05
- 加重鉆桿管端加厚設備的研發(fā)和應用
量難以保證。采用管端加厚方式生產(chǎn)加重鉆桿是近幾年提出的一種新工藝，可以滿足加重鉆桿大批量、規(guī)模生產(chǎn)的需求。與傳統(tǒng)生產(chǎn)工藝的產(chǎn)品相比，具有金屬纖維分布合理，材料利用率高，成品強度高，生產(chǎn)成本低等明顯的優(yōu)勢。為此，本文中對管端加厚工藝和技術進行了研究，設計開發(fā)了加重鉆桿管端加厚設備。1 加重鉆桿管端加厚技術研究1.1 技術原理管端加厚加重鉆桿的加厚過程為：先將鋼管端部局部加熱，然后采用水平鍛造工藝進行端部聚料，最終實現(xiàn)端部壁厚增加。具體來講，就是將通過施加模具
鍛壓裝備與制造技術 2020年2期2020-05-12
- 300噸短管端部加厚設備研究
6001）1 短管端部加厚設備國內(nèi)外現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢國外的管端端部加厚設備主要適用于石油鉆桿，不適合短管的端部加厚。且重量普遍較重，同軸度差，價格昂貴。國內(nèi)在管端加厚工藝和管端加厚設備的研究較少，目前專業(yè)生產(chǎn)制造管端加厚設備的廠家較少，大多廠家采用四柱壓力機結構加頂鍛的結構方式，也沒有解決同心度不好的問題，且體積較大，價格也很高，對短管管端加厚也有不足之處。2 短管端部加厚設備市場需求前景廣闊（1）煤鉆桿加工需要短管管端加厚設備，本單位已具備生產(chǎn)YDG200
中國設備工程 2019年22期2019-12-19
- WNS鍋爐回燃室管孔區(qū)開裂泄漏的事故分析
長，大多位于煙管管端，而有的裂紋長達幾十毫米。各裂紋數(shù)量眾多、位置和形態(tài)相似，僅長度和深度不盡相同。因此，可推斷大多數(shù)裂紋的成因相同，只是處于生成、發(fā)展和開裂的不同階段。每條大裂紋都是由小裂紋發(fā)展而來。經(jīng)過現(xiàn)場檢測和統(tǒng)計，長度小于3.5mm（煙管壁厚）的裂紋共有177條，均位于煙管管端，見圖1、圖5。而其他較長裂紋都有連通到煙管管端上。如這些裂紋形成和擴展的原因不消除，小裂紋可發(fā)展成大裂紋。則可推斷出煙管管端小裂紋為多數(shù)開裂缺陷的始發(fā)狀態(tài)，煙管管端即為多數(shù)
中國特種設備安全 2019年6期2019-07-05
- 帶初始缺陷的拉擠型GFRP管軸壓性能試驗研究
較少，因此本文對管端豎向裂縫型初始缺陷的拉擠型GFRP管的軸向性能的影響進行了試驗研究，分析了荷載—位移曲線、應力—應變曲線、初始缺陷的長度和位置對拉擠型GFRP管的性能影響。1 試驗概況1.1 試件設計為分析管端豎向裂縫型初始缺陷對拉擠型GFRP管的軸向性能影響，以初始缺陷長度和位置為參數(shù)，共設計7個試件，3個試件管端角部有豎向裂縫且裂縫長度分別為5 mm、10 mm、15 mm；3個試件管端中間有豎向裂縫且裂縫長度分別為5 mm、10 mm、15 mm
廣西大學學報（自然科學版） 2019年2期2019-05-15
- 圓螺紋套管接頭偏心對連接強度影響的分析
工出的螺紋軸線與管端軸線偏離，從外觀看，接頭螺紋同圓周處壁厚不同。API標準中僅對管體壁厚和螺紋參數(shù)等有要求，并未明確規(guī)定螺紋處厚度及接頭偏心的要求[3-4]。為了確定圓螺紋套管螺紋接頭偏心對接頭連接強度的影響，本文分析了造成接頭偏心的原因，根據(jù)圓螺紋套管接頭連接強度計算公式，分析了不同情況下造成圓螺紋套管接頭偏心對連接強度的影響，并提出控制圓螺紋套管接頭偏心的建議。1 API圓螺紋套管接頭結構及參數(shù)要求1.1 圓螺紋套管接頭結構API圓螺紋套管接頭采用管
新技術新工藝 2018年11期2018-11-29
- 探究空冷式換熱器管與管板連接形式的設計要點
行的焊接，不保證管端連接強度，而強度焊既可以保證焊縫的嚴密性，又能夠保證抵抗翅片管受熱變形所受到的拉脫力的能力。強度脹是指滿足一般脹接強度的合適脹度的密封脹接，而貼脹是只為消除鋼管與管板之間的間隙，并不承擔拉脫力的脹接。然而在實際生產(chǎn)制造中為保證管端連接的密封性能與連接強度，往往采用強度焊加強度脹接方法，此方法在碳鋼換熱器中特定情況下使用會獲得較好的管端連接可靠性，但在不銹鋼換熱器中，此方法會適得其反，因為不銹鋼管管端連接一般采用先焊后脹順序，采用強度脹接
中國化工貿(mào)易·上旬刊 2018年4期2018-09-10
- 淺析熱水鍋爐管端裂紋的產(chǎn)生原因及預防的有效措施
管的高溫煙氣入口管端產(chǎn)生裂紋，導致煙管泄漏是這種爐型最常見的失效形式。本文結合鍋爐運行工況試圖對煙管管端產(chǎn)生裂紋的原因進行分析，并提出一些防范管端產(chǎn)生裂紋的有效措施。一、 管理裂紋的形態(tài)和缺陷部位的金相組織通過對泄漏鍋爐煙管管端裂紋滲透檢測，發(fā)現(xiàn)常見的管端裂紋形態(tài)有：軸向裂紋、徑向裂紋、周向裂紋和混合型裂紋。煙管內(nèi)壁的軸向裂紋長短不一，較短的軸向裂紋距離管端約有幾毫米，較長的軸向裂紋已裂至角焊縫表面，形成幾毫米長度不等的放射狀裂紋； 周向裂紋一般是沿角焊縫
農(nóng)家科技下旬刊 2018年6期2018-07-28
- 預精焊法螺旋縫鋼管的管端缺陷分析及對策
素的影響，特別是管端，有時會產(chǎn)生嚴重的焊接缺陷，影響鋼管的質量。根據(jù)近十年來的實際生產(chǎn)經(jīng)驗，針對精焊后鋼管管端常出現(xiàn)的未焊透、氣孔、夾渣等缺陷的產(chǎn)生原因進行總結分析，并提出相應的解決措施［3］，為預精焊法螺旋管生產(chǎn)質量的提高奠定了技術基礎。1 未焊透缺陷產(chǎn)生原因及解決措施1.1 未焊透缺陷產(chǎn)生原因根據(jù)生產(chǎn)統(tǒng)計，管端未焊透缺陷占管端缺陷的34%左右，其中起弧端占14%左右，熄弧端占85．6%左右。熄弧端產(chǎn)生未焊透缺陷的概率明顯高于起弧端，主要由以下原因引起。
機械制造文摘(焊接分冊) 2018年3期2018-03-05
- 雙層玻璃電熱鍍膜電熱管
端，中心玻璃管的管端與外玻璃管的管端設置有由抱箍固定的密封套，所述鍍膜的引出端封裝在由密封套所形成的空腔內(nèi)，所述引出端通過密封套引出并連接到電源引出端子上。采用上述的結構后，避免了鍍膜長期與外部空氣接觸導致電熱鍍膜氧化的情況發(fā)生，保證了功率，同時，電熱管主體上安裝的法條彈簧和彈簧具有減震作用，避免了加熱管安裝在熱水器內(nèi)在長距離運輸途中可能造成的破損所造成的安全隱患。
家電科技 2018年7期2018-02-16
- SHS35(20)-25/400-G型鍋爐對流管脹接施工質量控制
備工作（1）對流管端退火處理。①采用以焦炭為燃料加熱的退火方法；②對管端加熱時應慢速轉動管子，確保管端受熱均勻，管子另一端口用軟木塞塞緊，防止管內(nèi)有冷空氣進入；③退火溫度控制在600～650℃（禁止加熱大于或等于700℃），脹接管端的退火長度應控制100～150 mm，退火時間應保持10～15min，退火時間達到要求，立即取出插入干燥的石灰里保溫，管端插入石灰中的深度控制在800mm左右，讓它自然緩慢冷卻至常溫。（2）脹接管端檢查及打磨質量控制要點。①打磨
中國設備工程 2018年15期2018-01-31
- 空冷器換熱管與管板焊接工藝的研究
究在空冷器制造中管端焊接的重點、難點問題，保證換熱管與管板連接可靠性。關鍵詞：管端；焊接；深孔焊；脹接中圖分類號：TG44 文獻標志碼：A0 概述空冷器廣泛應用于煉油、化工行業(yè)中，并且經(jīng)常用于高溫、高壓、高腐蝕環(huán)境中，因此對整體質量提出更加嚴苛的考驗，而在整個空冷器制造中，換熱管與管板焊接為其中最為重要環(huán)節(jié)之一，因此如何提高管端連接可靠性成為目前行業(yè)中首要的研究課題。1 管與管板焊接方法1.1 焊條電弧焊焊條電弧焊是一種無機械輔助、純手工操作的焊接方式，通
中國新技術新產(chǎn)品 2018年21期2018-01-05
- 一種新型實用的四柱式管端加厚液壓機
新型實用的四柱式管端加厚液壓機司宗青(徐州鍛壓機床廠有限公司，江蘇 徐州 221116)介紹了一種新型實用的四柱式管端加厚液壓機組。本機組主要適用于油管和鉆桿管端加厚(內(nèi)加厚、外加厚及內(nèi)外加厚)工藝及套管管端的定徑工藝。液壓機；管端加厚；四柱式；鉆桿；油管目前，鋼管管端加厚一般采用平鍛液壓機和摩擦焊接液壓機焊接等方式。其缺點為加厚生產(chǎn)線工藝復雜、振動大、能耗大、工件焊接造成的焊接缺陷加大了工人的勞動強度，而且不利于生產(chǎn)線的布置與自動化。為解決上述問題，研制
鍛壓裝備與制造技術 2017年5期2017-12-24
- 一種新型實用的單柱式管端加厚液壓機
新型實用的單柱式管端加厚液壓機司宗青（江蘇省徐州鍛壓機床廠集團有限公司，江蘇 徐州 221116）介紹了一種新型實用的單柱式管端加厚液壓機組，主要適用于油管和鉆桿管端加厚（內(nèi)加厚、外加厚及內(nèi)外加厚）工藝及套管管端的定徑工藝。管端加厚機；鉆桿、油管；管端加厚目前，鋼管管端加厚一般采用平鍛液壓機或者摩擦焊接液壓機焊接等方式。其缺點是加厚生產(chǎn)線工藝復雜、振動大、能耗大、工件焊接造成焊接缺陷、加大工人勞動強度，而且不利于生產(chǎn)線的布置與自動化。為解決上述問題，本文提
鍛壓裝備與制造技術 2017年4期2017-12-22
- 一種新型框架式管端加厚液壓機
）一種新型框架式管端加厚液壓機司宗青（江蘇省徐州鍛壓機床廠集團有限公司，江蘇 徐州 221116）根據(jù)生產(chǎn)需要，要求將鉆桿管體同公母工具接頭采用焊接方法連成一體。為增加焊接處的強度，焊接前鉆桿管體兩端要進行管端加厚；部分油管及套管因工藝要求需在管端車絲，管端亦需要加厚或定徑?？蚣苁?span id="j5i0abt0b" class="hl">管端加厚機組主要適用于油管和鉆桿管端加厚（內(nèi)加厚、外加厚及內(nèi)外加厚）工藝及套管管端的定徑工藝。液壓機；框架式；管端加厚；鉆桿；油管；套管；定徑目前，鋼管的管端加厚一般采用平鍛液壓
鍛壓裝備與制造技術 2017年3期2017-09-06
- 小直徑焊管管端修磨頭設計
82）小直徑焊管管端修磨頭設計吳來友，張繼建，黃 勇，熊兆軍（山東勝利鋼管有限公司，山東 淄博255082）針對目前行業(yè)內(nèi)采用的傳統(tǒng)修磨機無法滿足小直徑焊管管端自動內(nèi)修磨的問題，設計了一種適用于小直徑螺旋焊管管端內(nèi)修磨磨頭。該設計對修磨機的磨頭機構進行了重新布局，使用單輪結構代替原來的雙輪結構，并去除原先的偏擺機構等，對傳統(tǒng)磨頭進行簡化。同時制作了樣機，進行了相關試驗，試驗結果證明了該設計方案可以較好地解決小直徑鋼管的管端修磨問題，同時與原來的磨頭機構不沖
焊管 2016年4期2016-12-16
- 加載路徑對AA5083管件熱態(tài)非金屬顆粒介質成形性能的影響
對管件壁厚分布、管端縮料量和主應變曲線的影響規(guī)律，并進行了相應的工藝試驗驗證。研究結果表明，合理匹配初始壓頭力和管端進給量參數(shù)，使預成形管坯在脹形區(qū)形成有益皺紋，可為脹形區(qū)管坯變形提供聚料作用，從而提高管件成形質量和脹形極限。鋁合金管材；熱成形；非金屬顆粒；加載路徑0 引言現(xiàn)有的管材內(nèi)高壓成形技術主要以液體為成形壓力的傳遞介質，該技術已在諸多領域成功應用。然而，輕合金管件成形若要實現(xiàn)較大的變形量往往需要采用加熱脹形工藝來獲得更大的延伸率和較小的回彈量。因此
中國機械工程 2016年18期2016-10-13
- 基于PLC控制鋼管周長測量裝置的設計應用
線檢驗崗位對鋼管管端周長的測量要求，設計了一種管端周長自動測量裝置。該裝置采用旋轉機構固定CCD激光傳感器，通過旋轉機構帶動傳感器圍繞管端180度旋轉，測出8組鋼管直徑數(shù)據(jù)，運用PLC程序計算出管端周長值，利用VB6.0上位機軟件顯示測量信息、保存數(shù)據(jù)和控制執(zhí)行機構動作。通過現(xiàn)場應用表明，該裝置測量準確、調(diào)整方便、采用傳感器數(shù)量較少，測量精度滿足工藝要求，測量誤差在±0.2mm。周長；旋轉機構；裝置；傳感器；上位機螺旋焊管生產(chǎn)制造過程中，擴徑、成品檢驗崗位
自動化博覽 2016年5期2016-09-20
- 管端加厚機機架有限元數(shù)值模擬及優(yōu)化設計
710032）管端加厚機機架有限元數(shù)值模擬及優(yōu)化設計胡 洪1，2，王建國1，2，杜學斌1，2，徐能惠1，2，邵國棟1，2（1.金屬擠壓與鍛造裝備技術國家重點實驗室，陜西 西安 710032；2.中國重型機械研究院股份公司，陜西 西安 710032）管端加厚機機架是結構復雜的焊接件，是主機的一個關鍵部件。建立了機架的數(shù)值模型并對其進行有限元計算。根據(jù)計算結果改進了機架結構，改善了機架受力狀態(tài)，為進一步結構設計積累了經(jīng)驗。管端加厚機；機架；有限元數(shù)值模擬；優(yōu)
鍛壓裝備與制造技術 2016年4期2016-05-23
- 螺旋焊管管端切斜自動測量裝置
658）螺旋焊管管端切斜自動測量裝置周書亮1，趙寶剛1，鄭青昊1，祁 超1，李青紅1，趙 彪2（1.渤海裝備華油鋼管公司，河北 青縣 062658；2.渤海裝備渤海能克鉆桿公司，河北 青縣062658）針對螺旋焊管管端切斜值測量過程中存在的測量精度及人工測量誤差較大的問題，設計了一種管端切斜自動測量裝置。該裝置采用CCD激光傳感器對切斜值進行測量，結合PLC算術平均濾波法對數(shù)據(jù)運算處理，利用MCGS6.2上位機軟件顯示測量參數(shù)信息，通過ODBC接口將測量數(shù)
焊管 2015年4期2015-12-19
- 擴徑機管端直徑自動測量裝置的開發(fā)
2658）擴徑機管端直徑自動測量裝置的開發(fā)周書亮，姜建軍，崔明亮，劉長宏，王 玉（渤海裝備華油鋼管公司，河北 青縣062658）針對螺旋焊管擴徑機管端直徑測量工序，設計了一種管端直徑自動測量裝置。該裝置采用CCD激光傳感器進行測量，運用PLC算術平均濾波法對測量數(shù)據(jù)進行運算，利用WinCC上位機軟件顯示測量信息，通過脈沖觸發(fā)沿將測量數(shù)據(jù)保存在Access數(shù)據(jù)庫中，方便數(shù)據(jù)匯總、統(tǒng)計。通過生產(chǎn)使用表明，該裝置測量準確，數(shù)據(jù)存儲方便，測量精度滿足工藝要求，測量
焊管 2015年10期2015-12-18
- 海洋用CRA雙金屬復合管管端全自動堆焊工藝改進
RA雙金屬復合管管端全自動堆焊工藝改進王富鐸1，2，梁國棟1，2，王 斌1，2，王 劍1，2，梁國萍1，2，趙 欣1，2，王思恩1，2，張 明1，2，周琳琳1，2(1.陜西省金屬復合管道工程技術研究中心，西安 710065；2.西安向陽航天材料股份有限公司，西安710065)針對海洋用CRA雙金屬復合管薄壁基管堆焊過程中出現(xiàn)顯著的管端縮徑，機械加工后管端尺寸超差這一問題，設計了工藝革新及改進方案。通過采用優(yōu)化焊接工藝參數(shù)和調(diào)整管端機械加工工藝等措施，使得雙
焊管 2015年3期2015-12-18
- 套管管端直線度測量方法探討
春婉，衛(wèi) 棟套管管端直線度測量方法探討呂拴錄1，2，滕學清1，2，楊相同2，馬誼平2，薛繼軍3，李昱坤4，上官豐收4，張春婉3，衛(wèi)棟4（1.中國石油大學材料科學與工程系，北京102249；2.塔里木油田，新疆庫爾勒841000；3.西安摩爾石油工程實驗室，西安710065；4.中國石油集團石油管工程技術研究院，西安710065）①對套管管端直線度測量方法進行了調(diào)查研究，認為目前測量套管管端直線度的直尺太重，測量方法不正確，實際測量結果是管端局部直線度，并非
石油礦場機械 2015年10期2015-08-04
- 預精焊螺旋縫焊管管端缺陷的分析與解決
過程中發(fā)現(xiàn)，焊管管端缺陷較為嚴重，對焊管一次合格率及焊管質量影響很大，而且造成不必要的材料損耗。本文對預精焊螺旋縫焊管管端缺陷進行統(tǒng)計分析，提出提高預精焊螺旋縫焊管管端質量的一些措施。1 預精焊工藝流程預精焊生產(chǎn)的工藝流程：原材料進廠檢驗→投料檢驗→拆卷、對頭焊→板材超聲波自動探傷→銑邊→焊管成型→成型檢驗→預焊→切管→內(nèi)清掃→預焊縫檢查與修補→焊接引熄弧板→精焊焊接［5］。2 鋼管管端缺陷統(tǒng)計在預精焊生產(chǎn)Φ1 016.0 mm×15.9 mm、Φ813.
鋼管 2015年4期2015-04-17
- 13Cr 油管加厚數(shù)值有限元模擬
保溫）將熱軋光管管端加熱至塑性變形溫度，將加熱好的管端送入模腔內(nèi)夾緊定位，接著沖頭向前頂鍛管料，使金屬在模腔和沖頭頂鍛面形成的型腔中鐓粗變形，通過一次或多次鐓粗，逐步累積達到所需尺寸［3-4］，如圖1所示，稱之為累積法。這種方法的成形機理是：隨著頂鍛壓力增大，加厚段外表面率先成形，隨后變形逐步向里推進，直至管端內(nèi)表面全部充滿。然而，采用累積法加厚的鋼管內(nèi)表面成形較難控制，易形成波紋狀的欠充滿或折疊狀的過充滿，這些缺陷在下道工序易衍生為裂紋［5-6］。尤其是
鋼管 2015年5期2015-04-17
- 鍋爐脹口滲漏事故與鍋爐脹管質量控制
理的管子脹接前，管端應進行退火處理，退火時受熱應均勻，退火溫度應控制在600～650℃并保持10～15 min，退火長度應為100～150 mm；（4）脹接前應清除管端和管孔的表面油污，并打磨至發(fā)出金屬光澤，管端打磨長度至少應為管板壁厚加50 mm；（5）脹接管孔與管子的最大間隙應符合表1；（6）脹接的鍋筒和管板的厚度應≥12 mm，脹接管孔的間距應≥19 mm，外徑＞102 mm的管子不宜采用脹接。表1 脹接管孔與管子的最大間隙 mm2.脹管時注意事項（
設備管理與維修 2014年2期2014-12-25
- 管件成形技術展望
成形、回轉成形、管端加工等各領域的技術發(fā)展情況。材料性能進行了利用金相組織控制提高材料性能的研究；高性能管材制造技術的研究；各種管材的斷裂極限和材料建模的研究。彎曲加工指出在汽車工業(yè)發(fā)展迅速的中國，迫切需要研究回轉拉彎加工技術。由于工業(yè)生產(chǎn)中加工精度非常重要，需要分析彎管及彎曲形狀的尺寸和材料性能的影響，預測出回彈量。此外，3點彎曲或4點彎曲等單獨沖壓彎曲的基礎研究比較普遍。液壓成形2012年發(fā)表了多篇液壓成形新技術論文。MacDonald的液壓成形工藝有
汽車文摘 2014年11期2014-12-15
- 鋼管管端加厚工藝布置研究
不斷增加，對鋼管管端加厚生產(chǎn)線的整體性能要求也就越來越高。管端加厚工藝布置方式不僅影響設備的運營成本，而且影響設備的生產(chǎn)率，因而有必要對加厚設備工藝布置進行研究，有助于管端加厚生產(chǎn)線的選型。鋼管管端加厚的基本工藝流程為:上料→管端對齊→中頻加熱→送料→管端加厚→退料→出料→收集。1 加厚機理鋼管管端加厚就是將鋼管端部局部加熱后，通過鐓擠工序使鋼管長度縮短、端部壁厚增加的一種加工工藝，其目的是提高鋼管連接處的強度，一般用作石油油管、鉆桿管和地質管等。根據(jù)鋼管
重型機械 2014年4期2014-12-03
- 大型管件管端過彎矯圓三步法控制策略
件的管體橢圓度和管端橢圓度都是衡量管件品質的重要指標.美國制管協(xié)會API Spec 5L標準［3］規(guī)定，管件制品的管體橢圓度不應超過鋼管公稱直徑的1.0%，而對于管端，若其橢圓度超標后，將直接導致在車削管端焊接坡口時出現(xiàn)困難，使其尺寸不達標，進而影響具體使用過程中管件間的焊接連接工藝，因此管端橢圓度要求較管體更為嚴格.相關研究表明大型直縫焊管生產(chǎn)過程中的擴徑工藝對管體的橢圓度有一定的矯正作用［4-7］，并且在此基礎上殷璟等［8-10］分析了縮徑工藝，并從實
材料科學與工藝 2014年2期2014-09-16
- 降低大口徑套管加工廢品率的措施
總長的0.2%，管端1.5m長度范圍內(nèi)直線度不超過3.18mm。由于大口徑套管質量較大，加工大口徑套管所用數(shù)控車床大多是采用旋轉刀盤進行切削，即刀具旋轉進給而鋼管靜止不動的切削方式，切削比較平穩(wěn)，螺紋加工精度高；其缺點是對鋼管伸出部分（管端）的直線度公差要求較高。而當管端直線度公差超過2.5mm時，加工螺紋就容易產(chǎn)生黑皮扣，形成廢品。1.1.2 橢圓度API Spec 5CT-2011標準對管端橢圓度沒有明確要求，只規(guī)定了管子的外徑公差值，上限為+1%D，
石油工業(yè)技術監(jiān)督 2014年5期2014-09-07
- 管端縮口及去應力退火工藝研究
300457）管端縮口及去應力退火工藝研究駱敬輝1，宋佳芮2，侯振宇1（1.天津鋼管集團股份有限公司技術中心，天津 300301；2.藍光奧的斯電梯曳引機(天津)有限公司，天津 300457）通過對管體進行整體縮徑的方式摸索不同規(guī)格的管端縮口工藝，得出了縮徑前后的物理參數(shù)變化，為了消除殘余應力，以試驗的方式研究了去應力退火的工藝?？s口；殘余應力；去應力退火1 引言在石油管行業(yè)中，特殊扣接頭的設計大都采用螺紋+密封的結構形式，螺紋結構用來承受軸向載荷，密封
天津冶金 2014年2期2014-05-16
- 管材縱向壁厚控制計算模型的研究與應用
程中，管體壁厚與管端壁厚存在差異，中值曲線如圖1所示。由圖1可見，管體壁厚與管端壁厚分布存在兩種情況，一種是管端壁厚大于管體壁厚分布，如S1曲線所示，而另一種情況為管端壁厚小于管體壁厚分布，如S2曲線所示。實際生產(chǎn)中，由于管材橫截面存在壁厚不均度，當管體中值偏高時，由于不均度與中值疊加將致使管體出現(xiàn)厚點，如圖1中A點所示；而當管體中值偏低時，則由于不均度與中值疊加致使管體出現(xiàn)薄點，如圖1中D點。管體壁厚超出公差范圍的點，將造成后序加工量增大且成材率降低[1
天津冶金 2014年2期2014-05-16
- 鍋殼式熱水鍋爐管端裂紋的產(chǎn)生原因與預防
管的高溫煙氣入口管端產(chǎn)生裂紋，導致煙管泄漏是這種爐型最常見的失效形式。本文結合鍋爐運行工況試圖對煙管管端產(chǎn)生裂紋的原因進行分析，并提出一些防范管端產(chǎn)生裂紋的有效措施。1 管端裂紋的形態(tài)和缺陷部位的金相組織通過對泄漏鍋爐煙管管端裂紋滲透檢測，發(fā)現(xiàn)常見的管端裂紋形態(tài)有：軸向裂紋、徑向裂紋、周向裂紋和混合型裂紋。煙管內(nèi)壁的軸向裂紋長短不一，較短的軸向裂紋距離管端約有幾毫米，較長的軸向裂紋延伸至煙管管端；有時能發(fā)現(xiàn)煙管端面的徑向裂紋已裂至角焊縫表面，形成幾毫米長度
中國特種設備安全 2014年3期2014-03-28
- 鋼管3PE防腐層管端因腐蝕出現(xiàn)翹邊的原因分析
鋼管3PE防腐層管端出現(xiàn)翹邊主要有2種原因：一種是環(huán)氧粉末與聚乙烯層之間粘結不好出現(xiàn)的聚乙烯層翹邊，該原因經(jīng)過多年的分析總結已比較清楚，這一問題已引起了防腐廠的重視；另一種是因管端被腐蝕而引起的3PE防腐層翹邊，這種現(xiàn)象是鋼管堆放時間較長，或管端裸露金屬腐蝕較嚴重的情況下才出現(xiàn)，所以還沒有引起足夠的重視，筆者重點分析后一種情況。API SPEC 5L標準規(guī)定采用修磨的方法將距離每個管端至少150 mm（約6.0 in）范圍內(nèi)的外焊縫余高去除。GB/T 23
焊管 2014年1期2014-03-09
- 鋼管管端坡口面橫縱波專用探頭（LS型）設計與應用
驗標準要求對鋼管管端坡口面進行檢測，同時還要求每根鋼管管端端面應采用專用超聲波、滲透或磁粉法檢查是否存在延伸到管端面的分層和裂紋缺陷。鋼管管端坡口面是由鈍邊和坡口組成，在利用常規(guī)的單晶K1斜探頭加上工裝的檢測過程中，探頭在鋼管內(nèi)表面沿著圓周方向進行掃查，這樣對鋼管坡口面上的裂紋（線性缺陷）、夾渣（夾雜）都有很高的檢測靈敏度，很容易發(fā)現(xiàn)該類缺陷，但卻很難發(fā)現(xiàn)管端坡口面上的母材分層缺陷。因此，對鋼管管端坡口面超聲波檢測進行了研究，根據(jù)超聲波檢測原理及鋼管管端坡
焊管 2014年8期2014-01-23
- 車削式3LPE、3PP防腐管端預留新工藝及設備淺析
PP 防腐工藝中管端預留處理是防腐管生產(chǎn)的最后一道工序，為保證現(xiàn)場施工時方便，對防腐管管端預留都提出了嚴格的長度要求。3PE、3PP 管端防腐中，根據(jù)工程焊接工藝要求防腐管要有100～150mm 的管端預留長度。管端聚乙烯、聚丙烯層的坡度通常不大于30°，應平滑過渡，這樣現(xiàn)場施工時熱收縮套的搭接不會出現(xiàn)死角，更不易出現(xiàn)翹邊現(xiàn)象。目前國內(nèi)外普遍采用的工藝方式是鋼絲刷打磨工藝，打磨系統(tǒng)技術已比較成熟，自動化程度也比較高，打磨速度快，打磨的防腐層坡度完全符合絕大
機電產(chǎn)品開發(fā)與創(chuàng)新 2014年4期2014-01-21
- 大型管件管端過彎矯圓控制策略研究
1.0%，而對于管端，若其橢圓度超過標準范圍，將直接導致管端焊接坡口車削加工困難，使其尺寸不達標，進而限制其具體使用過程中管件間的焊接連接工藝，造成管件焊后殘余應力過大，影響焊縫壽命，因此管端橢圓度要求較管體橢圓度要求更為嚴格。相關研究表明，LSAW管件生產(chǎn)過程中的擴徑工序對管件整體的橢圓度有一定的矯正作用［3－4］，但是不可避免地仍有部分管件在擴徑后由于熱處理變形、殘余應力的釋放以及放置過程中的蠕變等因素的影響而造成管端的橢圓度不達標，因此需進行矯圓處理
中國機械工程 2013年9期2013-07-25
- 鉆桿管體內(nèi)過渡帶軌跡儀
帶（圖1）是鉆桿管端加厚成型好壞的一項重要指標，鉤型工具不夠直觀和全面，同時無法留下有力的數(shù)據(jù)支持，測量人員的主觀標準和自身測量水平的高低對最終的測量結果影響較大。內(nèi)過渡帶軌跡是管端加厚內(nèi)部成型比較直觀的測量和反映方法，部分客戶也要求使用直觀的內(nèi)過渡帶軌跡來提供技術文件。通過研究，開發(fā)設計出簡單實用的鉆桿管體內(nèi)過渡帶軌跡儀（圖2），利用簡單仿行原理，通過測量儀端部的測量頭，對管端內(nèi)過渡帶進行測量，用一根剛性連桿將測量結果1：1 反饋到繪圖端，繪圖端裝有鉛筆
設備管理與維修 2013年6期2013-07-14
- 脹接管道管端退火工藝
接，而脹接過程中管端退火又是保證脹接質量的關鍵，是采取脹接方式連接時所進行的必要工藝措施，下面簡單敘述一下施工過程中總結出來的管端退火工藝。原理：因為軋制管子的鋼錠化學成分不均勻及軋制過程中常在較低溫度下停軋，造成管子內(nèi)部組織分布不均勻，呈現(xiàn)出顯著的帶狀組織，在此情況下機械性能常在同一根管子上分布不均勻，塑性也隨之不同。一般鍋爐的鍋筒孔壁硬度要大于HB50。但當管子材料的硬度比孔壁小時，脹管時管子容易脹大，抗拉力會大大降低，為使管端的硬度和塑性達到脹接要求
城市建設理論研究 2012年6期2012-04-10
- 帶管端探傷的全管體自動超聲波探傷系統(tǒng)
mm左右的鋼管管端焊縫盲區(qū)。在母材自動探傷過程中,雖然母材探頭是分組探傷,但由于探頭本身的大小,同樣造成30 mm母材盲區(qū)。因此在自動探傷完成后,還需要兩個專門人員在鋼管的兩端,用手探儀對螺旋鋼管的兩個管端進行手工探傷,增加了每根鋼管的探傷時間,影響了生產(chǎn)進度和效率;同時由于探傷人員疲勞工作,會造成漏檢,影響鋼管探傷的可靠性和準確性。筆者針對以上問題,根據(jù)多年的超聲波探傷經(jīng)驗,把焊縫探傷和母材探傷合為一體,實現(xiàn)了螺旋管全管體的自動化探傷,同時增加了管端探
無損檢測 2010年7期2010-07-24
- Ansys分析在鋼管管端檢測中的應用
中，由于要防止鋼管端部撞壞探頭，總是要等鋼管端部越過探頭時才能使探頭貼合鋼管管體，這樣便出現(xiàn)鋼管管端區(qū)域檢測不到的情況，即存在了檢測盲區(qū)。本文采用Ansys有限元軟件對鋼管管端磁場分布進行分析，針對管端檢測盲區(qū)提出了加入引體的解決辦法，并將有限元分析方法引入管端缺陷檢測系統(tǒng)，建立相關磁場模型，對其進行模擬分析，然后通過管端缺陷信號實例的試驗仿真驗證其正確性。1 鋼管管端檢測面臨的問題鋼管漏磁檢測方法可以檢測出鐵磁性鋼管表面和內(nèi)部的缺陷，具有檢測速度快、靈敏
合肥工業(yè)大學學報（自然科學版） 2010年9期2010-03-26