奧氏體
- 釩含量對時速350 km高鐵制動盤用Cr-Mo-V鋼奧氏體晶粒長大的影響
鍵手段[8]。奧氏體晶粒大小會直接影響過冷奧氏體組織轉變后產物的強韌性[9],回火馬氏體晶粒尺寸和原奧氏體晶粒尺寸具有較強的正相關性,而回火馬氏體組織強度與回火馬氏體板條束的大小息息相關,回火馬氏體晶粒尺寸越小,組織的強韌性會更好[10]。奧氏體化溫度和時間會直接影響奧氏體晶粒尺寸及析出相粒子的分布狀況,控制奧氏體晶粒至合適的尺寸能直接提升回火馬氏體鋼的強韌性。因此,研究合適的奧氏體化溫度及時間對改善制動盤鋼的組織性能具有重要意義。Cr-Mo-V系制動盤鋼
金屬熱處理 2023年9期2023-10-11
- 軋制預變形和奧氏體化溫度對貝氏體鋼顯微組織與拉伸性能的影響
體鐵素體和殘余奧氏體組成,而殘余奧氏體含量、存在形式和分布狀態(tài)會對鋼的力學性能產生顯著影響[4-5]。目前,超細貝氏體鋼的研究主要集中在化學成分、變形溫度、應力狀態(tài)和熱處理工藝等對殘余奧氏體形態(tài)和數量的影響上,且已證實適當的化學成分和工藝優(yōu)化可以得到適當含量的殘余奧氏體,避免先共析鐵素體和碳化物等的形成。但是鋼在塑性變形作用下會產生相變誘導塑性效應,誘發(fā)殘余奧氏體向馬氏體轉變。如何從預變形角度來調控殘余奧氏體形態(tài)和數量將是值得研究的課題,但目前有關這方面的
機械工程材料 2023年7期2023-09-12
- 逆相變退火時間對5%Mn冷軋中錳鋼顯微組織和力學性能的影響
素體、馬氏體和奧氏體)、亞穩(wěn)(殘留奧氏體的形成及合金的固溶強化)、多尺寸(對晶粒尺寸、板條寬度和層錯等微觀組織的調控)的M3組織”調控[2-3]。本研究工作以0.13%C-5%Mn低碳中錳鋼冷軋板為研究對象,基于團隊前期成果[4-7],進一步對不同時間逆相變退火后的組織以及力學性能進行分析,為試制出綜合力學性能優(yōu)異的第三代汽車用鋼提供參考。1 試驗材料及方法試驗鋼的化學成分如表1所示。冶煉設備為50 kg真空冶煉爐,熔化后的鋼液在真空爐內直接澆注。鑄錠取出
金屬熱處理 2023年6期2023-07-26
- 高碳鉻軸承鋼的奧氏體晶粒度及其控制
時，初始形成的奧氏體晶粒在所有鋼中都是很細的。隨著加熱速度的增加和奧氏體形成溫度的提高，形核率和生長速度同時增大，但形核率增加相對較快，因此初始奧氏體晶粒將變得更細。如果在奧氏體區(qū)進一步加熱，初始奧氏體晶粒便要長大。在一般加熱速度下，加熱溫度越高、保溫時間越長，最后形成的奧氏體晶粒也越大。實際上，在相同的加熱條件下，化學成分不同或化學成分相同但冶煉工藝不同的鋼，奧氏體晶粒長大傾向也不同，在高碳鉻軸承鋼中，未溶的、處于晶界上高度彌散的碳化物和氮化鋁質點對奧氏
金屬熱處理 2023年1期2023-03-22
- 基于滲碳體調控低合金鋼中塊狀逆變奧氏體與奧氏體晶粒尺寸
體為起始組織的奧氏體逆相變過程中有兩種形貌與晶體學不同的逆變奧氏體生成：針狀與塊狀奧氏體[7-27].針狀奧氏體一般在馬氏體板條（Lath）或板條塊、亞板條塊（Block/Subblock）界上形核[7-12,15-17]，并沿板條長度方向生長.針狀奧氏體與原奧氏體（馬氏體基體之母相）取向相近，其與周圍馬氏體基體均保持近K-S（Kurdjumov-Sachs）取向關系[11-12,15,18,21]，是引起奧氏體晶粒遺傳效應的主要原因；而塊狀奧氏體一般沿原
工程科學學報 2023年6期2023-03-13
- 奧氏體化溫度對超強耐熱齒輪軸承鋼顯微組織和強韌性的影響
，滲層存在殘余奧氏體軟區(qū)，鋼的滲碳工藝性能有待進一步改善。美國QuesTek公司研制了Ferrium C61，C64，C69系列高鈷高合金沉淀硬化型滲碳鋼[6-7]，其中C61鋼滲碳后表層硬度60～62HRC，心部抗拉強度1655 MPa，屈服強度1552 MPa，斷裂韌度143 MPa·m1/2，目前已應用于CH-47直升機的旋翼軸[8]，但C61鋼滲碳層硬度較低，不利于接觸疲勞性能和耐磨性的提高。C69鋼滲碳層硬度可達65～67HRC，具有較好的接觸疲
材料工程 2023年2期2023-02-22
- Cr13Ni4Mo鋼逆轉變奧氏體的形成及其對性能的影響
馬氏體和逆轉變奧氏體組成。逆轉變奧氏體具有提高塑韌性的作用[1]。隨著水電裝備向大型化、高品質化的發(fā)展，現有水輪機用低碳馬氏體不銹鋼還不能滿足服役性能要求，弄清Cr13Ni4Mo鋼逆轉變奧氏體的形成規(guī)律、組織特性及對力學性能的影響，對提高其服役性能起至關重要作用。逆轉變奧氏體最初在瑞典人發(fā)表的關于Ni4鋼的專利中提出[2]。馬氏體鋼在Ac1溫度以上回火，在原始奧氏體晶界附近或馬氏體板條之間，馬氏體轉變形成彌散分布的塊狀或片狀逆轉變奧氏體[3]。研究發(fā)現，逆
金屬熱處理 2023年1期2023-02-15
- 臨界退火冷卻方式對含鈮中錳鋼奧氏體穩(wěn)定性和力學性能的影響
一般為鐵素體+奧氏體或鐵素體+奧氏體+馬氏體[4-5]。退火時間和溫度是當前中錳鋼熱處理工藝中關注和研究較多的關鍵參數，但少有對臨界退火冷卻方式(水冷和空冷)的研究。在較高Mn含量的中錳鋼中，高Mn含量導致的強奧氏體熱穩(wěn)定性造成冷卻過程中奧氏體含量變化不大[6]；雖然降低Mn含量不利于中錳鋼延展性的提高，但是低合金含量會降低生產工藝難度[7-9]。因此，低Mn含量會使中錳鋼具有更高的產業(yè)化潛力。但是，低Mn含量的中錳鋼組織和性能會受到退火冷卻方式的影響[1
金屬熱處理 2022年11期2022-11-29
- 真空低壓滲碳對304與316L奧氏體不銹鋼 組織和性能的影響
110870)奧氏體不銹鋼具有良好的耐蝕性、耐熱性和加工性能，被廣泛應用于航空航天、醫(yī)療衛(wèi)生、機械化工等領域。但因奧氏體不銹鋼表面硬度低、耐磨性較差，嚴重縮小了其應用范圍。目前奧氏體不銹鋼的表面強化技術主要以滲碳[1-4]、滲氮[5-8]和氮碳共滲[9-11]為主。在滲碳或氮過程的開始階段，奧氏體不銹鋼表面與爐內氣氛碳或氮勢相差較大，導致活性碳或氮原子首先吸附到金屬表面，然后向心部擴散并固溶到奧氏體晶格間隙中，形成過飽和固溶體，即膨脹奧氏體(γc)，產生固
金屬熱處理 2022年9期2022-10-21
- 奧氏體化過程對Cr14Mo4V高溫軸承鋼微觀組織的影響
化物及少量殘留奧氏體[4]。其中，大量碳化物的存在為其提供了優(yōu)異的高溫硬度、耐磨性。對金屬材料而言，熱處理過程是決定其最終性能的關鍵步驟[5-6]。Cr14Mo4V高溫軸承鋼熱處理主要包括淬火、冷處理及回火3個過程。其中，淬火過程作為最終熱處理的第1步，由加熱、保溫和冷卻3部分組成。保溫過程中奧氏體化參數是決定碳化物溶解程度、基體固溶度及晶粒大小等微觀組織的關鍵因素[7-8]。因此，研究奧氏體化過程對Cr14Mo4V高溫軸承鋼微觀組織的影響，對其熱處理工藝
金屬熱處理 2022年8期2022-09-05
- 回爐奧氏體化次數對22MnB5鋁硅鍍層鋼板組織性能的影響
0℃的爐內進行奧氏體化3-10分鐘，然后迅速轉移到模具中同時進行成型和淬火，最終獲得拉伸強度大于1500MPa的全馬氏體組織結構件[8]。對于鋁硅鍍層的熱沖壓鋼，在沖壓過程中往往會因為機械故障導致爐內其余料片加熱時間過長，造成材料報廢。查閱資料，已有學者做過大量關于熱處理工藝對鋁硅鍍層熱沖壓鋼組織性能影響的研究。但是對于鋁硅鍍層熱沖壓鋼在沖壓過程中發(fā)生機械故障時，爐內的料片迅速取出是否可回爐奧氏體化再利用還未有學者做過細致研究。因此，本文主要針對上述存在的
武漢工程職業(yè)技術學院學報 2022年2期2022-07-04
- 20CrMo鋼不同速率分段加熱奧氏體化
下溫度滲碳時，奧氏體晶粒較細。本文研究了20CrMo鋼中鐵素體和珠光體轉變?yōu)?span id="j5i0abt0b" class="hl">奧氏體的過程，分析了以不同速率加熱時奧氏體的形成溫度，并結合J-M-A方程預測了奧氏體形成溫度。1 試驗材料及方法試驗材料為20CrMo鋼連鑄坯，其化學成分如表1所示。表1 試驗用20CrMo鋼的化學成分（質量分數）Table 1 Chemical composition of the 20CrMo steel for testing （mass fraction） %采用DIL
上海金屬 2022年3期2022-06-01
- 奧氏體化溫度對貝氏體鋼等溫轉變及力學性能的影響
溫度、應力以及奧氏體變形、奧氏體化溫度等[1-7]。合金元素如Cr、Ni、Si、Mn、Mo、Al等都能降低貝氏體轉變的起始溫度，Co、Al可加速貝氏體相變，Ni原子因對溶質的拖曳效應而起到抑制貝氏體相變的作用[8-9]。Girault等[10]認為貝氏體相變動力學取決于相變溫度。轉變溫度越低，過冷度越大，驅動力較大，但溫度越低，碳的擴散就越困難，即貝氏體相變動力學曲線呈S型[11]。Hase等[12]的研究表明在貝氏體相變時施加200 MPa壓應力會導致B
金屬熱處理 2022年4期2022-04-19
- 中錳鋼ART工藝C、Mn元素配分的熱力學研究
工作。在逆轉變奧氏體(Austenite reverted transformation，ART)退火過程中，為實現奧氏體穩(wěn)定性和奧氏體中C、Mn的富集，需要增加退火時間，導致中錳鋼的制備周期延長和生產成本增加[1-3]。這就需要對中錳鋼ART工藝中合金元素配分的規(guī)律進行深入研究，試圖尋求退火溫度和保溫時間最佳的組合，而通過奧氏體逆相變過程的熱力學計算，可高效地獲得試驗研究所需的逆相變退火工藝參數配置，節(jié)省時間、節(jié)約成本、縮短試驗流程。Speer等[4]最
金屬熱處理 2022年3期2022-04-09
- 提高Cr-Ni-Mo-Ti馬氏體時效不銹鋼超低溫韌性的固溶處理工藝
04、316等奧氏體不銹鋼由于具有優(yōu)異的超低溫(≤77 K)韌性和抗蝕性而被廣泛使用在低溫儲運裝備上，但由于其200～300 MPa較低的屈服強度使其應用受到較大限制[1-2]，因此具有更高強度并能通過控制一定量的奧氏體/馬氏體復相組織獲得較高低溫沖擊性能的馬氏體時效不銹鋼受到廣泛的關注[3]，然而，許多學者通過調整熱處理工藝控制殘留奧氏體/逆轉變奧氏體含量來改善超低溫韌性的同時，不能保證較好的強韌性配合。08Cr15NiCu2Ti馬氏體沉淀硬化不銹鋼固溶
金屬熱處理 2022年1期2022-03-15
- 奧氏體化溫度對合金工具鋼組織和扭轉性能的影響
碳合金工具鋼的奧氏體化溫度對其組織和扭轉性能的影響。1 試驗材料及方法試驗用鋼的生產流程為150 t電爐冶煉→精煉→真空處理→連鑄→開坯→軋制成φ8 mm盤條→退火→拉拔成φ7 mm圓棒→調質處理。試驗用鋼的化學成分如表1所示。表1 試驗用鋼的化學成分(質量分數)Table 1 Chemical composition of the investigated steel (mass fraction) %鋼的球化退火工藝見表2，退火組織如圖1所示。圖1表明
上海金屬 2021年6期2021-12-02
- 奧氏體化工藝對30Cr13鋼淬火后的組織和硬度的影響
高溫淬火加熱時奧氏體中能固溶更多的合金元素，生產的刀具硬度高且耐蝕性好［7-8］，但熱處理畸變較大。本文研究了某刀具企業(yè)產品用30Cr13鋼的奧氏體化溫度和時間對其淬火后組織和硬度的影響，以期優(yōu)化30Cr13鋼產品的熱處理工藝，在保證產品性能的前提下，降低生產成本，提高產品競爭力。1 試驗材料與方法試驗材料為2 mm厚的30Cr13冷軋鋼卷，其化學成分見表1。試樣尺寸為10 mm×5 mm×2 mm。表1 試驗用30Cr13鋼的化學成分（質量分數）Tabl
上海金屬 2021年5期2021-09-25
- Cr-Ni-Co-Mo馬氏體時效不銹鋼超低溫韌性的研究
Ni10Ti等奧氏體不銹鋼，但室溫屈服強度僅約250 MPa，隨后使用的07Cr16Ni6等半奧氏體不銹鋼，雖然抗拉強度接近1200 MPa，但其網狀碳化物的出現使其尺寸不超過60 mm，因此，馬氏體時效不銹鋼成為超低溫工程用鋼的重要發(fā)展方向。研究表明在馬氏體時效不銹鋼內形成一定量的奧氏體即可大幅提高超低溫韌性[1]，其方法之一是將馬氏體時效不銹鋼在奧氏體化后冷卻到Ms～Mf之間，隨后迅速升溫到350～500℃使未轉變的奧氏體穩(wěn)定化，最終得到穩(wěn)定的殘留奧氏
大型鑄鍛件 2020年5期2020-09-15
- Q&PB工藝對鋼的組織演變及顯微硬度的影響
定量穩(wěn)定的殘余奧氏體和馬氏體[2-3]，顯示了較高的強度和良好的塑性及韌性[4-6]。Q&P[8]工藝主要包括奧氏體化、淬火到Ms-Mf溫度、配分階段和最終淬火到室溫4個步驟，配分溫度不高于Ms點可以避免貝氏體組織的形成，在配分階段，碳元素從過飽和的馬氏體擴散到貧碳的奧氏體組織，奧氏體富碳從而在最終的淬火過程中保留下來。Q&PB（Quenching and Partitioning in bainite zone）[7-9]工藝采用較高的淬火溫度，在配分開
科技視界 2020年24期2020-08-26
- 卷取溫度和退火工藝對熱軋中錳鋼組織和力學性能的影響
特點在于：殘留奧氏體在形變過程中會轉變?yōu)轳R氏體，產生的TRIP(transformation induced plasticity)效應能改善鋼的強度和塑性[4]。已有研究表明:富含碳、錳的殘留奧氏體具有較高的化學穩(wěn)定性，細小的片條狀殘留奧氏體具有較高的機械穩(wěn)定性，適量且穩(wěn)定性良好的殘留奧氏體在形變過程中將產生TRIP效應，顯著提高鋼的力學性能[5-9]，并改善材料的成形性能和疲勞性能[10-11]。本文研究了模擬的卷取溫度和退火工藝對熱軋中錳鋼組織和力學
上海金屬 2020年4期2020-08-25
- 鈮微合金化對1000 MPa級QP鋼組織和性能的影響
間距變小，殘余奧氏體尺寸也細小，彌散分布；隨配分時間的增加，兩種Q&P鋼的殘余奧氏體中平均碳含量相近，殘余奧氏體分數均呈先增加后減少的趨勢，抗拉強度均下降；含Nb的QP鋼殘余奧氏體分數較高，配分時間為10 s時，殘余奧氏體含量達到最大值為14.2%，強塑積可達到25500 MPa·%。近年來，為降低能源消耗，節(jié)約原材料以及保護環(huán)境，第三代先進高強鋼一直是各鋼鐵企業(yè)研發(fā)的重點。第三代高強鋼主要目的獲得強度和延展性的優(yōu)異組合，獲得較高的強塑積。在降低總重量同時
金屬世界 2019年5期2019-10-31
- 亞穩(wěn)態(tài)奧氏體不銹鋼緊固件的承載性能研究
苛化的趨勢下，奧氏體不銹鋼緊固件作為低溫容器[1]中的重要制作材料，奧氏體還具有很好的低溫沖擊韌性使其成為低溫工況下比較理想的使用材料。但是由于奧氏體不銹鋼的屈服強度和抗壓強度比值較低，在一定安全系數的前提下其應力值會比較小，經過這樣設計出來的壓力容器壁厚通常較大，導致材料的實際承載能力較低，并且還會導致壓力容器的重量加大、材料浪費等情況。因此，對奧氏體不銹鋼緊固件承載性能的研究十分有必要。為保證亞穩(wěn)態(tài)奧氏體不銹鋼緊固件具有良好的承載性能，從奧氏體不銹鋼緊
中國金屬通報 2019年7期2019-08-13
- 奧氏體化溫度對V微合金中碳鋼淬透性與力學性能的影響
主要取決于過冷奧氏體的穩(wěn)定性。除合金元素鈷之外，絕大多數的合金元素固溶于奧氏體中都會使C曲線右移，降低臨界冷卻速度，從而提高淬透性[4]。合金化處理有利于鋼的淬透性，但是，大量添加合金元素也會造成生產成本的提高。因此，對調質鋼進行微合金化處理來提高淬透性成為了材料科學工作者的重要研究內容[5-6]。釩在微合金鋼中的固溶溫度低且溶解度大[7-8]，是微合金化技術中強化效果最明顯的元素之一。研究表明，在鋼中添加0.10%的釩，其強度增加約為200 MPa[9]
燕山大學學報 2019年3期2019-07-08
- 兩相區(qū)淬火對7Ni鋼微觀組織和力學性能的影響
韌性來源于逆轉奧氏體的凈化基體作用、鈍化裂紋尖端擴展作用和局部相變誘發(fā)塑性作用[8]，而QLT工藝中兩相區(qū)淬火對逆轉奧氏體形態(tài)、分布和穩(wěn)定性有著至關重要的影響[9-10]；因此，研究兩相區(qū)淬火工藝對7Ni鋼組織與性能的影響，掌握逆轉奧氏體在QLT工藝過程中的轉變規(guī)律，對國內鋼廠開發(fā)低成本LNG儲罐用鋼具有一定的技術指導意義。本研究提出一種Ni含量為7.07%的LNG儲罐用鋼(以下簡稱7Ni鋼)，利用室溫拉伸、低溫沖擊、X射線衍射(XRD)和掃描電鏡(SEM
材料工程 2018年8期2018-08-20
- 熱處理工藝對04Cr13Ni8Mo2Al鋼逆變奧氏體含量的影響
程中都存在逆變奧氏體[3-5]。逆變奧氏體是可以在力或高溫作用下發(fā)生相變的亞穩(wěn)定相，會影響零部件在制造與使用過程中的尺寸穩(wěn)定性[6]。程志偉等[1]通過X射線衍射儀(XRD)及透射電鏡(TEM)對時效溫度與PH13-8Mo鋼中逆變奧氏體含量間的關系進行了定性分析。張良等[7]研究了510～595 ℃時效處理后，PH13-8Mo高強不銹鋼中逆變奧氏體的含量，并分析了逆變奧氏體對其韌性的影響。劉天琦等[8]研究了時效溫度從室溫升高到625 ℃時，0Cr13Ni
機械工程材料 2018年7期2018-07-27
- Dynamic mechanical behaviors of high-nitrogen austenitic stainless steel under high temperature and its constitutive model
1 實驗用高氮奧氏體不銹鋼的主要化學成分Table 1 Chemical composition of the as-received high-nitrogen austenitic stainless steel1.2 TestsQuasi-static tensile tests were performed on a material test system (MTS) at deformation rates of 0.5, 2, 5, 20,
爆炸與沖擊 2018年4期2018-07-04
- 控制軸承零件殘留奧氏體含量的熱處理工藝
火馬氏體、殘留奧氏體及均勻分布的細小碳化物組成。GCr15鋼制軸承零件中殘留奧氏體含量一般為15%左右，而GCr15SiMn鋼制軸承零件中殘留奧氏體含量一般超過20%。殘留奧氏體是亞穩(wěn)定相，較高的殘留奧氏體含量會導致工件在使用過程中尺寸發(fā)生變化、精度降低，極大地縮短軸承的使用壽命。隨著用戶對產品質量的要求越來越高，很多軸承廠家不僅對組織硬度等指標嚴格要求，對其殘留奧氏體含量也作出嚴格控制，國外軸承廠家對這方面要求尤為嚴格，一般要求殘留奧氏體含量在3%以下。
金屬加工(熱加工) 2018年4期2018-04-26
- 05Cr17Ni4Cu4Nb鋼時效處理過程及變形過程對逆變奧氏體體積分數的影響
變形過程對逆變奧氏體體積分數的影響李興東，王麗艷,李宇峰(哈爾濱汽輪機廠有限責任公司，哈爾濱 150046)利用快速相變儀、X射線應力分析儀、MTS材料試驗機等設備，對經不同溫度時效處理的05Cr17Ni4Cu4Nb試樣測量逆變奧氏體體積分數，分析605 ℃時效處理時不同保溫時間下逆變奧氏體體積分數的變化，研究拉伸變形情況下逆變奧氏體體積分數變化情況.結果表明：在未超過材料Ac1情況下，逆變奧氏體體積分數隨著時效溫度的升高而增加，超過Ac1情況下，時效處理
動力工程學報 2017年1期2017-02-08
- Ghosts in the shell: identif i cation of microglia in the human central nervous system by P2Y12 receptor
.500%時,奧氏體相逐漸增大,枝晶狀奧氏體主干逐漸吞并枝干,奧氏體形貌從小塊狀或枝晶狀變成了大的塊狀或粒狀相連的狀態(tài),奧氏體輪廓更加圓潤.Importantly, compared to other commonly used microglial markers like IBA1, CD68 or MHCII, the P2Y12 receptor was absent onmeningeal macrophages or perivascular
中國神經再生研究（英文版） 2017年4期2017-01-12
- 低碳硅錳鋼I&Q&P處理中C，Mn元素配分綜合作用
、雙相區(qū)保溫+奧氏體化+鹽浴配分(I&Q&P)和奧氏體化+鹽浴配分(Q&P)工藝中的C，Mn元素配分行為及對殘余奧氏體的綜合作用。結果表明：經I&Q工藝處理后，得到馬氏體、鐵素體加少量殘余奧氏體混合組織，C，Mn在馬氏體中出現了富集，并且C富集程度高于Mn；經I&Q&P工藝處理后，C，Mn在板條馬氏體中呈現不均勻分布，C的局部富集現象更明顯，按C，Mn含量的不同，馬氏體可分為“高C高Mn”、“高C低Mn”和“低C低Mn”3種；相比較Q&P工藝中只有C配分作
材料工程 2016年4期2016-09-14
- 奧氏體不銹鋼晶粒細化對形變機制和力學性能的影響
30081)?奧氏體不銹鋼晶粒細化對形變機制和力學性能的影響萬響亮1,2，李光強2,3，周博文2，馬江華1(1 武漢科技大學 鋼鐵冶金及資源利用省部共建教育部重點實驗室，武漢 430081；2省部共建耐火材料與冶金國家重點實驗室,武漢 430081；3 高性能鋼鐵材料及其應用湖北省協同創(chuàng)新中心,武漢430081)利用相逆轉變原理采用冷變形使得亞穩(wěn)奧氏體轉變?yōu)樾巫凂R氏體，采用不同溫度和時間退火分別獲得納米晶/超細晶和粗晶奧氏體不銹鋼。通過拉伸實驗得到不同晶粒
材料工程 2016年8期2016-09-02
- 熱輸入對2205雙相不銹鋼MIG焊接接頭組織及力學性能的影響
重結晶區(qū)中帶狀奧氏體邊緣起伏隨熱輸入的增大逐漸增強，寬度逐漸增大；焊縫中心的奧氏體大多為等軸狀的塊狀奧氏體，而靠近熔合線則主要為魏氏奧氏體，隨著熱輸入的增大，魏氏奧氏體逐漸減少，而塊狀奧氏體逐漸增多；隨著熱輸入的增大，焊接接頭的抗拉、屈服強度均有輕微降低，而斷后延伸率略有升高；焊接接頭的顯微硬度從母材到焊縫金屬先升高后降低，熱影響區(qū)的顯微硬度最高，硬度的變化與焊接接頭各區(qū)域中奧氏體體積分數有關，隨著熱輸入的增大，各區(qū)域中奧氏體體積分數逐漸升高，顯微硬度則相
材料與冶金學報 2016年2期2016-09-01
- 奧氏體不銹鋼壓力容器的應變強化技術
066206）奧氏體不銹鋼壓力容器的應變強化技術趙子艷（哈爾濱電氣股份有限公司，秦皇島 066206）奧氏體不銹鋼材料本身具有良好的韌性，但它的屈服強度比較低，而應變強化技術能夠顯著提升奧氏體不銹鋼材料的屈服強度，節(jié)約材料。奧氏體不銹鋼壓力容器的應變強化具有兩種不同的模式：常溫應變強化模式和低溫應變強化模式。本文通過對應變強化基本原理的介紹，對奧氏體不銹鋼壓力容器的應變強化技術進行分析探討。奧氏體不銹鋼壓力容器應變強化技術引言21世紀以來，我國的不銹鋼產量
現代制造技術與裝備 2016年6期2016-02-23
- Cr-Ni焊接金屬中殘余奧氏體在低溫下的熱穩(wěn)定性
焊接金屬中殘余奧氏體在低溫下的熱穩(wěn)定性在980MPa級以上高強度鋼的焊接中，經常遇到冷裂紋和低韌度的問題。冷裂紋主要由氫引起，為防止氫脆，通常采用預先和后置熱處理。已經開發(fā)出高強度、高韌度且無需前、后熱處理的無冷裂紋Cr-Ni焊接材料。這種材料為馬氏體與殘余奧氏體的復合組織，殘余奧氏體可以捕獲氫，因此要求保留一定量的殘余奧氏體。已經證實，殘余奧氏體的熱穩(wěn)定性隨溫度下降而降低。如果由于溫度下降而使殘余奧氏體完全轉變?yōu)轳R氏體，或者殘余奧氏體的量下降到某一極低值
汽車文摘 2015年6期2015-12-12
- 部分奧氏體化和完全奧氏體化鐵素體／馬氏體雙相鋼的CCT曲線
大多是根據完全奧氏體化CCT曲線制定［10］，但由于熱鍍鋅雙相鋼的雙相組織是通過兩相區(qū)退火后快冷形成的，因此完全奧氏體化CCT曲線并不能為熱鍍鋅雙相鋼熱處理工藝的制定提供精確的依據，部分奧氏體化情況下獲得的CCT曲線才符合熱鍍鋅雙相鋼的生產實際［11］。由于加熱溫度不同，部分奧氏體化情況下所獲得的CCT曲線以及相變規(guī)律都與完全奧氏化下獲得的存在一定差異。目前關于冷軋熱鍍鋅雙相鋼的研究，大多是基于組織性能、軋制工藝、熱處理工藝、馬氏體相變過程等方面進行的［1
機械工程材料 2015年5期2015-12-11
- SAF2507模擬焊接熱影響區(qū)的組織轉變行為
和多次熱循環(huán)對奧氏體形貌和尺寸有很大影響，隨著熱輸入的增加，奧氏體含量從40.50%增加到58.35%。t8/5=60 s時可使組織中鐵素體與奧氏體相比例為1:1，高熱輸入多道次焊接時，在鐵素體和奧氏體相界處析出顆粒狀的第二相。雙相不銹鋼；熱模擬；相比例；析出相；熱影響區(qū)0 前言雙相不銹鋼是其顯微組織中鐵素體與奧氏體各占一半的鋼種。SAF2507作為雙相不銹鋼家族中的一員，得益于其超低含碳量、高PREN值和良好的兩相比例，具有很高的耐蝕性和很好的力學性能，
電焊機 2015年10期2015-04-28
- 納米組織雙相鋼中殘余奧氏體的回火穩(wěn)定性
織雙相鋼中殘余奧氏體的回火穩(wěn)定性刊名：Materials Science and Technology（英）刊期：2013年第8期作者：F.Hu et al編譯：張英才超級貝氏體鋼具有高拉伸強度（1.77～2.2GPa）與延展性（約30%）、斷裂韌性（約45MPa·m1/2）的理想組合，其力學性能主要與貝氏體鐵素體片的尺寸、形狀（厚度約20～65nm）以及殘余奧氏體的量有關。但是，貝氏體鋼的熱處理往往要進行數日，甚至要加入Co和Al來加速奧氏體向貝氏體的轉
汽車文摘 2014年8期2014-12-16
- 低溫壓力容器用不銹鋼(二)
)3.4.5 奧氏體穩(wěn)定性對馬氏體相變的影響低溫與冷變形是誘發(fā)奧氏體相變?yōu)轳R氏體的主要外部條件，奧氏體的穩(wěn)定性則是奧氏體相變?yōu)轳R氏體的主要內在影響因素。奧氏體不銹鋼中的奧氏體相按其穩(wěn)定性可分為穩(wěn)定型奧氏體和亞穩(wěn)定型奧氏體兩類。固溶狀態(tài)的奧氏體不銹鋼，如經降溫、冷變形后奧氏體相較容易逐漸相變?yōu)轳R氏體者稱為亞穩(wěn)定型奧氏體相，如不能或很難相變?yōu)轳R氏體者稱為穩(wěn)定型奧氏體相。不銹鋼中的合金元素可分為奧氏體形成元素和鐵素體形成元素，各合金元素的這兩種相的形成能力也有高
壓力容器 2014年6期2014-11-12
- 奧氏體化條件對675裝甲鋼中馬氏體相變的影響
性，Mo能提高奧氏體穩(wěn)定性，同時具有沉淀強化的作用，V的加入能起到細化晶粒和沉淀強化的作用，多種強化機制共同作用使該鋼具有優(yōu)良的動態(tài)力學性能和抗侵徹能力［1－3］。由于該鋼重要的戰(zhàn)略地位，合理設計制造該鋼的熱處理工藝、挖掘其性能潛力尤為重要。該鋼由調質鋼發(fā)展而來，為充分發(fā)揮其性能潛力，目前其制造主要采用淬火＋高溫回火熱處理工藝進行強化以達到超高強度和足夠的韌性［4－6］。其中，奧氏體化過程是熱處理工藝的第一步，奧氏體化條件決定淬火冷卻前奧氏體初始狀態(tài)，直接
材料工程 2014年7期2014-09-14
- Al-M n-SiTRIP鋼在拉伸應變條件下奧氏體局部相變的研究
拉伸應變條件下奧氏體局部相變的研究刊名：Materials Science and Technology（英）刊期：2013年第11期作者：T.N.Lomholt et al編譯：張英才相變誘發(fā)塑性（TRIP）鋼具有高強度、高伸長率的優(yōu)良綜合性能，應用于汽車時這種獨特的變形性能使得輕量化的結構零件具有吸收能量高的能力，對汽車輕量化和提高安全性有利。TRIP鋼的微觀組織很復雜，包括鐵素體、貝氏體、殘余奧氏體、馬氏體。當TRIP鋼承受外加載荷時，奧氏體轉變成馬
汽車文摘 2014年11期2014-02-04
- 熱機械控制工藝對高鋁低硅相變誘發(fā)塑性鋼組織性能的影響
含有大量的殘余奧氏體、多邊形鐵素體和貝氏體多相組織，通過應變誘導殘余奧氏體向馬氏體轉變，利用顯微組織中相變誘發(fā)塑性來造成強韌性平衡增加。被一致認為是新一代最佳高強度鋼。組合了控制軋制和控制冷卻的軋制方法被稱為TMCP(Thermo Mechanical Controlled Processing)－熱機械控制工藝。TMCP已成為生產高性能高強鋼所不可缺少的技術，它是在“控制奧氏體狀態(tài)”的基礎上，再對被控制的奧氏體進行相變的控制技術。熱軋帶鋼軋制后通過冷卻到
沈陽航空航天大學學報 2014年2期2014-01-22
- 鍛造Cr13Ni4鋼回火工藝與逆變奧氏體及性能的關系研究
個特點是，逆變奧氏體的含量對其綜合性能影響很大[1，4]。本文利用熱膨脹儀、X射線衍射儀(XRD)、力學性能試驗等對鍛造Cr13Ni4馬氏體不銹鋼中逆變奧氏體與回火工藝及性能之間的關系進行了研究，可為生產中制定合理的熱處理工藝提供理論指導。1 試驗材料及方法試驗材料取自電爐加爐外精煉的鋼錠，經過鍛造成形后，再進行鍛后及性能熱處理。首先對試料進行1 020℃正火處理；然后進行一次回火，回火溫度從570℃到690℃，空冷；接著對經過570℃到630℃之間一次回
大型鑄鍛件 2011年3期2011-09-26