中圖分類號(hào):S225.53 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:A 文章編號(hào):2095-5553(2025)08-0038-08
Abstract:Theeficiencyof theextractorinasugarcanechopperharvesterisdirectlyimpactedbytheinternalairflowfield. Toenhance theextractor'sperformance,we investigatedthe influenceof thecleaning chamberon theairflow field,and subsequentlyoptimized thestructureof thechamber.Computationalfluiddynamics(CFD)was employedto simulate the flowfieldof the extractor system,and single-factor and combinedoptimization simulation tests were conducted,using gap width,inletradius,grillarea,andgrilltypeasinfluentialfactors.Thestaticpressureandflowvelocitywereusedas performance indicators. The simulation results revealed that,with the fan speed set at 1000Δr/min ,the optimum performance of the extractor was achieved with a gap width of 41mm ,an inlet radius of 323mm ,and a grill area of .The static pressure reached 147Pa ,and the flowvelocity reached 14.42m/s .These values represent a significant improvement compared to the original extractor,with a 41% increase in static pressure and a 31% increase in flowvelocity.The stability of the internal flow field was significantly improved.
KeyWords:sugarcane chopper harvester; CFD;cleaning chamber;cleaning extractor;structure parameters
0 引言
甘蔗是我國(guó)制糖的主要原料,作為甘蔗收獲的主要機(jī)械設(shè)備,切段式甘蔗收獲機(jī)對(duì)倒伏甘蔗適應(yīng)性強(qiáng),具有較高的工作效率,是國(guó)內(nèi)外甘蔗收獲的主流機(jī)型[1.2]。切段式甘蔗收獲機(jī)的除雜系統(tǒng)對(duì)整機(jī)的除雜效率起著決定性作用,而收獲機(jī)除雜效率直接關(guān)系到收獲甘蔗的雜質(zhì)含量[3]。為提高除雜系統(tǒng)的除雜效率并降低能耗,眾多學(xué)者對(duì)除雜風(fēng)機(jī)的各個(gè)結(jié)構(gòu)進(jìn)行研究和優(yōu)化。農(nóng)宏亮等4利用SolidWorks對(duì)氣流場(chǎng)進(jìn)行仿真模擬,優(yōu)化軸流風(fēng)扇的下沉高度;黃崢等[5利用Fluent數(shù)值模擬的方法,對(duì)排雜罩進(jìn)行結(jié)構(gòu)優(yōu)化;邢浩男等[67]優(yōu)化了除雜風(fēng)機(jī)的扇葉形狀;Ren等8優(yōu)化了除雜室的結(jié)構(gòu),但并未證明除雜室具體結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)內(nèi)流場(chǎng)的影響。
除雜室是除雜風(fēng)機(jī)的關(guān)鍵部件,現(xiàn)階段對(duì)其結(jié)構(gòu)的研究還比較缺乏。本文基于CFD,利用Fluent對(duì)除雜風(fēng)機(jī)的除雜室的內(nèi)流場(chǎng)進(jìn)行數(shù)值模擬,采用Tecplot對(duì)氣流場(chǎng)的仿真數(shù)據(jù)進(jìn)行可視化處理,得到靜壓、風(fēng)速的數(shù)據(jù)及云圖,在此基礎(chǔ)上對(duì)除雜室的結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)。
1除雜風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)和工作原理
如圖1所示,切段式甘蔗收獲機(jī)的除雜風(fēng)機(jī)由排雜罩、液壓馬達(dá)、傳動(dòng)軸、軸流風(fēng)扇、扇葉室和除雜室等組成。在風(fēng)機(jī)運(yùn)行過(guò)程中,風(fēng)扇葉片高速旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生上升氣流,氣流從除雜室下方進(jìn)入,隨后向上穿過(guò)除雜室、扇葉室,最終進(jìn)入排雜罩并被排出風(fēng)機(jī)。蔗段與蔗葉的分離主要在除雜室中進(jìn)行。蔗段與蔗葉拋入除雜風(fēng)機(jī)內(nèi)部,因?yàn)檎岫魏驼崛~的懸浮速度不同,蔗葉會(huì)隨著上升的氣流排出除雜風(fēng)機(jī),而甘蔗段在重力作用下落入收集裝置。
圖1除雜風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)
Fig.1 Cleaning structure extractor 1.除雜室2.扇葉室3.軸流風(fēng)扇4.排雜罩 5.傳動(dòng)軸6.液壓馬達(dá)
2 仿真模擬
2.1 仿真模型建立
以華南農(nóng)業(yè)大學(xué)研制的4GDLS一132型切段式甘蔗收獲機(jī)為對(duì)象,利用SolidWorks建立仿真模型,模型的具體結(jié)構(gòu)如圖2所示,除雜風(fēng)機(jī)參數(shù)如表1所示。
圖2除雜風(fēng)機(jī)的仿真模型Fig.2 Simulation model of extractor
表1除雜風(fēng)機(jī)的參數(shù)Tab.1Parameters of the extractor
2.2計(jì)算域和網(wǎng)格劃分
如圖2(b)所示,風(fēng)機(jī)模型分為3個(gè)計(jì)算區(qū)域:排雜域、扇葉域和除雜域。扇葉域與其他計(jì)算域之間采用多重參考系模型(MRF),MRF模型的基本思想是將風(fēng)機(jī)運(yùn)動(dòng)內(nèi)流場(chǎng)簡(jiǎn)化為風(fēng)扇在某一位置的瞬時(shí)流場(chǎng),將非定常問(wèn)題用定常方法計(jì)算[9]。根據(jù)MRF模型的設(shè)置方法,將扇葉域設(shè)置為旋轉(zhuǎn)域,其余區(qū)域設(shè)置為靜止域。
采用Fluentmeshing對(duì)仿真模型進(jìn)行網(wǎng)格劃分,對(duì)于結(jié)構(gòu)較為復(fù)雜的旋轉(zhuǎn)域,采用非結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格,以保證其網(wǎng)格質(zhì)量;對(duì)于其他流域則采用結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格,以保證計(jì)算精度以及計(jì)算效率[1],網(wǎng)格劃分最終結(jié)果如圖2(c所示。檢查網(wǎng)格質(zhì)量得:網(wǎng)格縱橫比平均值為1.36,網(wǎng)格平均偏度為0.06。網(wǎng)格質(zhì)量符合仿真要求。
2.3邊界條件設(shè)置
一e模型廣泛用于求解復(fù)雜流動(dòng),其數(shù)值模擬結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果呈現(xiàn)出良好的一致性[1]。常用的k—ε模型包括標(biāo)準(zhǔn)(Standard)模型、RNG模型和可實(shí)現(xiàn)(Realizable)模型,其中,可實(shí)現(xiàn)的k一ε模型對(duì)于強(qiáng)漩渦流、靠近彎曲壁面的流動(dòng)或彎曲流線的流動(dòng)有很好的表現(xiàn)[12]。因此,選擇可實(shí)現(xiàn)的k—ε模型作為湍流模型。
壁面采用無(wú)滑移壁面,入口設(shè)為“壓力入口”,出口設(shè)為“壓力出口”,忽略壁面粗糙度對(duì)氣流場(chǎng)的影響。對(duì)于湍流氣流和復(fù)雜氣流,壓力關(guān)聯(lián)方程的半隱式方法(SIMPLEC)算法可提高計(jì)算收斂性[13,在本研究中,計(jì)算模型通過(guò)應(yīng)用SIMPLEC算法對(duì)壓力場(chǎng)和速度場(chǎng)進(jìn)行耦合,應(yīng)用二階迎風(fēng)方程對(duì)對(duì)流項(xiàng)、擴(kuò)散項(xiàng)和湍流黏性系數(shù)進(jìn)行離散。將各個(gè)殘差的收斂標(biāo)準(zhǔn)設(shè)為10-4 ,當(dāng)入口和出口的流量差小于 10-4 ,且所有方向速度參數(shù)和k一的殘差同時(shí)小于 10-4 時(shí),可以合理地認(rèn)為當(dāng)前計(jì)算已經(jīng)收斂[14]
2.4網(wǎng)格獨(dú)立性驗(yàn)證
為確保仿真數(shù)據(jù)準(zhǔn)確且計(jì)算效率高,對(duì)網(wǎng)格獨(dú)立性進(jìn)行驗(yàn)證[15]。以風(fēng)速和靜壓為指標(biāo),將旋轉(zhuǎn)域的轉(zhuǎn)速設(shè)為 1000r/min ,葉輪轉(zhuǎn)速相對(duì)旋轉(zhuǎn)域的轉(zhuǎn)速為0r/min 。將除雜風(fēng)機(jī)的計(jì)算模型劃分網(wǎng)格數(shù)為100000、230000、380000、580000、950000、1580000和1800000,共7組,并逐一進(jìn)行驗(yàn)證。如圖3所示,當(dāng)網(wǎng)格數(shù)超過(guò)950000時(shí),風(fēng)速和靜壓趨于穩(wěn)定??紤]到結(jié)果的準(zhǔn)確性和計(jì)算效率,采用第4組,網(wǎng)格總數(shù)為 950000 。
3 驗(yàn)證試驗(yàn)
3.1 試驗(yàn)方法
試驗(yàn)在華南農(nóng)業(yè)大學(xué)研制的4GDLS一132切段式甘蔗收獲機(jī)除雜系統(tǒng)試驗(yàn)臺(tái)上進(jìn)行。如圖4所示,在排雜罩出口處設(shè)置一個(gè)測(cè)量面,測(cè)量點(diǎn)按照GB/T10178—2006《工業(yè)通風(fēng)機(jī)現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)》16]中規(guī)定的切貝切夫法布置。
圖4除雜系統(tǒng)試驗(yàn)臺(tái)
Fig.4 Cleaning system test bench1.二級(jí)輸送機(jī)2.除雜風(fēng)機(jī)3.一級(jí)輸送機(jī)
風(fēng)機(jī)啟動(dòng)后,風(fēng)扇轉(zhuǎn)速增至 600r/min ,并保持10min ,對(duì)每個(gè)試驗(yàn)點(diǎn)的風(fēng)速進(jìn)行測(cè)量,并多次重復(fù)測(cè)量過(guò)程,直到連續(xù)2次測(cè)量結(jié)果之間的差值小于 2% 取這2次測(cè)量的平均值作為精確值,并視為該測(cè)量點(diǎn)的測(cè)量值。通過(guò)計(jì)算所有測(cè)量點(diǎn)的測(cè)量值的平均值,得出測(cè)量面的風(fēng)速。利用式(1)計(jì)算氣流流量。按照同樣的方法,測(cè)量計(jì)算風(fēng)扇轉(zhuǎn)速在 700r/min 、800r/min.900r/minΩ,1000r/min 和 1100r/min 時(shí)所產(chǎn)生的氣流流量。
式中: Q 一氣流流量, m3/s S 測(cè)量截面面積, m2 測(cè)量截面的平均風(fēng)速, m/s 。
3.2試驗(yàn)結(jié)果與模擬結(jié)果對(duì)比
測(cè)量結(jié)果與模擬結(jié)果的對(duì)比如圖5所示。隨著風(fēng)扇轉(zhuǎn)速的增加,氣流流量的模擬值與試驗(yàn)值的變化趨勢(shì)相似,模擬值與試驗(yàn)值的最大誤差為 11.7% ,最小誤差為 3.9% ,平均誤差為 9% 。因此,認(rèn)為數(shù)值模擬的結(jié)果可靠,適用于對(duì)除雜風(fēng)機(jī)內(nèi)部氣流場(chǎng)的研究。
4單因素試驗(yàn)
4.1 試驗(yàn)因素
通過(guò)前期除雜試驗(yàn)發(fā)現(xiàn),蔗段成團(tuán)狀進(jìn)入除雜室后,除雜室容積過(guò)小導(dǎo)致蔗段無(wú)法及時(shí)散開(kāi),遮擋氣流對(duì)蔗葉的作用。為增加除雜室的容積,設(shè)計(jì)一種圓臺(tái)狀的除雜室,其中有3個(gè)重要的結(jié)構(gòu)參數(shù),分別為除雜室上端間隙 A 、除雜室進(jìn)氣口直徑 B 、氣孔格柵面積c ,其結(jié)構(gòu)分布如圖6所示。將以上3個(gè)結(jié)構(gòu)參數(shù)與格柵的種類作為單因素試驗(yàn)的試驗(yàn)因素,以期得到各個(gè)結(jié)構(gòu)與風(fēng)機(jī)內(nèi)部氣流場(chǎng)的影響關(guān)系。
圖6除雜風(fēng)機(jī)的除雜室Fig.6Cleaningchamberof extractor1.除雜室的上端間隙2.氣流入口3.氣孔格柵
4.2 試驗(yàn)指標(biāo)
在除雜風(fēng)機(jī)工作過(guò)程中,軸流風(fēng)機(jī)將旋轉(zhuǎn)的機(jī)械能轉(zhuǎn)變?yōu)榱鲃?dòng)空氣的靜壓能以及動(dòng)壓能[17],靜壓能又稱流動(dòng)功,是對(duì)流氣體流入系統(tǒng)所需要克服此靜壓壓力做的功,由于軸流風(fēng)機(jī)旋轉(zhuǎn)時(shí)在除雜室產(chǎn)生了負(fù)壓區(qū),所以系統(tǒng)內(nèi)的靜壓值越高,負(fù)壓區(qū)的負(fù)壓能力越強(qiáng),則氣體更容易進(jìn)入系統(tǒng),軸流風(fēng)機(jī)的效能將得到提升。此外,在設(shè)計(jì)除雜風(fēng)機(jī)時(shí),要求氣流場(chǎng)內(nèi)靜壓的變化趨勢(shì)應(yīng)平穩(wěn)均勻地提高[18],以保證氣流不會(huì)出現(xiàn)嚴(yán)重的回流現(xiàn)象。根據(jù)除雜風(fēng)機(jī)的除雜機(jī)理可知,蔗葉和蔗段通過(guò)懸浮速度不同進(jìn)行分離,因此,除雜風(fēng)機(jī)內(nèi)的風(fēng)速越高,蔗葉越容易從蔗葉與蔗段的混合物中分離出來(lái)[19]。因此,需要以除雜風(fēng)機(jī)內(nèi)的靜壓值以及風(fēng)速作為試驗(yàn)指標(biāo),并綜合考慮靜壓變化趨勢(shì)。
4.3單因素試驗(yàn)結(jié)果和分析
4.3.1除雜室上端間隙與靜壓、風(fēng)速的影響關(guān)系
如圖7所示,當(dāng)除雜室上端間隙 A 為 0~40mm 時(shí),靜壓值和風(fēng)速隨著 A 的增大而增大,當(dāng) A=40mm 時(shí),風(fēng)速和靜壓值達(dá)到較高值,而 A 為 40~80mm 時(shí),隨著 A 的增大,靜壓值和風(fēng)速均減小。因此,當(dāng) A 為20~60mm 時(shí),靜壓值和風(fēng)速會(huì)達(dá)到較高值。
如圖8所示,當(dāng) A=0mm 時(shí),隨著高度的增加,靜壓值的變化較小,上升趨勢(shì)不明顯;當(dāng) A=20mm 時(shí),靜壓的上升趨勢(shì)較為明顯且平緩;當(dāng) A 為 40~ 80mm 時(shí),靜壓在上升過(guò)程中出現(xiàn)波動(dòng),且波動(dòng)的位置在高度為 -400~-300mm 的高靜壓區(qū)域,可能會(huì)導(dǎo)致氣流出現(xiàn)回流。
4.3.2除雜室進(jìn)氣口直徑與靜壓、風(fēng)速的影響關(guān)系
如圖9所示,隨著除雜室進(jìn)氣口 B 的增大,靜壓、風(fēng)速逐漸減小。如圖10所示,隨著 B 的增加,靜壓變化趨勢(shì)變化不大,水平高度為 -400~-300mm 的高靜壓區(qū)開(kāi)始減小。
綜上所述,增大 B 會(huì)明顯降低靜壓、風(fēng)速,但對(duì)于靜壓分布和變化趨勢(shì)的影響較小。為保證風(fēng)速和靜壓的綜合效果較好, 取值應(yīng)為 320~360mm 。
圖11氣孔格柵面積與風(fēng)速、靜壓之間的關(guān)系 Fig.11 Relationship between the area of the air hole grating with airflow velocity and static pressure
4.3.3氣孔格柵面積與靜壓、風(fēng)速的影響關(guān)系
如圖11所示,風(fēng)速和靜壓隨氣孔格柵面積 c 的增大而逐漸減小。在除雜室側(cè)壁表面增設(shè)格柵的主要作用是降低除雜室低水平高度區(qū)域的靜壓值,使氣流場(chǎng)分布更加均勻合理。如圖12所示,與無(wú)格柵時(shí)( C=0mm2 相比,當(dāng) C=40 000mm2 時(shí),在水平高度為 -400~-300mm 時(shí),靜壓“駝峰區(qū)”明顯減?。划?dāng)C=80 000mm2 時(shí),駝峰區(qū)逐漸消失,靜壓在變化過(guò)程中基本沒(méi)有波動(dòng)產(chǎn)生。當(dāng) Cgt;120 000mm2 時(shí),由于高靜壓區(qū)上移且低水平高度的靜壓值降低,在 -400~ -300mm 區(qū)域開(kāi)始出現(xiàn)“凹陷”,“凹陷\"隨著 c 的增大越來(lái)越明顯。
4.3.4格柵種類與靜壓、風(fēng)速的影響關(guān)系
為研究格柵種類與風(fēng)速和靜壓之間的關(guān)系,設(shè)計(jì)a、b和c三種形狀的格柵,具體結(jié)構(gòu)如圖13所示。
格柵的面積均為 80 000mm2 ,風(fēng)速和靜壓值比較如圖14所示??梢钥闯?,a類格柵的風(fēng)速和靜壓值均為最佳值,b類和c類格柵的風(fēng)速和靜壓值相差不大。
5 結(jié)構(gòu)參數(shù)優(yōu)化
5.1 試驗(yàn)方法
通過(guò)上述的單因素試驗(yàn),可以看出 A,B,C 對(duì)除雜室的內(nèi)流場(chǎng)均有影響。以上述3個(gè)結(jié)構(gòu)參數(shù)為例,設(shè)計(jì)響應(yīng)面試驗(yàn),以靜壓值和風(fēng)速作為響應(yīng)值。采用Design—Expert13設(shè)計(jì)一個(gè)三因素三水平的Box—Behnken試驗(yàn),根據(jù)試驗(yàn)臺(tái)風(fēng)機(jī)的尺寸參數(shù)以及單因素試驗(yàn)的試驗(yàn)結(jié)果確定各個(gè)參數(shù)的選取范圍,試驗(yàn)方案的組合如表2所示。
表2試驗(yàn)因素Tab.2 Test factors
5.2 試驗(yàn)結(jié)果
此試驗(yàn)共計(jì)17組,對(duì)中心點(diǎn)進(jìn)行5組重復(fù)試驗(yàn),結(jié)果如表3所示。
表3試驗(yàn)結(jié)果Tab.3Experimental results
根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果,利用Design—Expert13對(duì)靜壓值、風(fēng)速進(jìn)行方差分析,結(jié)果如表4和表5所示。
根據(jù)表3中的試驗(yàn)結(jié)果,Expert—Design13可以直接計(jì)算得到關(guān)于靜壓、風(fēng)速的響應(yīng)面模型,該響應(yīng)面顯示了各結(jié)構(gòu)因素對(duì)響應(yīng)值的影響趨勢(shì),如圖15和圖16所示。
圖15為 A,B,C 與靜壓值之間的相互作用的關(guān)系。當(dāng) B 和 c 減小時(shí),靜壓值增大,當(dāng) A 增大時(shí),靜壓先增大后減小。從響應(yīng)面形狀可以看出,各因素之間沒(méi)有明顯的交互影響,對(duì)靜壓值的影響關(guān)系與單因素試驗(yàn)的結(jié)果相同。
圖16為 A,B,C 與風(fēng)速之間的交互效應(yīng)。風(fēng)速隨著 B 和 c 的減小而增加,隨著 A 的增大先增加后減小。圖16(a)特別顯示類似橢圓的等值線,表明 A /B 之間存在顯著的相互作用。
表4靜壓方差分析Tab.4 Analysis of variance for static pressure
表5風(fēng)速方差分析Tab.5 Analysis of variance for airflow velocity
5.3最優(yōu)參數(shù)組合
根據(jù)表4和表5結(jié)果,對(duì)靜壓、風(fēng)速進(jìn)行多元回歸分析,得到靜壓與風(fēng)速的回歸模型函數(shù)如式(2)和式(3)所示。
P=135-2.64A-12.93B-5.33C-0.21AB+ 0.26AC+2.18BC-8.68A2-0.83B2—2.49C2
0. 08AC-0. 02BC-0. 74A2-0. 2B2-0. 03C2
如表4和表5所示,靜壓值和風(fēng)速的模型顯著性水平 p 小于0.01。這表明靜壓值和風(fēng)速的回歸函數(shù)模型極顯著,靜壓值和風(fēng)速的失擬態(tài)項(xiàng)小于0.01。這表明,在試驗(yàn)條件下,靜壓值和風(fēng)速的函數(shù)模型與實(shí)際情況非常吻合。響應(yīng)面模型的 R2 分別為0.9836和0.9931,可信度超過(guò) 95% ,在可接受范圍內(nèi)。
在靜壓、風(fēng)速回歸模型方程的基礎(chǔ)上,制定優(yōu)化模型的目標(biāo)方程使得到的響應(yīng)值最大化。
目標(biāo)函數(shù)
限制條件
通過(guò)Design—Expert13進(jìn)行多目標(biāo)優(yōu)化,所選優(yōu)化方案四舍五人為整數(shù), A 設(shè)為 41mm,B 設(shè)為323mm c 設(shè)為 40 000mm2 。
5.4驗(yàn)證優(yōu)化結(jié)果和分析
根據(jù)優(yōu)化結(jié)果,得到除雜室3個(gè)結(jié)構(gòu)的最優(yōu)參數(shù)組合,圖17為優(yōu)化前后的風(fēng)機(jī)模型。通過(guò)數(shù)值模擬將優(yōu)化后的模型與優(yōu)化前的模型進(jìn)行性能比較,結(jié)果如圖18所示。除雜風(fēng)機(jī)模型優(yōu)化后,靜壓提高 41% ,且靜壓提高趨勢(shì)更明顯、均勻;除雜室內(nèi)平均風(fēng)速提高 31% 。
圖17優(yōu)化前后的模型對(duì)比
如圖19所示,優(yōu)化后的除雜室內(nèi)的靜壓值明顯升高。如圖20所示,優(yōu)化前的模型在突變位置存在明顯的氣流旋渦,能量損失較為嚴(yán)重,優(yōu)化后的除雜室內(nèi)氣流場(chǎng)較為穩(wěn)定,旋渦強(qiáng)度較低。
圖19優(yōu)化前后靜壓云圖的比較 Fig. 19 Comparison of static pressure cloud before and after optimization
圖20優(yōu)化前后渦量云圖的比較 Fig.2O Comparison of vorticity magnitude cloud before and after optimization
6 結(jié)論
通過(guò)搭建甘蔗收獲機(jī)除雜風(fēng)機(jī)試驗(yàn)臺(tái),建構(gòu)除雜風(fēng)機(jī)的仿真模型,通過(guò)驗(yàn)證試驗(yàn)驗(yàn)證仿真結(jié)果的可靠性,通過(guò)單因素試驗(yàn)和響應(yīng)面試驗(yàn)研究除雜室結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)氣流場(chǎng)影響的關(guān)系,并對(duì)關(guān)鍵結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化。
1)根據(jù)單因素試驗(yàn)結(jié)果可知,當(dāng) A 值為 20~ 60mm , B 值為 320~360mm c 值為40 000~ 120 000mm2 ,且格柵類型為a時(shí),風(fēng)速和靜壓較高,靜壓上升趨勢(shì)更平穩(wěn)、更均勻。
2)響應(yīng)面模型預(yù)測(cè)除雜室參數(shù)的最佳組合: A= 41mm,B=323mm,C=40000mm2, ,此時(shí),風(fēng)機(jī)的靜壓值為 145.78Pa ,平均風(fēng)速達(dá)到 14.31m/s 。優(yōu)化模型的模擬結(jié)果顯示,與原始模型相比,風(fēng)速提高 31% ,靜壓值提高 41% ,靜壓變化趨勢(shì)更加均勻,且減小原模型中的旋渦強(qiáng)度。
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