青貯玉米自動(dòng)打捆包膜一體機(jī)優(yōu)化設(shè)計(jì)與性能測(cè)試

中圖分類號(hào)：S233.4 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：2095-5553（2025）08-0186-06

Abstract：Inorderto solve the problems ofbalesurface layer damage，material scatering，and lowbale density during the baling process ofsilagecorn，andtoobtain theoptimalcompresiondensity-time combinationof silage bales，a balingand wrapping machineofsilagecorn wasdesigned．Byanalyzing theimpactof theinitial densityofthesilagebaleonits adhesion coefficient， it was found that when the compressed density of silage corn was 960kg/m³ ，the adhesion coefficient reached the maximum value of 144kg/（m?s） and the nutrient loss of the silage material was minimal. Through optimized designandanalog simulationanalysis of the baling steelroller，it was concludedthattheconvolution pressreof the smooth roller，rib steel roller，and herringbone steel roller on the grassblades were 403.5kPa ， 410.4kPa and 432.5kPa （204 respectively. In addition，according tothe displacementand deformationof the grass blades，the warpage amplitudes of the smooth roller，rib steel roller and herringbone steel roller when convolving the grass pieces were 130.7mm ， 89.81mm （204號(hào) and 84.42mm respectively.Finally，through thereliabilityanalysisof the herringbone steel roller，it wasverified that the structuralstrengthofthe heringbone steelroller wasreliable.Basedonthe sizeofthe silage bale，the diameterof the steel rollerandthe sizeoftheaditionalmechanism，thesimulink controlsystem forthebaling bin，rope knoter，baletemporary storagestationand operation stationwas designed.Intheend，through thewholemachine test，it was concluded that when the operating time and baling density were 122s and 960.3kg/m³ respectively，the ideal compression density was closesttotheadhesioncoeficientanalysis，andthe minimum nutrient lossofsilagecorn wasobtained，and the settig value ofthe Amesim hydraulic control system sensor was calculated as 101.7MPa Keywords：corn silage；baling and wrapping machine；herringbone steel roller；compresson baling；automatic wrapping

0 引言

玉米作為我國(guó)農(nóng)業(yè)的主要經(jīng)濟(jì)作物之一，含有大量的維生素、碳水化合物和氨基酸等多種有機(jī)物和動(dòng)物生長(zhǎng)所需的微量元素。隨著人們對(duì)肉制食品的需求增加，我國(guó)畜牧養(yǎng)殖業(yè)的規(guī)模不斷擴(kuò)大，種植戶開始采用營(yíng)養(yǎng)豐富和產(chǎn)量較高的玉米作為畜牧養(yǎng)殖業(yè)的優(yōu)質(zhì)飼料[1]。青貯玉米是一種將果穗在內(nèi)的莖稈經(jīng)過割斷、切碎、打捆、青貯或者直接飼喂的飼料原料，能有效解決畜牧業(yè)冬季飼草短缺的現(xiàn)狀2。未經(jīng)打捆存貯的青貯玉米，不易貯存、飼喂和銷售。

青貯玉米在切碎后含水率為 75%～80% ，在此條件下青貯容易造成腐敗菌和霉菌等有害菌的快速生長(zhǎng)[3]。青貯玉米經(jīng)壓縮打捆，能有效抑制霉菌滋生防止青貯發(fā)酵時(shí)飼料變質(zhì)，為此研究出秸稈飼料撿拾打包存貯的打捆機(jī)[4]。目前青貯打捆機(jī)主要采用纏網(wǎng)方式進(jìn)行捆裹，在捆包釋放地面時(shí)容易造成草捆表面層損傷或物料散落影響后續(xù)的搬運(yùn)和青貯[5]。此外，現(xiàn)有打捆倉(cāng)采用鋼輥為Q235無(wú)縫鋼管制造或表面焊接筋條鋼輥，導(dǎo)致打捆倉(cāng)打捆包密度低于青貯飼料標(biāo)準(zhǔn)發(fā)酵密度 650kg/m³ ，致青貯飼料霉變[6]。

為解決上述問題，本文設(shè)計(jì)一款青貯玉米自動(dòng)打捆包膜一體機(jī)。根據(jù)整機(jī)工作原理和預(yù)壓捆包參數(shù)，對(duì)整機(jī)結(jié)構(gòu)進(jìn)行設(shè)計(jì)，并結(jié)合數(shù)螺旋線原理和鋼輥仿真類比分析對(duì)打捆鋼輥進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)和驗(yàn)證，最后通過整機(jī)性能測(cè)試，驗(yàn)證設(shè)計(jì)可行性。

1粘連性系數(shù)分析

青貯草捆在去除載荷后，草捆產(chǎn)生的永久變形與其粘連性系數(shù)相關(guān)[7]。為得出壓縮密度與黏性系數(shù)間的關(guān)系，采用圖1所示的立柱式青貯玉米壓縮材料試驗(yàn)機(jī)，重復(fù)壓縮5次，取平均值，壓縮力一壓縮密度特性曲線如圖2所示。

在圖2中，壓縮力從 500kPa?500845kPa ，8451 020kPa 時(shí)，壓縮密度從 100960kg/m³，960

926kg/m³ 。當(dāng)壓縮力從 500kPa 增加到 845kPa 時(shí)，由于青貯物料營(yíng)養(yǎng)液開始流失導(dǎo)致壓縮密度降低；隨著壓縮力的持續(xù)增加，壓縮密度繼續(xù)降低；當(dāng)壓縮力達(dá)到物料流變臨界點(diǎn)時(shí)，伴隨營(yíng)養(yǎng)液大量流失，壓縮密度開始增加。

將上述青貯物料壓縮密度數(shù)值代人式（1），在青貯玉米運(yùn)動(dòng)黏度 v 取值為 0.15m²/s^[8] 時(shí)，壓縮密度與粘連性系數(shù)關(guān)系如圖3所示。

由圖3可知，青貯玉米的壓縮密度與粘連性系數(shù)呈正相關(guān)，壓縮密度越大，青貯物料間的粘連性越大。但從青貯玉米物料的蠕變特性分析，草捆經(jīng)過一定時(shí)間的壓縮后，青貯物料延時(shí)膨脹導(dǎo)致粘連性系數(shù)有所降低。

為獲得對(duì)玉米發(fā)酵有利的粘連性系數(shù)，減少青貯玉米物料營(yíng)養(yǎng)損失，保持物料有較好的適口性，選取壓縮密度為 960kg/m³ 對(duì)應(yīng)的粘連性系數(shù)，作為青貯玉米自動(dòng)打捆包膜裝置設(shè)計(jì)的指標(biāo)。

2整機(jī)結(jié)構(gòu)及工作原理

青貯玉米自動(dòng)打捆包膜裝置主要由傳送帶、打結(jié)器、打捆倉(cāng)、電機(jī)和捆包暫存站等組成，如圖4所示?？梢钥闯?，傳送帶將切碎后的青貯物料送進(jìn)打捆倉(cāng)后，慣性帶動(dòng)物料隨鋼輥一起轉(zhuǎn)動(dòng)，在物料繞鋼輥到達(dá)打捆倉(cāng)上方時(shí)物料依靠自重落回。由于物料持續(xù)被傳送帶輸送到打捆倉(cāng)，落回的物料就會(huì)堆積在剛進(jìn)人打捆倉(cāng)物料上累計(jì)形成初始草芯。隨著進(jìn)入打捆內(nèi)的物料增加，青貯玉米草芯不斷變大，當(dāng)草捆直徑達(dá)到打捆鋼輥所圍成區(qū)域直徑時(shí)，青貯玉米捆包不斷被擠壓變緊實(shí)。當(dāng)青貯玉米捆包達(dá)到打結(jié)器預(yù)定臨界值時(shí)，打結(jié)器對(duì)青貯玉米捆進(jìn)行初步捆扎，隨后控制系統(tǒng)發(fā)出信號(hào)，打捆前倉(cāng)液壓桿伸長(zhǎng)使打捆后倉(cāng)打開，釋放青貯草捆到捆包暫存站上進(jìn)行纏繞包膜。

圖4青貯玉米自動(dòng)打捆包膜一體機(jī)結(jié)構(gòu) Fig.4Structure of automatic baling and wrappingmachine for silage corn 1.捆包暫存站2.電機(jī)3.打捆倉(cāng)4.打結(jié)器5.傳送帶

3關(guān)鍵部件設(shè)計(jì)

3.1打捆鋼輥優(yōu)化設(shè)計(jì)

3.1.1人字鋼輥設(shè)計(jì)

為防止青貯物料被鋼輥揉搓細(xì)碎后打滑，導(dǎo)致后續(xù)喂人青貯物料堆積在打捆倉(cāng)底部使得打捆失敗，因此，需要提高青貯物料與打捆倉(cāng)鋼輥間的摩擦力。根據(jù)如表1所示的青貯玉米自動(dòng)打捆包膜裝置參數(shù)要求，并結(jié)合式（2），根據(jù)現(xiàn)有打捆鋼輥類型利用對(duì)數(shù)螺旋線原理，擬優(yōu)化設(shè)計(jì)出人字鋼輥，如圖5所示。

V=m/ρ

式中： V 1 -草捆體積， m³ m -草捆重量， kg 。

表1青貯玉米自動(dòng)打捆包膜裝置主要參數(shù)

Tab.1 Main parameters of automatic baling and wrapping device for silage corn

圖5人字鋼輥結(jié)構(gòu)示意圖

Fig.5Schematic diagram of herringbone steel roller structure 1.齒輪2.密封圈3.人字鋼輥4.軸肩5.大帶輪

3.1.2 鋼輥仿真類比分析

打捆鋼輥在打捆倉(cāng)內(nèi)對(duì)青貯物料打捆，表現(xiàn)為鋼輥一青貯物料一鋼輥間相互卷積的形式[9]。為類比分析傳統(tǒng)光輥、筋條鋼輥和擬設(shè)計(jì)出的人字鋼輥對(duì)青貯物料的卷積性能，驗(yàn)證鋼輥優(yōu)化設(shè)計(jì)性能。在CAE模擬分析時(shí)，首先將青貯物料簡(jiǎn)化為草片，其次以鋼輥表面紋路為自變量，并將物料接觸狀態(tài)等效為3輥卷積受力[10]。草片主要材料參數(shù)如表2所示，CAE模擬結(jié)果如圖6所示。

表2草片主要材料參數(shù)Tab.2 Main material parameters of grass slices

由圖6可知，光輥、筋條鋼輥和人字鋼輥對(duì)草片的卷積壓力分別為 403.5kPa，410.4kPa 和 432.5kPa 此外，由草片位移變形可知，光輥、筋條鋼輥和人字鋼輥卷積草片時(shí)翹曲幅度分別為 130.7mm.89.81mm 和 84.42mm 。因此，人字鋼輥對(duì)草片的卷積壓力最大且翹曲幅度最小。

3.1.3 人字鋼輥可靠性分析

在打捆過程中，青貯玉米物料在打捆倉(cāng)內(nèi)被壓縮成圓草捆時(shí)，受到草捆膨脹產(chǎn)生的壓力可能引起鋼輥?zhàn)冃位驍嗔?。因此，為確保人字鋼輥可靠性，根據(jù)如圖7所示的打捆倉(cāng)鋼輥受力示意圖，進(jìn)行如圖8所示的人字鋼輥CAE可靠性受力分析，以驗(yàn)證鋼輥設(shè)計(jì)可靠性。

圖7打捆倉(cāng)鋼輥受力示意圖

圖8人字鋼輥CAE可靠性受力分析

由圖7可知，在人字鋼輥CAE可靠性受力分析時(shí)，后續(xù)喂人打捆倉(cāng)內(nèi)青貯物料的推力 F_e 取值為 0N ，人字鋼輥對(duì)草捆的壓縮力 M_e 為 500kPa ，草捆重量 G 為96kg ，草捆所受摩擦力 μ_r 為1.3，鋼輥沿其切線方向回轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)速度 v 為 0m/s 。由于鋼輥在打捆倉(cāng)內(nèi)呈類圓形安裝，因此，鋼輥對(duì)草捆所施加的壓縮力也呈類圓形分布。其中11號(hào) ～22 號(hào)鋼輥對(duì)草捆施加徑向壓縮力，1號(hào) ～10 號(hào)鋼輥既對(duì)草捆施加徑向壓縮力，同時(shí)也承受草捆重力。而在草捆壓縮過程中，草捆重力被均勻分布于打捆倉(cāng)底部1號(hào) ～10 號(hào)鋼輥，打捆倉(cāng)底部鋼輥對(duì)草捆施加的壓縮力一致[10.11]。

青貯草捆的壓縮密度與壓縮力、鋼輥轉(zhuǎn)速呈指數(shù)關(guān)系，與青貯物料喂入量呈自然對(duì)數(shù)關(guān)系[12]。由于青貯草捆在打捆鋼輥上所受壓縮力并不被均勻分?jǐn)?，代入前文所述力學(xué)關(guān)系和設(shè)計(jì)模型鋼輥的實(shí)際受力情況，選擇在打捆倉(cāng)底部受力最大的4號(hào)鋼輥進(jìn)行可靠性分析，分析結(jié)果如圖8所示。鋼輥所受最大應(yīng)力為 8MPa ，主要集中在鋼輥?zhàn)?、右支撐區(qū)域，小于材料的屈服應(yīng)力282MPa^[13] ，由此可知，人字鋼輥結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)可靠。

3.2 打捆倉(cāng)設(shè)計(jì)

3.2.1 打捆倉(cāng)結(jié)構(gòu)

打捆倉(cāng)是影響成捆率和打捆密度的關(guān)鍵部件，主要由大帶輪、人字鋼輥、打捆前倉(cāng)、打捆后倉(cāng)和液壓缸等部分組成。根據(jù)青貯捆包尺寸、鋼輥直徑和附加機(jī)構(gòu)尺寸，設(shè)計(jì)出長(zhǎng) 1.4m 寬 1.5m 和高 1.4m 的打捆倉(cāng)結(jié)構(gòu)，如圖9所示。青貯物料從打捆倉(cāng)喂入口進(jìn)入打捆鋼輥所圍區(qū)域時(shí)，人字鋼輥不斷由外向內(nèi)擠壓青貯物料，使其逐漸卷積成外緊內(nèi)松的青貯草捆。

圖9打捆倉(cāng)結(jié)構(gòu)

1.大帶輪2.液壓缸3.液壓桿4.打捆后倉(cāng)5.打捆前倉(cāng)6.人字鋼輯

3.2.2打捆倉(cāng)液壓控制系統(tǒng)

打捆倉(cāng)液壓控制系統(tǒng)，主要功能是控制打捆后倉(cāng)與前倉(cāng)間的開啟、閉合，根據(jù)打捆倉(cāng)開合最大行程和青貯捆包放捆要求，設(shè)計(jì)如圖10所示的打捆倉(cāng)Amesim液壓控制系統(tǒng)。

圖10打捆倉(cāng)Amesim液壓控制系統(tǒng) Fig.1O Amesim hydraulic control system forbalingbin

當(dāng)打捆鋼輥壓力達(dá)到液壓控制系統(tǒng)傳感器的設(shè)定值時(shí)，傳感器將信號(hào)反饋到液壓馬達(dá)為液壓泵加壓后，液壓缸驅(qū)動(dòng)液壓桿伸長(zhǎng)，撐開打捆后倉(cāng)完成青貯捆包放捆。打捆倉(cāng)Amesim液壓控制系統(tǒng)具體工作流程，如圖11所示。

3.3捆繩打結(jié)器設(shè)計(jì)

圖12打結(jié)器結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖

青貯物料在壓縮為草捆時(shí)，由于青貯物料屬于粘連性物質(zhì)，在外部載荷停止加載后，部分被壓縮物料隨時(shí)間蠕變恢復(fù)彈性造成草捆體積膨脹。為防止草捆出現(xiàn)蠕變回彈，草捆壓縮后需要初次對(duì)捆包進(jìn)行纏繩打結(jié)。根據(jù)青貯草捆的高度，設(shè)計(jì)出具有相應(yīng)長(zhǎng)度的捆繩輥和捆繩輔助輥的捆繩打結(jié)器，如圖12所示。

由圖12可知，當(dāng)青貯物料在打捆倉(cāng)內(nèi)形成草捆后，打結(jié)器上捆繩通過打捆倉(cāng)頂部間隙進(jìn)入打捆倉(cāng)，通過捆繩輔助輥控制捆繩位置，在捆繩繞草捆旋轉(zhuǎn)捆裹后，切繩氣缸驅(qū)動(dòng)其上刀刃滑過捆繩輔助輥切繩。

3.4捆包暫存站設(shè)計(jì)

3.4.1 供膜機(jī)構(gòu)PID控制計(jì)數(shù)器

供膜機(jī)構(gòu)主要功能是通過操作站PID控制器對(duì)纏膜層數(shù)進(jìn)行控制。由于青貯玉米物料壓縮的草捆側(cè)面周長(zhǎng)一致，因此，纏膜層數(shù)由纏膜長(zhǎng)度來(lái)計(jì)算，當(dāng)纏膜層數(shù)達(dá)到3倍的草捆側(cè)面周長(zhǎng)時(shí)完成纏膜。將PID控制器設(shè)定點(diǎn)值為3，當(dāng)計(jì)數(shù)器達(dá)到設(shè)定點(diǎn)值時(shí)，系統(tǒng)由輸出機(jī)制產(chǎn)生相應(yīng)的輸出信號(hào)控制切膜刀刃進(jìn)行切膜，完成切膜后復(fù)位等待下一個(gè)草捆重復(fù)切膜。

PID控制器接收來(lái)自計(jì)數(shù)器的反饋信號(hào)，并根據(jù)青貯草捆直徑和高度計(jì)算出設(shè)定點(diǎn)的值，調(diào)整設(shè)定偏差控制信號(hào)輸出，計(jì)數(shù)器達(dá)到或接近目標(biāo)值后，輸出機(jī)制啟動(dòng)并發(fā)出信號(hào)到PID控制器執(zhí)行切膜操作。

3.4.2捆包暫存站結(jié)構(gòu)

青貯草捆在纏繩捆包后，由于繩子間隙問題，無(wú)法裹住草捆中的細(xì)碎物料。因此，為滿足搬運(yùn)、存貯的需要，青貯玉米捆包在出倉(cāng)后需進(jìn)行纏繞包膜。根據(jù)如圖13所示的纏膜原理，設(shè)計(jì)如圖14所示的捆包暫存站結(jié)構(gòu)。

圖13纏膜原理圖

Fig.13 Stretch wrap schematic diagram1.從動(dòng)托捆輥2.青貯草捆：3.托捆機(jī)構(gòu)4.拉伸網(wǎng)

圖14捆包暫存站結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖

Fig.14 Structural diagram of the package temporary storage station 1.底座支架2.橡膠帶3.旋轉(zhuǎn)絲桿4.托捆機(jī)構(gòu) 5.切膜刀刃6.供膜機(jī)構(gòu)

由圖14可知，當(dāng)青貯玉米草捆從打捆倉(cāng)內(nèi)釋放落到捆包暫存站時(shí)，青貯草捆在自身慣性的作用下位于托捆機(jī)構(gòu)的橡膠帶中間。電機(jī)通過傳動(dòng)軸將動(dòng)力傳遞到托捆機(jī)構(gòu)，由于青貯草捆與橡膠帶間的摩擦力驅(qū)動(dòng)青貯草捆繞軸勻速旋轉(zhuǎn)；同時(shí)托捆機(jī)構(gòu)通過錐齒輪和從動(dòng)托捆輥嚙合，帶動(dòng)拉伸網(wǎng)螺旋纏繞在草捆側(cè)面進(jìn)行包膜。托捆機(jī)構(gòu)完成捆包纏膜后返回到初始位置，以便下一個(gè)草捆能夠平穩(wěn)落在托捆機(jī)構(gòu)的預(yù)設(shè)位置，從而保證纏膜作業(yè)連續(xù)。

3.5操作站Simulink控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)

為將青貯玉米自動(dòng)打捆包膜一體機(jī)各組成部分連接構(gòu)成整體，實(shí)現(xiàn)由操作站控制系統(tǒng)控制，完成整機(jī)壓縮打捆性能測(cè)試試驗(yàn)，設(shè)計(jì)出如圖15所示的操作站Simulink控制系統(tǒng)。當(dāng)圖15中的操作站電源鍵按下，打捆倉(cāng)帶動(dòng)打捆鋼輥進(jìn)行打捆作業(yè)；當(dāng)打捆倉(cāng)內(nèi)壓力達(dá)到Amesim液壓控制系統(tǒng)的傳感器設(shè)定值，打捆倉(cāng)開啟，將捆繩打結(jié)的青貯草捆釋放到捆包暫存站，PID計(jì)數(shù)器傳遞信號(hào)控制捆包暫存站按預(yù)設(shè)定值對(duì)青貯草捆纏膜。

圖15操作站Simulink控制系統(tǒng)

Fig.15Operation station Simulink control system1.PID捆包監(jiān)測(cè)傳感器2.打捆倉(cāng)監(jiān)測(cè)傳感器3.電源指示傳感器4.時(shí)間調(diào)節(jié)信號(hào)傳感器5.時(shí)間調(diào)節(jié)旋鈕6.電源鍵7.急停鍵8.PID控制器計(jì)數(shù)器9.PID信號(hào)傳感器10.急停信號(hào)傳感器

4整機(jī)性能測(cè)試

為測(cè)試整機(jī)性能，獲得打捆倉(cāng)Amesim液壓控制系統(tǒng)對(duì)壓力器的最佳設(shè)定值，于2023年5月24日在云南尋甸開展整機(jī)壓縮打捆性能測(cè)試試驗(yàn)。根據(jù)《飼草青貯技術(shù)規(guī)程玉米》14規(guī)定，以含水量為 65%～ 75% 切碎的“曲辰9”號(hào)青貯玉米為壓縮打捆試驗(yàn)物料。測(cè)試樣機(jī)如圖16所示，測(cè)試儀器為濕度計(jì)、秒表和地磅等，對(duì)青貯草捆圓心進(jìn)行重復(fù)15次定點(diǎn)測(cè)量，結(jié)果如表3所示。

由圖16可知，操作站上電機(jī)的電源鍵按下啟動(dòng)電機(jī)，電機(jī)通過帶輪驅(qū)動(dòng)打捆倉(cāng)鋼輥上鋼運(yùn)行，當(dāng)打捆倉(cāng)內(nèi)青貯草芯的壓力達(dá)到壓力傳感器的預(yù)設(shè)值，傳感器發(fā)出信號(hào)中斷打捆倉(cāng)電源，同時(shí)壓力器供給壓力到液壓缸驅(qū)動(dòng)液壓桿伸長(zhǎng)打開打捆倉(cāng)后倉(cāng)，釋放草捆到捆包暫存站上完成纏繞包膜。

由表3可知，打捆倉(cāng)作業(yè)時(shí)間越長(zhǎng)，圓草捆密度越高，但當(dāng)打捆時(shí)間為 ^122s， 密度為 960kg/m³ 時(shí)，打捆密度不再隨時(shí)間顯著增加。從整機(jī)打捆密度分析，人字鋼輥打捆性能滿足《飼草青貯技術(shù)規(guī)程玉米》中青貯標(biāo)準(zhǔn)。根據(jù)打捆倉(cāng)所壓縮青貯捆包尺寸，計(jì)算得出Amesim液壓控制系統(tǒng)傳感器的設(shè)定值為 101.7MPa 。

圖16青貯玉米自動(dòng)打捆包膜一體機(jī)設(shè)備示意圖Fig.l6Equipmentdiagramofautomaticbalingandwrapping machine for silage corn壓力器2.操作站3.壓縮打捆倉(cāng)4.捆包暫存站5.電機(jī)

表3整機(jī)作業(yè)性能測(cè)定表 Tab.3Machine performance measurement table

5 結(jié)論

針對(duì)草捆表面層損傷或物料散落的問題，通過研究設(shè)計(jì)出青貯玉米自動(dòng)打捆包膜一體機(jī)，實(shí)現(xiàn)青貯物料自動(dòng)打捆包膜，并對(duì)一體機(jī)打捆鋼輥進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)。

1）通過粘連系數(shù)分析，得出青貯玉米物料壓縮密度為 960kg/m³ 以及粘連系數(shù)為 144kg/（m?s） 時(shí)，營(yíng)養(yǎng)損失最小。

2）根據(jù)CAE模擬鋼輥卷積草片類比分析，得出“人\"字鋼輥對(duì)草片的卷積壓力最大為 432.5kPa ；同時(shí)“人”字鋼輥卷積草片時(shí)翹曲幅度最小為84.42mm 。因此，“人\"字鋼輥對(duì)草片的壓縮性能最優(yōu)。根據(jù)“人\"字鋼輥CAE可靠性受力分析得出鋼輥所受最大應(yīng)力為 8MPa ，小于材料的屈服應(yīng)力282MPa ，驗(yàn)證人字鋼輥結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)可靠。

3）進(jìn)行整機(jī)性能測(cè)試。結(jié)果表明，當(dāng)一體機(jī)作業(yè)時(shí)間為122s、打捆密度為 960.3kg/m³ 以及Amesim液壓控制系統(tǒng)傳感器設(shè)定值為 101.7MPa 時(shí)，最接近理想壓縮密度且相對(duì)青貯玉米營(yíng)養(yǎng)損失最小。

參考文獻(xiàn)

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