導(dǎo)風(fēng)板對(duì)片煙復(fù)烤干燥室的熱流場(chǎng)影響研究

中圖分類(lèi)號(hào)：S572；TH122 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：2095-5553（2025）08-0210-06

Abstract：At present，theuneven drying phenomenonof tobacco redrying is mainlyafected bytheuniformityof heat flow feld indrying room.Tosolvethis problem，air guideplateswithdiferentstructuresandangles aresetinthedrying room to optimizethe heatflow field distribution.Combined with theturbulence modelandthe porousmediummodel，theCOMSOL simulationmodeloftheflowfieldandthetemperaturefieldcouplingintheup-draughtdryingchamberwasestablished，and the non-uniformcoefcientofflowfieldand temperaturenon-uniformcoeficientwereobtainedbysimulationanalysis.Theesults showed that when the aperture of the air guide plate was 20mm ，the hole distance was 60mm ，and the dip angle was 5^° ，the heatflowfieldonthe tobaccolayer wasuniform，andtheaverage wind speed andaverage temperature were increased.After improving the air guide plate，the upper field inhomogeneity coeficient of the tobacco leaf layer decreased from 20.51% to 13.24% ，the average wind speed increased from 0.68m/s to 0.76m/s ，the temperature inhomogeneity coeficient of the tobacco leaf layer decreased from 12.71% to 7.71% ，and the average temperature increased from 29.44^°C to 30.34^°C ：

Keywords：tobacco redrying；thermal flow field；temperature field；uniformity；air guide plate

0 引言

在煙葉復(fù)烤過(guò)程中，煙葉的干燥均勻性對(duì)于煙葉的品質(zhì)至關(guān)重要[1]。在干燥過(guò)程中，流場(chǎng)分布的均勻性直接影響煙葉的干燥均勻性。當(dāng)煙葉層上的流場(chǎng)分布不均勻時(shí)，會(huì)導(dǎo)致煙葉層溫度分布不均勻，進(jìn)而影響煙葉的品質(zhì)。為提高片煙干燥均勻性，需對(duì)干燥室的結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化，以提高流場(chǎng)與溫度場(chǎng)的均勻性。

目前，提高流場(chǎng)與溫度場(chǎng)均勻性的研究主要集中于結(jié)構(gòu)參數(shù)優(yōu)化。張航等通過(guò)設(shè)計(jì)翼型導(dǎo)流板，使熱風(fēng)均勻分配，提高檳榔的含水率的均勻性。李秋玫等[3通過(guò)在進(jìn)風(fēng)口處增加不同傾斜角度的變截面對(duì)白茶干燥箱結(jié)構(gòu)進(jìn)行改進(jìn)，提高系統(tǒng)內(nèi)部氣流分布均勻性。吳敏等4對(duì)紅外熱風(fēng)聯(lián)合干燥機(jī)設(shè)置兩層均風(fēng)板，改善氣流流速的均一性，提高物料產(chǎn)品的干燥質(zhì)量。劉瑞等[5在菊花熱風(fēng)烘房進(jìn)風(fēng)口處安置引風(fēng)罩，改善熱風(fēng)烘房的氣流分布的均勻性。安兆元等進(jìn)行粉絲烘干室流場(chǎng)模擬，在粉絲烘干室中采用引風(fēng)管道，提高粉絲表面流場(chǎng)的均勻性，改善粉絲含水率的均一性。錢(qián)睿等在進(jìn)風(fēng)口處設(shè)置導(dǎo)流葉片及內(nèi)部使用方孔徑勻風(fēng)板，解決熱泵熱風(fēng)干燥系統(tǒng)中的氣流上升式烘房?jī)?nèi)流場(chǎng)的均勻性。王振文等8利用在烘房的進(jìn)風(fēng)口處安置一定角度的導(dǎo)流板，改善烘房氣流分布的均勻性，解決產(chǎn)品品質(zhì)不穩(wěn)定、干燥效率低等問(wèn)題。王嘉麟等9對(duì)花生莢果烘房加裝擋板組合式勻風(fēng)機(jī)構(gòu)，對(duì)比不同角度擋板下烘房?jī)?nèi)物料表面的風(fēng)速變異系數(shù)，得出最佳的擋板角度。朱伊楓等[10針對(duì)頂風(fēng)機(jī)型木材干燥窯內(nèi)部流場(chǎng)分布不均勻問(wèn)題，通過(guò)增加3塊平面導(dǎo)流板的方式來(lái)改善導(dǎo)流方式，優(yōu)化了窯內(nèi)流場(chǎng)分布的均勻性。謝煥雄等[11針對(duì)小麥箱式通風(fēng)干燥機(jī)內(nèi)流場(chǎng)不均勻的現(xiàn)象，提出在入風(fēng)口增加導(dǎo)風(fēng)柵格以及干燥倉(cāng)體4個(gè)角采用圓弧過(guò)渡處理，改善小麥干燥不均勻的現(xiàn)象。孫偉[12]比較不同擋風(fēng)板結(jié)構(gòu)和位置對(duì)干燥箱內(nèi)氣流的影響，確定最佳的優(yōu)化方案，提高干燥箱內(nèi)流場(chǎng)的均勻性。綜上，現(xiàn)有研究主要針對(duì)導(dǎo)流板的形狀、安裝位置以及結(jié)構(gòu)參數(shù)等對(duì)流場(chǎng)均勻性的影響，未見(jiàn)針對(duì)開(kāi)孔式導(dǎo)流板（導(dǎo)風(fēng)板）對(duì)干燥室熱流場(chǎng)均勻性的研究。

為提高干燥室熱流場(chǎng)的均勻性，本文基于COMSOL軟件建立包含導(dǎo)流板、煙葉層以及干燥室的片煙干燥多物理場(chǎng)耦合模型。以導(dǎo)風(fēng)板的安裝角度、孔徑和孔距為試驗(yàn)因素，以干燥室內(nèi)流場(chǎng)和溫度場(chǎng)均勻性為指標(biāo)進(jìn)行仿真試驗(yàn)，通過(guò)優(yōu)化分析得到效果最佳的導(dǎo)風(fēng)板結(jié)構(gòu)參數(shù)。

1模型的建立

1.1 模型幾何尺寸

片煙復(fù)烤干燥室（長(zhǎng) × 寬 x 高）為 1.1m×3.708m× 1.6m 。進(jìn)風(fēng)口和出風(fēng)口尺寸（長(zhǎng) x 寬）為 0.610m× 0.425m 。進(jìn)風(fēng)口和出風(fēng)口處于復(fù)烤箱一側(cè)，上下分布。傳送帶位于 Z=0.6m 的平面上，煙葉層尺寸（長(zhǎng) × 寬 x 高）為 3.7m×1m×0.08m 。傳送帶寬度與干燥室寬度基本相同，煙葉傳送帶寬度為 3.7m 。為使煙葉更加順利地進(jìn)入復(fù)烤箱，出入口寬度為 3.7m ，出入口高度要大于煙葉高度，取 0.2m 。導(dǎo)風(fēng)板在煙葉層上方，與進(jìn)風(fēng)口下邊緣齊平。干燥時(shí)，煙葉從右進(jìn)入復(fù)烤箱，進(jìn)風(fēng)口吹進(jìn)熱風(fēng)經(jīng)過(guò)導(dǎo)風(fēng)板再吹到煙葉層上，再通過(guò)煙葉層從下出風(fēng)口吹出。干燥室模型如圖1所示。

圖1干燥室簡(jiǎn)化模型圖

Fig.1 Simplified model diagram of the drying chamber1.干燥室外壁2.進(jìn)風(fēng)口3.導(dǎo)風(fēng)板4.煙葉層5.出風(fēng)口

1.2基本假設(shè)與數(shù)學(xué)模型

針對(duì)片煙復(fù)烤干燥室的結(jié)構(gòu)，構(gòu)建物理模型，進(jìn)行仿真時(shí)做如下簡(jiǎn)化[13]：（1）干燥室外壁隔熱，室內(nèi)熱量不與外界交換。（2）傳送帶與干燥室外壁之間視為無(wú)縫隙傳送，氣流無(wú)溢出。3）傳送帶由多孔網(wǎng)絲組成，對(duì)干燥室內(nèi)流場(chǎng)基本不產(chǎn)生影響。（4）煙葉層簡(jiǎn)化為多孔介質(zhì)材料，采用孔隙率、導(dǎo)熱系數(shù)和初始溫度等來(lái)描述煙葉層的性質(zhì)和干燥過(guò)程。

1.3 多孔介質(zhì)模型

以片煙作為干燥對(duì)象，片煙以一定密度堆積在傳送帶上形成煙葉層。因煙葉層為有孔隙的煙葉堆積固體，可將煙葉層視為多孔介質(zhì)[14]?？紫堵??_m 反映了孔隙的物理量，定義為孔隙體積和煙葉總體積的比。

式中： V₀ ——材料表觀體積， m³ V_m -材料的絕對(duì)體積， m³ ρ₀ -材料體積密度， kg/m³ ρ_m 中 材料密度， kg/m³ 。

在試驗(yàn)中測(cè)量煙葉堆積后的體積和壓縮后體積，自然堆積煙葉層的孔隙率一般為 230kg/m³ 。

1.4流體模型建立

根據(jù)復(fù)烤箱出口速度計(jì)算得到復(fù)烤箱內(nèi)流體的雷諾數(shù)為 8.45×10⁴ ，由此可判定復(fù)烤箱內(nèi)形成的流場(chǎng)為湍流。在煙葉進(jìn)行干燥過(guò)程中，氣流具有持續(xù)穩(wěn)定性。氣流滿(mǎn)足連續(xù)性動(dòng)能方程[15]，在COMSOL軟件中進(jìn)行流場(chǎng)仿真時(shí)選擇湍流標(biāo)準(zhǔn) k-ε 模型，則湍流的動(dòng)力守恒方程如式（2）所示。

式中： （204號(hào) 速度在 x，y，z 方向上的分量；

ρ 流體密度， kg/m³ ：t- -時(shí)間，s。

湍流耗散率 ε 方程如式（3）所示。

式中： C_{1ε?C2ε?C3ε} （2 -常數(shù)；

u_i 2 流體在 i 方向上的速度分量；

μ 動(dòng)力黏度；

μ_r 湍流黏度；

k- 湍動(dòng)能；

Xi i 空間坐標(biāo)分量；

x—j空間坐標(biāo)分量；

G_k，G_b —速度梯度；

S_ε ——用戶(hù)自定義源項(xiàng)；

σ_ε 1 -ε的湍流普朗特?cái)?shù)。

氣流在干燥室內(nèi)是湍流，堆積煙葉是多孔介質(zhì)，其內(nèi)部孔隙小、阻力大以及風(fēng)速較小，則多孔介質(zhì)內(nèi)部流體流動(dòng)為層流。將湍流流體和多孔介質(zhì)內(nèi)氣流流動(dòng)結(jié)合起來(lái)進(jìn)行仿真。在流體傳熱方面，運(yùn)用非等溫流動(dòng)接口，將兩部分流體耦合，實(shí)現(xiàn)干燥室腔與多孔介質(zhì)流體流動(dòng)與傳熱的多物理場(chǎng)耦合。

1.5邊界條件與參數(shù)設(shè)置

1）邊界條件。針對(duì)網(wǎng)帶式片煙復(fù)烤干燥室內(nèi)流場(chǎng)的模擬，其進(jìn)風(fēng)口為速度進(jìn)口邊界條件。入口風(fēng)速設(shè)置為不可壓縮流動(dòng)，氣流與干燥室壁面無(wú)滑移反彈，相對(duì)速度為0。出口設(shè)置為開(kāi)放邊界，自由出口，正壓力為0。針對(duì)干燥室內(nèi)傳熱邊界條件，干燥室內(nèi)煙葉層與周?chē)橘|(zhì)空間發(fā)生對(duì)流換熱，干燥室內(nèi)壁面設(shè)置為不導(dǎo)熱，進(jìn)風(fēng)口熱風(fēng)溫度為 50°C 。

2）煙葉導(dǎo)熱系數(shù)。煙葉層的導(dǎo)熱系數(shù)是描述煙葉導(dǎo)熱性能的參數(shù)，反映煙葉對(duì)熱量傳遞的能力。煙葉導(dǎo)熱系數(shù) λ 計(jì)算如式（4）所示。煙葉層導(dǎo)熱系數(shù)隨含水率變化而變化。

λ=0.0016C+0.0492 式中： λ 導(dǎo)熱系數(shù)， W/（m?K） ：C 煙葉含水率， % 。

3）煙葉含水率。煙葉平衡含水率 C_e 可以根據(jù)Simard平衡含水率模型式（5）進(jìn)行計(jì)算。

式中： C_e —平衡含水率， % ：T- 一氣溫， °C H? —空氣相對(duì)濕度， %RH 。

按照空氣濕度，計(jì)算得出 C_e 為 0.462 02% 。煙葉層具體參數(shù)和其他參數(shù)如表1所示[16]

4）網(wǎng)格劃分與求解方法。使用COMSOL軟件建立帶式片煙復(fù)烤干燥室模型，選擇較為精細(xì)的不均勻六面體和多面體網(wǎng)格劃分。整個(gè)帶式片煙復(fù)烤干燥室有243541個(gè)網(wǎng)格單元。狹窄區(qū)域分辨率為0.7，曲率因子為0.6。生成的網(wǎng)格如圖2所示。干燥室內(nèi)采用穩(wěn)態(tài)模擬，用一階離散方法求解。

表1煙葉層參數(shù) Tab.1Leaf layer parameters

圖2復(fù)烤箱有限元網(wǎng)格 Fig.2Finite elementmesh of redringchamber

1.6 評(píng)價(jià)指標(biāo)

1）流場(chǎng)不均勻系數(shù)。為方便評(píng)價(jià)煙葉層上流場(chǎng)的均勻性，引進(jìn)流場(chǎng)不均勻系數(shù) M 對(duì)煙葉層上流場(chǎng)的均勻性進(jìn)行定量分析，流場(chǎng)不均勻系數(shù)越小，煙葉層上風(fēng)速越均勻[17]。

式中： σ_v 1 煙葉層上風(fēng)速標(biāo)準(zhǔn)差； 煙葉層上風(fēng)速的平均值；v_i 煙葉層上節(jié)點(diǎn)風(fēng)速；n 煙葉層上測(cè)風(fēng)速的點(diǎn)數(shù)。

2）溫度不均勻系數(shù)。為方便評(píng)價(jià)煙葉層上溫度的均勻性，引入溫度不均勻系數(shù) R 對(duì)煙葉層上溫度的均勻性進(jìn)行定量分析。溫度不均勻系數(shù)越小，煙葉層上溫度越均勻[17]。

式中： σ_T 煙葉層上表面溫度的標(biāo)準(zhǔn)差； 煙葉層上表面溫度的平均值；T_i 煙葉層上節(jié)點(diǎn)溫度；N? -監(jiān)測(cè)點(diǎn)個(gè)數(shù)，煙葉層上每 1cm 設(shè)置一個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)，共3700個(gè)。

2 仿真與分析

2.1未安裝導(dǎo)風(fēng)板流場(chǎng)分析

對(duì)未安裝導(dǎo)風(fēng)板的復(fù)烤箱內(nèi)流場(chǎng)進(jìn)行仿真分析，得到復(fù)烤箱內(nèi)流場(chǎng)分布如圖3所示，并評(píng)價(jià)此時(shí)煙葉層上風(fēng)速的不均勻性。圖3（a）為干燥室側(cè)界面流場(chǎng)圖，顯示氣流進(jìn)入干燥室內(nèi)的流動(dòng)情況。氣流集中吹向煙葉層的局部區(qū)域后擴(kuò)散至整個(gè)煙葉層。圖3（b）為干燥室煙葉層表面的風(fēng)速分布圖，左側(cè)是進(jìn)出風(fēng)口。顯示煙葉層表面風(fēng)速的分布情況，可以看出煙葉層表面風(fēng)速分布不均勻。其速度不均勻系數(shù)為51.10% ，平均速度為 0.48m/s 。

圖3流場(chǎng)分布Fig.3Flow field distribution

2.2 添加導(dǎo)風(fēng)板后流場(chǎng)分析

添加導(dǎo)風(fēng)板可改善干燥室內(nèi)流場(chǎng)的混亂程度，導(dǎo)風(fēng)板上分布著密度均勻的透風(fēng)孔，對(duì)氣流具有導(dǎo)向與分配作用，避免熱風(fēng)以高速集中吹向煙葉層的局部區(qū)域，減少煙葉層上風(fēng)速的不均勻分布。

圖4導(dǎo)風(fēng)板結(jié)構(gòu)示意圖Fig.4 Schematic diagram of the air guide plate structure

原導(dǎo)風(fēng)板結(jié)構(gòu)如圖4所示，透風(fēng)孔孔徑為 0.02m ，分布均勻，孔距為 0.042m ，導(dǎo)風(fēng)板平行煙葉層安裝。平行安裝導(dǎo)風(fēng)板后煙葉層上流場(chǎng)速度分布如圖5所示，比較安裝導(dǎo)風(fēng)板前，煙葉層上流場(chǎng)的均勻性有所提高，但靠近進(jìn)風(fēng)口一側(cè)風(fēng)速較低。其流場(chǎng)不均勻系數(shù)為 20.51% ，平均風(fēng)速為 0.68m/s 。

圖5改進(jìn)前煙葉層上表面流場(chǎng)分布 Fig.5 Flow field distribution on the upper surface of the tobacco leaf layerbefore the improvement

調(diào)整導(dǎo)風(fēng)板角度后有利于煙葉層上形成較大的湍流團(tuán)，進(jìn)而提高煙葉層的干燥速度，同時(shí)提高煙葉層上的流場(chǎng)均勻性，如圖6所示。

圖6導(dǎo)風(fēng)板不同安裝角度下復(fù)烤室側(cè)視流場(chǎng)分布 Fig.6Flow field distribution of side viewingunder different installation angles of the air guideplate

導(dǎo)風(fēng)板上透風(fēng)孔的孔徑與孔距大小影響著氣流在干燥室內(nèi)的走向與分布，優(yōu)化的孔徑和孔距有利于使干燥室內(nèi)形成規(guī)則的空氣對(duì)流，加快煙葉層與干燥室腔體的氣流交換。為提高煙葉層上風(fēng)速的均勻性，擬通過(guò)改進(jìn)導(dǎo)風(fēng)板的透風(fēng)孔設(shè)計(jì)和安裝角度。透風(fēng)孔設(shè)計(jì)方式考慮出口孔徑d、孔間距S兩個(gè)因素（圖4），根據(jù)預(yù)仿真試驗(yàn)分析結(jié)果，孔徑d設(shè)置 10mm?20mm 和 30mm ，共3個(gè)水平；孔間距S根據(jù)孔徑設(shè)置為3d、4d和5d，共3個(gè)水平；安裝角度設(shè)置為 4^°，5^° 和 6^° 共3個(gè)水平，安裝效果如圖7所示，左側(cè)為進(jìn)風(fēng)口。根據(jù)孔徑、孔距和安裝角度設(shè)計(jì)三因素三水平仿真試驗(yàn)，得到煙葉層上流場(chǎng)不均勻系數(shù)和平均速度仿真試驗(yàn)結(jié)果如圖8和圖9所示，其中A類(lèi)導(dǎo)風(fēng)板孔徑為10mm ，B類(lèi)導(dǎo)風(fēng)板孔徑為 20mm，C 類(lèi)導(dǎo)風(fēng)板孔徑為30mm 。1代表安裝角度為 4^°，2 代表安裝角度為 5^° ，3代表安裝角度為 6^° 。

由圖8可知，在相同角度下，安裝孔徑為 20mm 和30mm 的導(dǎo)風(fēng)板，隨著孔距的增大，煙葉層上流場(chǎng)不均勻系數(shù)升高，安裝孔徑為 10mm 的導(dǎo)風(fēng)板，隨著孔距的增大，煙葉層上風(fēng)速不均勻系數(shù)降低。安裝孔徑為 30mm 的導(dǎo)風(fēng)板，煙葉層上流場(chǎng)不均勻系數(shù)較高。在孔徑和孔間距相同的情況下，安裝角度為 5^° 的導(dǎo)風(fēng)板，煙葉層上風(fēng)速不均勻系數(shù)較低。由圖9可知，導(dǎo)風(fēng)板安裝角度為4°時(shí)，煙葉層上平均風(fēng)速較低。安裝角度為5時(shí)，煙葉層上平均風(fēng)速較高。導(dǎo)風(fēng)板傾斜一定的角度有利于煙葉層上平均速度的提高。結(jié)合圖8和圖9可知，在同種角度下，隨著風(fēng)速不均勻系數(shù)的降低，平均速度提高。通過(guò)對(duì)比，當(dāng)導(dǎo)風(fēng)板角度為 5^° 、孔徑為 20mm 孔距為60mm 時(shí)，煙葉層上風(fēng)速不均勻系數(shù)達(dá)到最小值13.24% ，此時(shí)平均速度為 0.76m/s 安裝導(dǎo)風(fēng)板后，不僅明顯降低煙葉層上速度不均勻系數(shù)，而且提高煙葉層上的平均速度，提升煙葉干燥的均勻性和加快煙葉層與干燥室腔體的對(duì)流。圖10為干燥室安裝此結(jié)構(gòu)和角度導(dǎo)風(fēng)板后的煙葉層速度分布情況，與改進(jìn)前的風(fēng)速分布圖相比，改進(jìn)后低風(fēng)速區(qū)域風(fēng)速得到明顯的提升，提升局部低風(fēng)速區(qū)域的煙葉層與整體煙葉層干燥速度一致性。

圖10導(dǎo)風(fēng)板改進(jìn)后煙葉層表面流場(chǎng)分布 Fig.lOFlow field distribution of the tobacco leaf layer aftertheimprovement

2.3煙葉層溫度分布均勻性分析

無(wú)導(dǎo)風(fēng)板時(shí)煙葉層上溫度分布如圖11（a）所示，煙葉層中間位置溫度較高，兩側(cè)溫度較低，結(jié)合流場(chǎng)圖10可知，煙葉層上表面氣流集中作用于中部然后擴(kuò)散至整個(gè)煙葉層上表面。如圖11（b）所示，加導(dǎo)風(fēng)板以后，遠(yuǎn)離進(jìn)風(fēng)口一端煙葉層上溫度較高，原因是在對(duì)流干燥的過(guò)程中，由流場(chǎng)側(cè)視圖看出遠(yuǎn)離進(jìn)風(fēng)口一側(cè)的煙葉層最先受到氣流傳熱，所以升溫較快，靠近進(jìn)風(fēng)口一端風(fēng)速小，升溫較慢。如圖11（c所示，改進(jìn)導(dǎo)風(fēng)板以后，靠近進(jìn)風(fēng)口一端溫度提升，提升整體煙葉層溫度的均勻性。

圖11煙葉層上溫度分布Fig.11 Temperaturedistribution on the tobacco leaf layei

通過(guò)仿真分析得到煙葉層上溫度分布，并計(jì)算得到煙葉層上的溫度不均勻系數(shù)和平均溫度。圖12為不同導(dǎo)風(fēng)板結(jié)構(gòu)及安裝角度時(shí)，干燥室內(nèi)煙葉層上溫度不均勻系數(shù)。由圖12可知，當(dāng)導(dǎo)風(fēng)板孔徑為 20mm 時(shí)，煙葉層上溫度不均勻系數(shù)較低，孔徑為 30mm 時(shí)，煙葉層上溫度不均勻系數(shù)較高。針對(duì)孔徑為 10mm 的導(dǎo)風(fēng)板，隨孔距增大，煙葉層上溫度不均勻系數(shù)降低；當(dāng)導(dǎo)風(fēng)板孔徑為 20mm 和 30mm 時(shí)，隨著孔距的增大，煙葉層上溫度不均勻系數(shù)增大。當(dāng)導(dǎo)風(fēng)板安裝角度為5時(shí)，煙葉層上溫度不均勻系數(shù)較低。溫度不均勻系數(shù)的變化規(guī)律與流場(chǎng)不均勻系數(shù)變化規(guī)律基本一致，說(shuō)明煙葉層上流場(chǎng)均勻性提高有利于溫度場(chǎng)均勻性的提高。由圖13可知，導(dǎo)風(fēng)板傾斜4時(shí)煙葉層上平均溫度較小，傾斜5時(shí)平均溫度較大。當(dāng)孔徑為 10mm 的導(dǎo)風(fēng)板時(shí)，隨著孔距的增大，平均溫度有升高的趨勢(shì)，當(dāng)導(dǎo)風(fēng)板孔徑為 20mm 和30mm 時(shí)，隨著孔距的增大，平均溫度減小。對(duì)比圖12和圖13可知，煙葉層上溫度不均勻系數(shù)降低有利于平均溫度的上升。當(dāng)導(dǎo)風(fēng)板傾斜角度為 5^° 、孔徑為20mm 以及孔距為 60mm 時(shí)，煙葉層上的溫度不均勻系數(shù)由 12.71% 降低到 7.71% ，降幅達(dá) 39.34% ；煙葉層上平均溫度由 29.44^°C 升高到 30.34^°C ，提高 3.06% 。提高了煙葉層溫度場(chǎng)的均勻性和干燥平均溫度。

3 結(jié)論

1）改進(jìn)導(dǎo)風(fēng)板結(jié)構(gòu)與安裝角度后，復(fù)烤箱內(nèi)煙葉層上的熱流場(chǎng)均勻性明顯提升。對(duì)比煙葉層上的風(fēng)速不均勻系數(shù)，當(dāng)導(dǎo)風(fēng)板的孔徑為 20mm 、孔距為60mm 以及傾斜角位為 5^° 時(shí)，煙葉層上的流場(chǎng)分布均勻性最好。此時(shí)流場(chǎng)不均勻系數(shù)由 20.51% 降為

13.24% ，溫度不均勻系數(shù)由 12.71% 降為 7.71% 。煙葉層流場(chǎng)的均勻性提高后，煙葉層的溫度不均勻系數(shù)明顯降低。表明煙葉層上流場(chǎng)的均勻性對(duì)煙葉的溫度均勻性產(chǎn)生積極的影響。

2）改進(jìn)導(dǎo)風(fēng)板的結(jié)構(gòu)和角度后，煙葉層上的平均風(fēng)速明顯增加，同時(shí)平均溫度也隨之提高。平均風(fēng)速由 0.68m/s 提高到 0.76m/s ，平均溫度由 29.44^°C 提高到 30.34^°C ，平均溫度提升速度由 1.18^°C/s 提升到 1.2925^°C/s ，提升 9.5% 。

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