隧道噴射混凝土浸出物對(duì)工程排水水質(zhì)的影響規(guī)律

中圖分類(lèi)號(hào)：X703.1 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A 文章編號(hào)：2096-6717（2025）04-0226-08

Influence of leaching substances from tunnel shotcrete on water quality

LUO Hesong L¹ ，MENG Fanqiang1，GONG Xun1，LI Chuansong ² ，DAI Jinsong2， WANG Dongmei'，GONG Zhengjun1 （1.Schoolof Environmental Science and Enginering，Southwest Jiaotong University，Chengdu611756，P.R.China; 2. China Railway Eryuan Engineering Group Co.，Ltd.，Chengdu 6loo31，P.R. China）

Abstract：Water-sewage diversion of tunnel construction drainage is an important engineering technique to reduce tunnel construction sewage discharge.However，the leaching substances of unstable tunnel shotcrete can affect the drainage water quality. Therefore，the study of the influence of leaching substances on the water quality during the stabilization process of shotcrete is of great significance for the precise implementation of wastewater separation technology.The static and dynamic experimental methods have been applied to the systematic study ofthe polltion indicators and leaching laws of shotcrete.The static experimental results show that when water comes into contact with newly poured concrete，the large release of alkaline substances can lead to a rapid increase in the pH of the water， becoming an important pollution factor affcting the water quality. The dynamic experimental results show that the curing time of concrete，the ratio of water to concrete （the volume-to-volume ratio of water sample to concrete， L/S ），and the contact area between concrete and water all affect the water quality.When the curing time of the concrete is less than three days，the calcium hydroxide crystal inside theconcrete is not solidified by the C-S-H gel，which is easy to continue to precipitate，leading to the pH of the contact water sample exceeding the standard. With the increase of curing time，the leaching alkaline substances decrease significantly. When the maintenance time reaches 28 days，the pH of the leaching solutiondrops below 9，which can meet the requirements of comprehensive wastewater discharge.When the L/S （2號(hào) ratio is low，the leaching substance has a significant impact on the pHand alkalinity of the water sample.When the L/S ratio exceeds 40：1 ， the leaching substance has no significant impact on the water quality of the water sample.The larger the contact area between the concrete and water samples，the easier itis foralkalis in the concrete to dissolve and precipitate，and the more significant the impact on the pH and alkalinity of the water quality.

Keywords： drainage; separation of clean and dirty water; shotcrete; leaching substances; tunnel construction

隧道施工是道路建設(shè)中對(duì)周?chē)乇硭绊懽畲蟮幕顒?dòng)之一[1]，特別是當(dāng)隧道建設(shè)位于環(huán)境敏感地區(qū)時(shí)，隧道開(kāi)挖、襯砌、灌漿等施工過(guò)程中會(huì)產(chǎn)生大量廢水，這些廢水直接排放可能會(huì)造成嚴(yán)重的環(huán)境問(wèn)題。目前，隧道施工廢水主要采用物理沉降等方式處理后排放，但在隧道施工場(chǎng)地受限的情況下，施工廢水會(huì)因沉降時(shí)間不足導(dǎo)致懸浮物超標(biāo)排放。針對(duì)此問(wèn)題，有學(xué)者提出隧道施工排水“清污分流\"技術(shù)[3-5]，即在洞內(nèi)兩側(cè)設(shè)置臨時(shí)側(cè)溝，收集掌子面、初支段及二襯段的線狀水和股狀涌水，作為清水直接排放，掘進(jìn)過(guò)程中產(chǎn)生的排水則利用中心排水溝收集，進(jìn)人污水站處理后排放。實(shí)際工程中，掌子面和初支段的涌水在隧道水壓較小時(shí)沿側(cè)壁流至側(cè)溝，二襯段盲管涌水也會(huì)與隧道襯砌材料發(fā)生接觸，隧道內(nèi)噴射的混凝土在與隧道涌水接觸時(shí)產(chǎn)生的浸出物質(zhì)會(huì)對(duì)水質(zhì)產(chǎn)生一定影響。

未穩(wěn)定的混凝土接觸隧道涌水會(huì)導(dǎo)致水體pH值迅速升高[6]，Setunge等[7對(duì)養(yǎng)護(hù) 24h 的混凝土浸出試驗(yàn)結(jié)果表明，水體的pH值在 12h 內(nèi)升至11.5。王家慶等8使用復(fù)合降堿工藝處理生態(tài)混凝土，然后進(jìn)行浸出試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)浸出液的pH值仍達(dá)到11以上。此外，水泥生產(chǎn)過(guò)程中使用的初級(jí)和次級(jí)原料中鋅、鉻、銅、鈣、鎂、鉀、鈉等元素在未穩(wěn)定的混凝土中也可能被水體浸出[9。因此，隧道涌水流經(jīng)未穩(wěn)定的噴射混凝土?xí)r，浸出物質(zhì)會(huì)影響工程排水水質(zhì)，對(duì)受納水體的水質(zhì)構(gòu)成威脅[10]

混凝土的浸出物質(zhì)含量受多種因素影響。養(yǎng)護(hù)時(shí)間對(duì)混凝土表面滲透性有明顯影響，當(dāng)混凝土材料養(yǎng)護(hù)時(shí)間不足時(shí)，會(huì)導(dǎo)致混凝土中膠凝材料水化不充分， Cl^- 在混凝土表面的擴(kuò)散顯著增加[11-12]。因表面積會(huì)影響固/液交換表面的大小，體積與表面積之比會(huì)影響混凝土中元素的浸出速率[13]。水固比（水體體積與混凝土體積比， L/S 也是影響浸出物的一個(gè)重要因素，Takahashi等[14通過(guò)槽浸試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，浸出液中Cr的累積量隨 L/S 的減小而增加。以上研究側(cè)重于分析浸出對(duì)混凝土性能的影響，隧道涌水流經(jīng)噴射混凝土的浸出物對(duì)水質(zhì)的影響規(guī)律還未見(jiàn)報(bào)道。

筆者選用某隧道施工的真實(shí)原料及配比，采用靜態(tài)試驗(yàn)和動(dòng)態(tài)試驗(yàn)探究隧道噴射混凝土浸出過(guò)程中浸出物的成分特征，并探究養(yǎng)護(hù)時(shí)間、不同 L/S 接觸面積對(duì)隧道混凝土浸出液的影響，在此基礎(chǔ)上提出涌水作為清水排放的具體策略。

試驗(yàn)材料與方法

1.1 原材料和配比

試驗(yàn)用水泥為四川峨眉佛光牌 P?O42.5 水泥，其質(zhì)量符合《通用硅酸鹽水泥》（GB175—2023）的相關(guān)要求，該水泥的主要化學(xué)成分及含量見(jiàn)表1；細(xì)骨料為粒徑小于 5mm 的中砂；減水劑為聚羧酸系高性能減水劑緩凝型，減水率為 30% ；速凝劑為J85型速凝劑;粗骨料為四川省某碎石廠生產(chǎn)的 5～10mm 碎石；水為去離子水。

混凝王制作配比如表2所示，水膠比為0.37，所制得混凝土強(qiáng)度為C30，滿足隧道噴射混凝土的性能要求。

1.2 試樣的制備

按照混凝土配比稱(chēng)取膠凝材料和骨料倒入塑料桶中，攪拌約 3min 后緩慢倒入水與減水劑的混合溶液，攪拌約 8min 后將新拌混凝土倒人混凝土塑料試模內(nèi)，并將試模中的混凝土搖勻，防止內(nèi)部出現(xiàn)孔洞， 10min 后人工抹平試件上表面。試件體積約為 50cm³ ，凈重約 80g ，儲(chǔ)存在試驗(yàn)室中，澆筑2d后拆模，然后放置在溫度 25^°C 、相對(duì)濕度 95% 的養(yǎng)護(hù)箱內(nèi)養(yǎng)護(hù)。

1.3 試驗(yàn)方法

1.3.1 混凝土靜態(tài)浸出試驗(yàn)

為研究混凝土浸出過(guò)程中浸出物成分特征，設(shè)計(jì)了混凝土靜態(tài)浸出試驗(yàn)。使用帶螺旋蓋且體積為 3L 的聚四氟乙烯塑料桶作為容器，為保證試件和容器底部有足夠的距離，在容器底部放置高為3cm 的三角塑料棒墊片，試驗(yàn)裝置如圖1所示。將養(yǎng)護(hù)時(shí)間為3d的混凝土試件使用純水清洗干凈，然后放置在容器中，加人1L去離子水，試驗(yàn)過(guò)程中，混凝土試件完全浸泡在水中，并用螺旋蓋密封，防止空氣中 CO₂ 溶于水中與析出物質(zhì)反應(yīng)。每天取100mL 浸出液進(jìn)行分析并向容器中補(bǔ)充等量去離子水。

1.3.2混凝土動(dòng)態(tài)浸出試驗(yàn)

為研究養(yǎng)護(hù)時(shí)間對(duì)混凝土浸出液水質(zhì)的影響，參考?xì)W洲發(fā)布的關(guān)于建筑材料浸出標(biāo)準(zhǔn)化試驗(yàn)的“動(dòng)態(tài)表面浸出測(cè)試\"（DSLT）[15]，分別在試件養(yǎng)護(hù)后1、3、7、14、28d后（依次編號(hào)為CT-1、CT-3、CT-7、CT-14、CT-28）進(jìn)行動(dòng)態(tài)浸出試驗(yàn)。試驗(yàn)過(guò)程中浸出液與試件的體積比為20：1，試件表面積與水體積比為 80cm²/L 。為連續(xù)監(jiān)測(cè)浸出液水質(zhì)的變化，每隔1d進(jìn)行取樣并更新浸出液。

為研究 L/S 比對(duì)浸出液水質(zhì)的影響，分別控制浸出液與試件的體積比為 （編號(hào)依次為L(zhǎng)S-1、LS-2、LS-3、LS-4）進(jìn)行動(dòng)態(tài)浸出試驗(yàn)。試驗(yàn)所用裝置與混凝土靜態(tài)浸出試驗(yàn)的裝置相同。試驗(yàn)中所選用試件的養(yǎng)護(hù)時(shí)間為3d，試件表面積與水體積比為 80cm²/L O

為研究不同接觸面積對(duì)混凝土浸出液水質(zhì)的影響，在保證試件凈重為 80g 的條件下，制作1塊尺寸為 40mm×40mm×30mm （總表面積為 80cm² ）、2塊尺寸為 40mm×20mm×30mm （總表面積為104cm². ）、3塊尺寸為 40mm×40mm×10mm 的試件（總表面積為 144cm² ），控制試件表面積與水體積比分別為 80.104.144cm²/L ，進(jìn)行動(dòng)態(tài)浸出試驗(yàn)，依次編號(hào)為CA-1CA-2、CA-3，浸泡水量為1L，所選用試件的養(yǎng)護(hù)時(shí)間為 3d 。

1.4 監(jiān)測(cè)指標(biāo)與分析方法

1.4.1 監(jiān)測(cè)指標(biāo)

取樣前將試件取出，用玻璃棒攪拌 1～2min ，以保證水樣均勻且分散。將浸出液裝滿兩個(gè)體積為50mL 的聚乙烯小瓶。一份用于重金屬元素分析，使用 10%HNO₃ 酸化至 pH 值小于2，儲(chǔ)存在（ ?± 2）^°C 溫度下，直到進(jìn)行重金屬元素分析。另一份立即進(jìn)行 pH 值和堿度（ CaCO₃ 堿度）測(cè)定。

1.4.2 檢驗(yàn)方法

采用Kruskal-Wallis方法對(duì)試驗(yàn)中多個(gè)試件總體分布是否相同進(jìn)行非參數(shù)檢驗(yàn)[16]。首先將多組樣本數(shù)據(jù)混合并按升序排序，求出各變量的秩，然后按照式（1）計(jì)算 K 統(tǒng)計(jì)量，獲取統(tǒng)計(jì)量的 P 值并進(jìn)行分析。若 plt;α ，則拒絕原假設(shè)（ α 為顯著水平；原假設(shè)通常為多個(gè)獨(dú)立樣本的總體分布無(wú)顯著差異）；若 ，則不能拒絕原假設(shè)，即為有顯著性差異。

式中： N 為總樣本量； n 為樣本組數(shù)； n_i 為第 i 組的樣本量； 為第 i 組的平均秩； 為總平均秩。

2 結(jié)果與討論

2.1 材料表征分析

2.1.1 XRD分析

養(yǎng)護(hù)3、28d的混凝土試件XRD檢測(cè)結(jié)果見(jiàn)圖2。養(yǎng)護(hù)時(shí)間為3d時(shí)，試件的主要產(chǎn)物為鈣礬石、Ca（OH）₂ CaCO₃ 及C-S-H凝膠，這些產(chǎn)物主要由C₃A_，C₃S 與 C₂S 等水泥熟料水化生成。曲線上還有數(shù)個(gè)明顯的 C₃S 特征峰，說(shuō)明此時(shí)的混凝土水化不完全，殘存較多的水泥熟料。隨著水化程度不斷加深，可以看到，在 28d 的XRD曲線上， C₃S 特征峰的個(gè)數(shù)減少，C-S-H凝膠特征峰的個(gè)數(shù)明顯增加，Ca（OH）₂ 的衍射峰并未消失，在28d時(shí) Ca（OH）₂ 仍有相當(dāng)存量。

2.1.2 SEM表征分析

養(yǎng)護(hù)3、28d混凝土試件的SEM檢測(cè)結(jié)果見(jiàn)圖3。養(yǎng)護(hù)3d的混凝土試件水化不足，內(nèi)部結(jié)構(gòu)較為松散，毛細(xì)孔道縱橫交錯(cuò)。由于普通硅酸鹽水泥熟料中 C₃A 的水化速度最快，此時(shí)混凝土內(nèi)部生成大量針簇狀的鈣礬石，而 Ca（OH）₂ 晶體以六面體的形式存在，這使得 Ca（OH）₂ 晶體難以作為針狀的鈣礬石骨架[17]，因此， Ca（OH）₂ 晶體呈疊層狀生長(zhǎng)，被暴露在內(nèi)部的孔隙之間。28d時(shí)，混凝土水化反應(yīng)較為完全，針狀物質(zhì)減少，C-S-H凝膠量增加，分布在試件毛細(xì)孔道內(nèi)部和孔洞周?chē)Ｔ诨|(zhì)部分，C-S-H凝膠覆蓋在層片狀 Ca（OH）₂ 晶體表面，與之結(jié)合緊密，并且這些絮狀C-S-H凝膠體形成搭接，使混凝土內(nèi)部微觀結(jié)構(gòu)趨于致密[18]。

2.2 隧道混凝土中浸出物的分析

靜態(tài)浸出試驗(yàn)的 pH 值和堿度變化情況見(jiàn)圖4。在浸出試驗(yàn)的前3d，試件浸出液的 pH 值逐步提升，最高達(dá)到11.55。3d以后浸出液的pH值和堿度有所下降，一方面是因?yàn)槊看稳雍缶鶗?huì)補(bǔ)充等量的去離子水，對(duì)浸出液有一定的稀釋作用，另一方面是因?yàn)槊看稳泳鶗?huì)導(dǎo)致浸出液與空氣中的二氧化碳接觸，浸出液中部分 OH^- 被中和，從而導(dǎo)致pH值降低；同樣地，堿度也有所降低。但試驗(yàn)期間pH值均保持在11以上，大于《污水綜合排放標(biāo)準(zhǔn)》一級(jí)排放標(biāo)準(zhǔn)的限值（ pHlt;9 ）。這與蔣雅君等[19的研究

結(jié)果一致。

此外，在靜態(tài)浸出試驗(yàn)期間檢測(cè)了 Cu，Pb，Cd 、Zn，F(xiàn)e，Cr，Mn 七種重金屬元素的濃度，檢測(cè)結(jié)果見(jiàn)表 3（Zn，Mn 未檢出，故在表中未列出）。7種重金屬元素中，F(xiàn)e的浸出濃度最高，為 0.070mg/L ，低于《地表水環(huán)境質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)》對(duì)集中式生活飲用水地表水源地的限值 （0.3mg/L ），這與Gwenzi等[20]、Wang等[21]的研究結(jié)果一致。 Cr，Cu，Cd 和Pb浸出濃度均低于《地表水環(huán)境質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)》Ⅱ類(lèi)水體的限值Ⅱ，且達(dá)到了《污水綜合排放標(biāo)準(zhǔn)》一級(jí)排放標(biāo)準(zhǔn)的要求。

浸出試驗(yàn)結(jié)果表明，當(dāng)水體與新澆筑的隧道噴射混凝土接觸時(shí)，混凝土釋放出的 OH^- 會(huì)導(dǎo)致pH值升高，使水質(zhì)不達(dá)標(biāo)。而Fe、Cu、Pb、Cd、Zn、Cr和Mn七種重金屬的濃度均在《污水綜合排放標(biāo)準(zhǔn)》一級(jí)排放標(biāo)準(zhǔn)的允許范圍內(nèi)。因此，動(dòng)態(tài)試驗(yàn)關(guān)注pH值及引起pH值升高的堿性物質(zhì)變化。

2.3養(yǎng)護(hù)時(shí)間對(duì)水質(zhì)的影響

養(yǎng)護(hù)時(shí)間對(duì)噴射混凝土浸出液pH值和堿度的影響結(jié)果如圖5所示。當(dāng)養(yǎng)護(hù)時(shí)間小于3d時(shí)，在浸出試驗(yàn)的第1d，浸出液的pH值超過(guò)了11，隨著每日換水，pH值逐步降低，最終pH值依舊大于10。

混凝土中無(wú)機(jī)成分的浸出機(jī)制包括表面溶解和擴(kuò)散[22-23]。表面溶解指試件中的水化產(chǎn)物和金屬氧化物與水反應(yīng)，引起無(wú)機(jī)成分的浸出。擴(kuò)散是指由于分子運(yùn)動(dòng)而導(dǎo)致無(wú)機(jī)成分的浸出。在養(yǎng)護(hù)初期，水泥的水化還不完全，孔隙和通道較多[24]，當(dāng)試件與水體接觸時(shí)，液體快速滲入試件孔隙中，此時(shí)試件內(nèi)部層狀 Ca（OH）₂ 晶體未被固化，大量 Ca（OH）₂ 溶解到孔隙液中，隨后因濃度梯度差不斷擴(kuò)散，進(jìn)入溶液中[19]。

浸出液中 Ca²⁺ 的濃度及其與pH值和堿度的相關(guān)性分析結(jié)果進(jìn)一步驗(yàn)證了以上分析。由表4可知，浸出液中 Ca²⁺ 與堿度的均值比為 0.59：1 ，符合溶液中堿度對(duì)陽(yáng)離子的要求，且 Ca²⁺ 和堿度的相關(guān)性系數(shù)為0.926，屬于強(qiáng)相關(guān)。由以上分析可知，浸出液堿度來(lái)自 Ca（OH）₂ 的溶出。

當(dāng)養(yǎng)護(hù)時(shí)間達(dá)到7d時(shí)， pH 值最終能穩(wěn)定保持在9.5左右，且不再隨浸出時(shí)間變化。當(dāng)養(yǎng)護(hù)時(shí)間達(dá)到14d時(shí)，浸出液pH值保持在 9.2～9.3 之間，接近《污水綜合排放標(biāo)準(zhǔn)》一級(jí)排放標(biāo)準(zhǔn)對(duì) pH 值的要求。當(dāng)養(yǎng)護(hù)時(shí)間達(dá)到28d時(shí)，混凝土水化反應(yīng)較完全，抗OH-浸出能力強(qiáng)，浸出液的 pH 值降至9以下，達(dá)到《地表水環(huán)境質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)》Ⅱ類(lèi)水體對(duì)pH值的要求。養(yǎng)護(hù)時(shí)間小于7d時(shí)，隧道噴射混凝土的耐浸出性能惡化，浸出液中 pH 值和堿度會(huì)超標(biāo)。由于隧道施工過(guò)程中掘進(jìn)段（仰拱至掌子面）混凝土的噴射時(shí)間一般在 3～30d ，在后續(xù)試驗(yàn)中，以最不利養(yǎng)護(hù)時(shí)間3d的混凝土為對(duì)象，探討不同 L/S 比和接觸面積對(duì)浸出液 pH 值和堿度的影響。

2.4L/S比對(duì)浸出液水質(zhì)的影響

L/S 比對(duì)混凝土浸出液 pH 值和堿度的影響結(jié)果如圖6所示。隨著 L/S 比的增加， pH 值和堿度均有所下降。當(dāng) L/S 比為10：1時(shí)，浸出試驗(yàn)第1天時(shí)pH 值和堿度分別達(dá)到 11.64.437mg/L ，在第14天時(shí)pH值仍有10.47，屬于強(qiáng)堿廢水。以 L/S 比為 10：1 浸出液的 pH 值和堿度為參考，當(dāng) L/S 比為20：1時(shí)，pH 值在第1、第14d分別降低0.49、0.28，堿度分別下降 302.87，13.43mg/L ；當(dāng) L/S 比大于40：1時(shí)，pH 值最終可以穩(wěn)定在9.5左右，堿度可以控制在10mg/L 以下。

采用Kruskal-Wallis檢驗(yàn)進(jìn)行比較分析（ αlt; 0.1），結(jié)果如表5所示，LS-3和LS-4兩組的堿度 p 值為0.378，不存在顯著差異，而LS-3和LS-2之間、LS-2和LS-1之間均存在顯著差異，表明 L/S 比對(duì)隧道混凝土浸出的影響是非線性的，隨著水量增加對(duì)水質(zhì)的影響變小。此外，通過(guò)對(duì)比不同組別浸出液的堿度，發(fā)現(xiàn)在浸出試驗(yàn)前期差異較大，而到后期各組間的差異較小，這是由于在浸出初期，浸出液與混凝土表面快速建立離子平衡的過(guò)程主要受到表面溶解的影響，后期堿性物質(zhì)主要通過(guò)擴(kuò)散機(jī)制進(jìn)入水體，這與Plecas[25的研究結(jié)果一致。

2.5接觸面積對(duì)水質(zhì)的影響

如圖7所示，隨著接觸面積的增大，pH值顯著增大，CA-2的 pH 值在第1天、第14天分別為11.25、10.65，相比CA-1，分別提高了0.1、0.46，堿度分別提高了 53.03.9.66mg/L. 。CA-3的pH值在第1天、第14天分別為11.45、10.79，相比CA-1，分別提高了0.3、0.6，堿度分別提高了87.21、17.09mg/L。

混凝土試件表面的大部分堿性物質(zhì)多被包裹在已經(jīng)固化的C-S-H凝膠體中，但仍有部分游離的氧化物和堿性物質(zhì)，增大接觸面積會(huì)使這部分游離的氧化物和堿性物質(zhì)更容易通過(guò)表面沖刷或溶解的方式進(jìn)入水體。此外，試件與水體的接觸面積越大，意味著提供了更多的孔隙和通道，使水化過(guò)程中產(chǎn)生的堿性物質(zhì)通過(guò)擴(kuò)散進(jìn)入浸出液中，進(jìn)而導(dǎo)致pH值升高。Kruskal-Wallis檢驗(yàn)也表明接觸面積對(duì) pH 值和堿度存在顯著影響（ ?_?ρ 值分別為0.007、0.001）。以上結(jié)果說(shuō)明，增大混凝土與水體接觸面積后，混凝土中的堿性物質(zhì)更易溶解析出。

3結(jié)論

采用靜態(tài)和動(dòng)態(tài)試驗(yàn)分析隧道噴射混凝土浸出物成分特征、影響因素及對(duì)水質(zhì)的影響規(guī)律，結(jié)論如下：

1）未穩(wěn)定的混凝土與水接觸時(shí)，其中的堿性物質(zhì)溶出，從而使水體的pH值升高。養(yǎng)護(hù)時(shí)間 ?，L/S 比、接觸面積對(duì)浸出水質(zhì)均有影響，養(yǎng)護(hù)時(shí)間大于28d時(shí)，耐浸出性能明顯提升， L/S 比高于40：1，對(duì)浸出水質(zhì)的影響變小，接觸面積的增大會(huì)增加堿性物質(zhì)的溶出。

2）混凝土中堿性物質(zhì)的浸出主要包括表面溶解和擴(kuò)散兩個(gè)過(guò)程。表面溶解過(guò)程受堿性物質(zhì)與C-S-H凝膠結(jié)合情況和表面積大小的影響，擴(kuò)散過(guò)程主要受混凝土孔隙結(jié)構(gòu)和濃度梯度的影響；浸出初期以表面溶解為主，浸出后期主要受擴(kuò)散機(jī)制的控制。

3）在隧道初支和二襯段，混凝土的噴射時(shí)間一般大于28d，此區(qū)域的涌水水質(zhì)基本不受混凝土的影響；隧道掘進(jìn)段的股狀水，水量大且與噴射混凝土基本無(wú)接觸，考慮到隧道施工的現(xiàn)場(chǎng)要求，建議采用具備耐壓性和彎曲性的柔性排水管等方式收集至清水溝排放；隧道掘進(jìn)段的非股狀水則存在堿性物質(zhì)超標(biāo)的風(fēng)險(xiǎn)，應(yīng)作為污水統(tǒng)一收集處理后排放。

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（編輯胡玲）