儲氣庫井水泥環(huán)密封性失效試驗研究

趙春 賀夢琦 陳顯學 汪衍剛 劉長環(huán) 馮永存 李曉蓉

循環(huán)注采氣會對儲氣庫井水泥環(huán)產生周期性載荷作用，易導致水泥環(huán)密封失效。以H儲氣庫井水泥環(huán)密封失效為背景，開展了水泥石循環(huán)加卸載及水泥石力學、孔滲測試，獲得了水泥石循環(huán)加載后的微觀結構CT形態(tài)，進行了全尺寸水泥環(huán)密封失效試驗。試驗結果表明：經過30輪次循環(huán)加載后水泥石力學性能降低、氣體滲透能力增加，但依然能有效阻止氣體從水泥基質泄漏；循環(huán)加卸載會造成水泥石微觀結構損傷進而產生累積塑性應變，循環(huán)輪次越多累積塑性應變越大；循環(huán)加卸載后，水泥石CT掃描形態(tài)顯示，水泥石中出現(xiàn)微觀結構損傷，水泥石微觀損傷程度由兩端至中心逐步減弱；全尺寸試驗證實水泥環(huán)一界面脫粘形成微環(huán)隙，底部氣體沿著微環(huán)隙上竄導致上部B環(huán)空帶壓，水泥環(huán)本體及二界面在各組測試壓力下均未出現(xiàn)破壞，不建議現(xiàn)場在現(xiàn)有基礎上繼續(xù)提高儲氣壓力。研究結果可指導H儲氣庫注采參數(shù)優(yōu)化設計，并為國內外類似儲氣庫運行制度的合理制定提供參考。

儲氣庫井；水泥環(huán)；循環(huán)載荷；密封失效；全尺寸試驗

Experimental Study on Sealing Failure of Cement Sheath in Gas Storage Wells

Cyclic injection and production of gas would cause cyclic loads on the cement sheath of gas storage wells，which can easily lead to the sealing failure of cement sheath.In the paper，against the background of sealing failure of cement sheath in H gas storage well，the tests on cyclic loading and unloading，mechanics，porosity and permeability of hardened cement were conducted，the microstructure CT morphology of hardened cement after cyclic loading was obtained，and full-scale cement sheath sealing failure tests were conducted.The experimental results show that after 30 turns of cyclic loading，the mechanical properties of hardened cement decrease and the gas penetrating power increases，but the gas can still be effectively prevented from leaking from the cement matrix；cyclic loading and unloading would cause damage to the microstructure of hardened cement，resulting in cumulative plastic strain，and the more cycles there are，the greater the cumulative plastic strain is；after cyclic loading and unloading，the CT scan morphology of hardened cement shows that there is microstructural damage in the hardened cement，and the degree of microstructural damage gradually weakens from both ends to the center；the full-scale test confirms that the abhesion of hardened cement-inner casing interface forms micro annulus，the bottom gas flows up along the micro annulus，causing pressure in the upper B annulus，but the cement sheath body and the second interface do not show any damage under each group of test pressure，so it is not recommended to continue to increase the gas storage pressure on the existing basis.The study results guide the optimization design of injection and production parameters of H gas storage，and provide reference for the reasonable formulation of operation system of similar gas storages at home and abroad.

gas storage well；cement sheath；cyclic loading；sealing failure；full scale test

0 引 言

天然氣燃燒碳排放量相對較低，是一種清潔能源，但天然氣的消耗具有明顯區(qū)域及季節(jié)性差異。地下儲氣庫可在低需求時儲存多余的天然氣，在高需求時采出供應，可有效平衡供需差距、增強國家能源安全［1-2］。在世界范圍內，地下儲氣庫使用最廣泛的有枯竭氣藏和鹽穴儲氣庫［3］2種類型，其中枯竭氣藏儲氣庫儲氣容量更大，占地下儲氣庫總工作氣量的75%［4］。作為地面與儲氣庫之間的唯一通道，井筒在注氣和采氣過程中內壓反復波動［5-7］，使得環(huán)空水泥環(huán)受到反復加卸載作用，容易造成水泥環(huán)破壞進而產生密封失效［8-10］。目前國內外已出現(xiàn)大量儲氣庫井水泥環(huán)密封失效問題。水泥環(huán)失效有拉伸破壞、剪切破壞、一界面破壞、二界面破壞等形式［11-12］。各種破壞方式均會引起氣體在水泥環(huán)中竄流導致環(huán)空帶壓，高壓氣體沿水泥環(huán)泄漏至地面會對人員、環(huán)境、設施等帶來巨大安全隱患［13-15］，并導致巨大的經濟損失。因此保障水泥環(huán)的密封性對儲氣庫的安全運行至關重要［16-18］。

目前針對水泥環(huán)密封性失效，國內外進行了大量試驗及數(shù)值模擬研究。因數(shù)值模擬建模及參數(shù)設置過于理想化，難以對井筒復雜受力工況進行精確還原。相對數(shù)值模擬研究，水泥環(huán)密封性試驗是更加直觀、精確的研究手段。但現(xiàn)有水泥環(huán)密封性試驗研究多采用縮小井筒模擬裝置，人工制作模擬井筒澆注成型水泥環(huán)，所采用的井筒尺寸、材料與實際井下情況有較大差別，因此現(xiàn)有試驗研究能否真實反映井下水泥環(huán)受力情況存有較大不確定性。本文以H儲氣庫井水泥環(huán)密封失效問題為基礎工程背景，采用儲氣庫固井現(xiàn)場水泥配方，開展了水泥石在循環(huán)載荷作用下的力學性能及滲透性能測試；對循環(huán)加載后的水泥石進行CT掃描，獲取循環(huán)加載作用下水泥石微觀結構變化規(guī)律。并基于自研的全尺寸水泥環(huán)密封性試驗裝置，采用現(xiàn)場套管開展循環(huán)注采氣工況下的水泥環(huán)密封性試驗研究，探究循環(huán)載荷作用下水泥環(huán)密封失效規(guī)律及機理，指導注儲氣庫注采參數(shù)優(yōu)化設計。研究結果可為國內外類似儲氣庫運行制度的合理制定提供參考依據(jù)。

1 H儲氣庫概況

H儲氣庫是一種枯竭氣藏型儲氣庫，截至目前已投產注采井30余口，均采用相似的井身結構。圖1為X井身結構示意圖。自H儲氣庫投產以來，初期儲氣壓力為20 MPa左右，后續(xù)提升至26 MPa左右，其蓋層極限承壓能力在30 MPa以上，還有進一步提升儲氣壓力的空間。自投產以來已經有10口井出現(xiàn)B環(huán)空（油層套管與技術套管之間環(huán)空）帶壓。對B環(huán)空帶壓井開展光纖聲波振動檢測，顯示B環(huán)空在多個井深處檢測到泄漏信號，證實B環(huán)空水泥環(huán)密封性出現(xiàn)破壞，進而引起氣體泄漏導致環(huán)空帶壓。為避免環(huán)空帶壓情況進一步惡化，有必要開展水泥環(huán)密封性失效機理試驗研究，以指導后續(xù)注采氣參數(shù)設計。

2 試驗

2.1 水泥石孔滲、力學及循環(huán)加載試驗

基于儲氣庫現(xiàn)場水泥漿配方配置水泥漿，經養(yǎng)護后形成水泥石，鉆取成標準圓柱試樣1、2，如圖2所示（直徑25 m，高度50 mm）。試樣1、2力學及孔滲參數(shù)完全一致。首先基于試樣1開展水泥石初始孔滲參數(shù)測試，測試過程如圖3a所示，獲得水泥石初始孔隙度及滲透率；再對試樣1開展力學參數(shù)測試，測試過程如圖3b所示，記錄測試過程中的應力應變曲線，獲取水泥石初始抗壓強度（δmax）；然后對試樣2開展水泥石循環(huán)加卸載力學試驗?；诂F(xiàn)場注采壓力及注采頻率實際情況，循環(huán)載荷上限設置為初始抗壓強度的80%（0.8δmax），循環(huán)次數(shù)為30次，記錄循環(huán)加卸載過程中的應力應變曲線，分析循環(huán)應力應變曲線特征。將循環(huán)加卸載完后的水泥石試樣2進行CT掃描，獲取水泥石試樣內部微觀結構圖像，以分析循環(huán)加載后的內部微觀結構損傷特征，再進行孔滲參數(shù)測試，最后對循環(huán)加載后的試樣2開展力學測試。將水泥石循環(huán)加載后測得的力學、孔滲參數(shù)與初始力學、孔滲參數(shù)對比，獲取循環(huán)加載對水泥石力學、孔滲性能的影響規(guī)律。

2.2 全尺寸水泥環(huán)密封性試驗

試驗用水泥漿采用現(xiàn)場實際固井配方進行配制。試驗用套管取自H儲氣庫現(xiàn)場，技術套管、油層套管、外管的管柱尺寸、材質與井下管柱完全一致，可保證試驗條件與現(xiàn)場實際情況相符。課題組自研全尺寸水泥環(huán)密封性測試裝置，裝置由基座、管柱系統(tǒng)、密封系統(tǒng)、加壓體統(tǒng)、檢測系統(tǒng)、控制系統(tǒng)組成，可模擬測試循環(huán)注采氣工況下的多重管柱及水泥環(huán)密封性。裝置實物如圖4所示。

依據(jù)H儲氣庫歷史注采壓力實際數(shù)據(jù)共設置9組不同循環(huán)內壓，循環(huán)上限壓力分別為20、21、22、23、24、25、26、27、28 MPa。因儲氣庫采氣時最低壓力為5 MPa，各組循環(huán)下限壓力均設置為5 MPa。全尺寸水泥環(huán)密封性試驗系統(tǒng)原理如圖5所示。

具體測試流程如下：

（1）安裝全尺寸油田現(xiàn)場套管，依據(jù)現(xiàn)場固井水泥漿配方配制水泥漿。

（2）將配制好的水泥漿注入油層套管與技術套管構成的環(huán)空（B環(huán)空）中，在外管外部布置加熱墊加熱以模擬地層溫度，養(yǎng)護120 h，等待水泥漿固化形成水泥環(huán)。

（3）待水泥漿體凝固后，分別在油層套管內部、油層套管與外管環(huán)空注入耐高壓液體，液面與上密封蓋留有一定間距。將上密封蓋安裝至套管頂部，擰緊螺栓保證井筒系統(tǒng)的密封性，連接好各閥門與傳感器。打開氣瓶1，在油層套管與外管之間注氣加壓，以模擬地應力對管柱的擠壓作用。

（4）打開氣瓶2，在水泥環(huán)底部注氣，將底部壓力p1調至2.5 MPa，用以對水泥環(huán)開展氣密檢測。

（5）打開氣瓶3，向油層套管內注氣加壓，達到目標試驗壓力后，關閉氣瓶；打開泄壓閥門，進行泄壓；泄壓至指定壓力，控制系統(tǒng)自動記錄測試過程中系統(tǒng)壓力變化。

（6）觀察水泥環(huán)底部注入壓力p1是否降低。若降低表示水泥環(huán)已密封失效；若未降低，說明水泥環(huán)密封良好。重復步驟5，進行后續(xù)輪次循環(huán)加卸載，每組均進行30輪次的循環(huán)加載。結束試驗，保存試驗數(shù)據(jù)。

3 試驗結果分析

3.1 水泥石力學及孔滲測試結果

水泥石在循環(huán)加載前后力學測試過程中的應力應變曲線如圖6所示，抗壓強度、彈性模量、滲透率及孔隙度統(tǒng)計如表1所示。

由表1可見，水泥石初始抗壓強度（δmax）和彈性模量分別為32.2 MPa、7.2 GPa。循環(huán)加載上限設定為25.5 MPa（0.8δmax），經循環(huán)加載后抗壓強度和彈性模量分別為30.6 MPa、6.8 GPa，抗壓強度和彈性模量分別降低 4.96%、5.55%。分析認為，在循環(huán)載荷作用下水泥石內部產生微觀結構損傷，如微裂隙、微孔隙密度增高等，導致水泥石基質承載能力降低，宏觀上表現(xiàn)為抗壓強度及彈性模量的降低。但兩者降低幅度均較小，在可接受范圍內，說明水泥石有較強抵御循環(huán)載荷的能力，在井下實際循環(huán)注采氣過程中水泥環(huán)可以保持較高的力學完整性。循環(huán)加載前初始孔隙度、滲透率分別為8%、0.02 mD，循環(huán)加載后孔隙度、滲透率分別為22%、0.08 mD，分別增加1.75倍和3.00倍。證實了循環(huán)載荷作用下水泥石內部會萌發(fā)微孔隙微裂縫，導致孔隙度及滲透率有較大幅度增加。但當水泥石滲透率超過0.1 mD時氣體才會通過水泥石基質泄漏［19］，因此在30輪次循環(huán)加載后水泥石基質仍然保持對氣體的密封性，可以由此推理井底氣體不會通過水泥環(huán)本體泄漏至地面。

3.2 循環(huán)加載水泥石應力應變發(fā)展及CT掃描微觀結構特征

循環(huán)加載過程中的應力應變曲線如圖7a所示，循環(huán)加載過程中的累積塑性應變結果統(tǒng)計如圖7b所示。由圖7可見，在第一個加載輪次就產生了不可恢復的塑性應變，初始塑性應變值為0.17%；隨著循環(huán)加載輪次的增加，塑性應變值不斷累積增加，到第30輪次累積塑性應變值為0.59%。分析認為在循環(huán)加載過程中水泥石出現(xiàn)微結構損傷進而產生塑性變形，塑性變形在卸載過程中不能恢復，且隨著循環(huán)加載輪次的增加微結構損傷程度逐漸增加。

水泥石循環(huán)加載后內部微觀結構CT掃描形態(tài)如圖8所示。圖8中透明處為正常水泥石基質形態(tài)，呈現(xiàn)黃色部分為產生微觀結構損傷處形態(tài)。損傷密度越高顏色越深，可見微觀損傷在水泥石兩端產生密度最高，微觀結構損傷由兩端至中心呈輻射狀延伸，但損傷并未交聯(lián)到一起。由于水泥石兩端直接承載壓力測試機的載荷，導致水泥石微觀損傷程度由兩端至中心逐步減弱，可由此反推井下水泥環(huán)在循環(huán)注采壓力下由內壁向外壁微觀損傷程度逐步遞減。

3.3 循環(huán)加載下水泥環(huán)密封失效及微環(huán)隙形成規(guī)律

3.3.1 循環(huán)加載下水泥環(huán)密封性測試結果

總共9組不同注采壓力試驗數(shù)據(jù)統(tǒng)計如圖9所示。每組結果均記錄了套管內壓、水泥環(huán)底部注氣壓力、水泥環(huán)頂部監(jiān)測壓力3組壓力數(shù)據(jù)隨時間的變化過程。由圖9可見：在前幾個注采輪次水泥環(huán)底部注氣壓力恒定不變，水泥環(huán)頂部監(jiān)測壓力為0，說明水泥環(huán)密封完好；隨著注采氣過程的持續(xù)進行，各組試驗均出現(xiàn)了水泥環(huán)底部注入壓力的降低及水泥環(huán)頂部監(jiān)測壓力的升高，最終水泥環(huán)頂部壓力與底部壓力趨于相同值。這說明氣體從底部突破水泥環(huán)流向頂部造成頂部壓力升高，證實水泥環(huán)上下連通出現(xiàn)密封失效。試驗精確還原了儲氣庫注采工況下水泥環(huán)密封失效真實場景，可對研判儲氣庫現(xiàn)場環(huán)空帶壓規(guī)律提供重要參考。

經統(tǒng)計，在注氣壓力分別為20、21、22、23、24、25、26、27、28 MPa時，水泥環(huán)密封失效分別出現(xiàn)在第29、28、27、26、25、23、21、18輪次。由此可見，注氣壓力越高，水泥環(huán)密封性失效出現(xiàn)的時間越早。分析認為，注氣壓力越高水泥環(huán)系統(tǒng)承受的應力水平越高，越易出現(xiàn)水泥環(huán)本體及界面的破壞。且在較低壓力基礎上增加單位注氣壓力水泥環(huán)密封性失效進展速度較低，在較高壓力基礎上增加單位注氣壓力水泥環(huán)密封性失效速度會加劇。目前H儲氣庫儲氣壓力不高于26 MPa，試驗結果提示，若繼續(xù)增加儲氣壓力，水泥環(huán)密封性失效風險會加速增加。從延長水泥環(huán)密封時間的角度而言，不建議繼續(xù)提高儲氣壓力。

3.3.2 循環(huán)加載對水泥環(huán)界面微環(huán)隙寬度影響

循環(huán)加載水泥環(huán)密封性測試進行完畢后，經檢測在各組循環(huán)壓力下均未出現(xiàn)水泥環(huán)本體的破壞；但水泥環(huán)與內層套管界面（一界面）均出現(xiàn)剝離形成了微環(huán)隙；水泥環(huán)與中層套管界面（二界面）未出現(xiàn)微環(huán)隙。微環(huán)隙形態(tài)如圖10所示。分析認為，在循環(huán)內壓作用下，由于套管與水泥環(huán)彈性力學性質的差異導致兩者變形不協(xié)調，繼而造成兩者界面產生破壞［20-21］。由于水泥環(huán)本體擁有較高的機械強度，注采氣壓力不足以直接造成水泥環(huán)本體的破壞；當套管內壓力傳遞到水泥環(huán)中時，由于水泥環(huán)本體的緩沖作用，二界面受力相對較小而不易產生破壞［22-23］。系列試驗證實H儲氣庫B環(huán)空帶壓為一界面破壞所致，因此H儲氣庫后續(xù)新建井固井時應著重提高一界面膠結強度。

為精確測量微環(huán)隙尺寸，在裂縫處采取特殊切割方式切取界面試樣，嚴格保證切割過程中裂縫原始尺寸不受外界擾動影響。將界面試樣置于電鏡下觀察裂縫形態(tài)并精確測量裂縫尺寸，裂縫形態(tài)電鏡掃描如圖11所示。

由圖11可見，水泥環(huán)與套管之間出現(xiàn)了不同程度的剝離形成縫隙。經統(tǒng)計，在注氣壓力為20、21、22、23、24、25、26、27、28 MPa時，微環(huán)隙寬度分別為306、315、326、347、359、377、395、411、426 μm?？梢婋S著循環(huán)加載上限壓力的升高，微環(huán)隙寬度呈接近線性趨勢增加。目前H儲氣庫儲氣壓力為26 MPa左右，若繼續(xù)提高壓力水泥環(huán)微環(huán)隙尺寸將會增大，環(huán)空氣體泄漏會更加嚴重。從降低微環(huán)隙尺寸角度而言，也不建議繼續(xù)提高儲氣壓力。

4 結 論

（1）將取自H儲氣庫現(xiàn)場水泥漿配方材料制成的水泥石經過循環(huán)加載后，抗壓強度、彈性模量均有一定降低，證明循環(huán)載荷對水泥石力學性能構成損傷，但損傷程度有限；孔隙度、滲透率均增加，說明循環(huán)載荷增加了水泥石氣體滲透能力，但依然能有效阻止氣體從水泥基質泄漏。

（2）第一個循環(huán)加載輪次水泥石就產生不可恢復的塑性應變，隨著循環(huán)加載輪次的增加，塑性應變值不斷累積增加。分析認為循環(huán)載荷造成水泥石微觀損傷，產生不可恢復的塑性變形，循環(huán)加載輪次越多結構損傷越嚴重。

（3）循環(huán)加載后的水泥石CT掃描形態(tài)證實水泥石中出現(xiàn)微觀結構損傷，且損傷形態(tài)由兩端至中心呈輻射狀延伸。因水泥石兩端直接承載壓力測試機的載荷，導致水泥石損傷程度由兩端至中心逐步減弱，可由此反推井下水泥環(huán)在循環(huán)注采壓力下由內壁向外壁微觀損傷程度逐步遞減。

（4）全尺寸試驗證實，在循環(huán)載荷作用下水泥環(huán)一界面脫粘形成微環(huán)隙，底部氣體沿著微環(huán)隙上竄導致上部B環(huán)空帶壓，水泥環(huán)本體及二界面在各組測試壓力下均未出現(xiàn)破壞，且儲氣壓力的升高導致一界面微環(huán)隙寬度呈接近線性趨勢增加。目前H儲氣庫注氣壓力為26 MPa左右，若繼續(xù)提高儲氣壓力微環(huán)隙尺寸將會增大，環(huán)空氣體泄漏會更嚴重，為降低微環(huán)隙尺寸及密封性失效風險，不建議繼續(xù)提高儲氣壓力。

［1］ MA X H，ZHENG D W，SHEN R C，et al.Key technologies and practice for gas field storage facility construction of complex geological conditions in China［J］.Petroleum Exploration and Development，2018，45（3）： 507-520.

［2］ 馬新華，鄭得文，魏國齊，等.中國天然氣地下儲氣庫重大科學理論技術發(fā)展方向［J］.天然氣工業(yè)， 2022， 42（5）： 93-99.

MA X H， ZHENG D W， WEI G Q， et al. Development directions of major scientific theories and technologies for underground gas storage［J］. Natural Gas Industry， 2022， 42（5）： 93-99.

［3］ 付盼，夏焱，李國韜，等．江蘇金壇鹽穴儲氣庫定向井軌道優(yōu)化設計方法［J］．石油機械，2021，49（2）：47-52．

FU P，XIA Y，LI G T，et al.A trajectory optimization design method for the directional wells in jintan salt-cavern underground gas storage of Jiangsu［J］.China Petroleum Machinery，2021，49（2）： 47-52.

［4］ WANG R，YAN Y F，LIU Y F，et al.Analysis of depleted gas reservoir underground gas storage wellbore integrity change during gas injection and production processes［J］.Journal of Petroleum Science and Engineering，2022，215（Part B）： 110585.

［5］ 賀夢琦．新型強注強采完井管柱的研究與試驗［J］．石油機械，2017，45（5）：73-78．

HE M Q.Research and test on new type forced injection & production well completion string［J］.China Petroleum Machinery，2017，45（5）： 73-78.

［6］ 王漢，丁亮亮，李玉飛，等．儲氣庫注采管柱橫向振動動力學機理研究［J］．石油機械，2020，48（9）：128-133．

WANG H，DING L L，LI Y F，et al.Dynamic mechanism of lateral vibration of injection/production string in underground gas storage［J］.China Petroleum Machinery，2020，48（9）： 128-133.

［7］ 王建軍．地下儲氣庫注采管柱密封試驗研究［J］．石油機械，2014，42（11）：170-173．

WANG J J.Seal test of the injection-production string for underground gas storage［J］.China Petroleum Machinery，2014，42（11）： 170-173.

［8］ 劉奎，丁士東．套管內壓周期變化水泥環(huán)應力計算與失效分析［J］．石油機械，2021，49（5）：1-8．

LIU K，DING S D.Stress calculation and failure analysis of cement sheath experiencing periodic variation of casing internal pressure［J］.China Petroleum Machinery，2021，49（5）： 1-8.

［9］ 曾波，王冬，宋毅，等．水力壓裂過程中直井段B環(huán)空水泥環(huán)完整性分析［J］．石油機械，2022，50（8）：89-95．

ZENG B，WANG D，SONG Y，et al.Integrity analysis of cement sheath in annulus B of vertical section during hydraulic fracturing［J］.China Petroleum Machinery，2022，50（8）： 89-95.

［10］ 席巖，王海濤，李軍，等．循環(huán)載荷對水泥環(huán)密封性影響試驗與數(shù)值研究［J］．石油機械，2021，49（2）：88-93．

XI Y，WANG H T，LI J，et al.Experimental study and numerical analysis of the influence of cyclic loading on the cement sheath sealing performance［J］.China Petroleum Machinery，2021，49（2）： 88-93.

［11］ LI J，SU D H，TANG S Z，et al.Deformation and damage of cement sheath in gas storage wells under cyclic loading［J］.Energy Science & Engineering，2021，9（4）： 483-501.

［12］ ARJOMAND E，BENNETT T，NGUYEN G D.Evaluation of cement sheath integrity subject to enhanced pressure［J］.Journal of Petroleum Science and Engineering，2018，170： 1-13.

［13］ 范明濤，李軍，柳貢慧，等．頁巖氣體積壓裂固井界面微環(huán)隙產生機理研究［J］．石油機械，2018，46（10）：78-82．

FAN M T，LI J，LIU G H，et al.Research on micro-gap generation of shale gas well cementing interface during SRV fracturing［J］.China Petroleum Machinery，2018，46（10）： 78-82.

［14］ 趙效鋒，管志川，廖華林，等．交變壓力下固井界面微間隙產生規(guī)律研究［J］．石油機械，2015，43（4）：22-27．

ZHAO X F，GUAN Z C，LIAO H L，et al.Study on cementing interface micro-annulus generation rules under alternating casing pressure［J］.China Petroleum Machinery，2015，43（4）： 22-27.

［15］ 李忠洋，王磊，師志虎，等．新型水泥環(huán)完整性可視化和量化試驗裝置［J］．石油機械，2018，46（6）：25-32．

LI Z Y，WANG L，SHI Z H，et al.Experimental setup for visualization and quantification of cement sheath integrity［J］.China Petroleum Machinery，2018，46（6）： 25-32.

［16］ 杜偉峰，楊煥強，黃志強，等．圍壓條件下水泥封固長度對封隔能力的影響規(guī)律［J］．石油機械，2021，49（7）：53-58．

DU W F，YANG H Q，HUANG Z Q，et al.The influence of cement sealing length on sealing capability under Confining Pressure［J］.China Petroleum Machinery，2021，49（7）： 53-58.

［17］ 關志剛，廖華林，林志偉，等．循環(huán)加載下水泥環(huán)密封完整性評價試驗裝置［J］．石油機械，2021，49（5）：48-53．

GUAN Z G，LIAO H L，LIN Z W，et al.Test device for evaluating cement sheath seal integrity under cyclic loading［J］.China Petroleum Machinery，2021，49（5）： 48-53.

［18］ ZHAO L，YAN Y F，WANG P，et al.A risk analysis model for underground gas storage well integrity failure［J］.Journal of Loss Prevention in the Process Industries，2019，62： 103951.

［19］ THORPE A K，DUREN R M，CONLEY S，et al.Methane emissions from underground gas storage in California［J］.Environmental Research Letters，2020，15（4）： 045005.

［20］ 黃鵬，李楊，李東，等．高溫高壓固井第一界面徑向膠結強度試驗研究［J］．石油機械，2021，49（11）：39-44．

HUANG P，LI Y，LI D，et al.Experimental study on radial cementation strength of the first cementing interface in HTHP wells［J］.China Petroleum Machinery，2021，49（11）： 39-44.

［21］ 汪衍剛，馮永存，鄧金根，等．多級壓裂一界面破壞試驗及數(shù)值模擬研究［J］．石油機械，2023，51（5）：101-107．

WANG Y G，F(xiàn)ENG Y C，DENG J G，et al.Experimental investigation and numerical simulation of the casing-cement sheath interface debonding during multi-stage fracturing［J］.China Petroleum Machinery，2023，51（5）： 101-107.

［22］ SHAHVALI A，AZIN R，ZAMANI A.Cement design for underground gas storage well completion［J］.Journal of Natural Gas Science and Engineering，2014，18： 149-154.

［23］ BAI M X，SHEN A Q，MENG L D，et al.Well completion issues for underground gas storage in oil and gas reservoirs in China［J］.Journal of Petroleum Science and Engineering，2018，171： 584-591.