沸石轉(zhuǎn)輪濃縮及蓄熱氧化處理印刷揮發(fā)性有機(jī)廢氣

胡志軍，王志良

（江蘇齊清環(huán)境科技有限公司，江蘇 南京 210046）

根據(jù)《印刷工業(yè)大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)（DB32/4438-2022）》編制說明[1]，截至2019 年底，江蘇省共有印刷企業(yè)10453 家，其中蘇州占比37%、無錫占比18%和常州占比11%。油墨使用類型中，溶劑型油墨占比40%，水性油墨占比38%、植物型油墨占比4%，其他占比18%。末端治理技術(shù)中，吸附法占比最大（53%），其次為光催化降解法（14%）和簡(jiǎn)易組合技術(shù)（10%），高效治理技術(shù)（催化燃燒、熱力燃燒等）占比較低，僅占12%，說明我省包裝印刷行業(yè)VOCs 減排及深度治理之路任重道遠(yuǎn)。

根據(jù)文獻(xiàn)資料[2]，2010 年江蘇省包裝印刷行業(yè)VOCs 排放量為5.1 萬噸/年，占江蘇省工業(yè)源VOCs排放量的7.9%。印刷業(yè)VOCs 排放主要來源于油墨、稀釋劑、膠黏劑等有機(jī)溶劑的使用，主要涉及異丙醇、甲縮醛、乙酸乙酯、乙酸丁酯、正庚烷、丙酮、丁酮、環(huán)己酮、苯、甲苯、二甲苯、乙苯等的排放[3-5]，其中臭氧生成潛勢(shì)（ozone formation potential，OFP）貢獻(xiàn)較大的物種主要為芳香烴類、醇醚類和酯類[6-7]。針對(duì)包裝印刷行業(yè)VOCs 排放特性，結(jié)合《印刷工業(yè)污染防治可行技術(shù)指南》（HJ1089-2020）及部分應(yīng)用案例[8-10]，燃燒法將成為治理包裝印刷工業(yè)VOCs 廢氣的最佳可行技術(shù)。

筆者以江蘇某地板彩膜印刷過程VOCs 廢氣為研究對(duì)象，對(duì)沸石轉(zhuǎn)輪濃縮及RTO 系統(tǒng)的工藝參數(shù)及設(shè)備參數(shù)進(jìn)行詳細(xì)設(shè)計(jì)，對(duì)熱回收效率、凈化效率、達(dá)標(biāo)排放及能源消耗進(jìn)行分析論證，為沸石轉(zhuǎn)輪濃縮及RTO 技術(shù)處理包裝印刷行業(yè)VOCs 廢氣提供工程案例，為江蘇省VOCs 綜合治理提供科學(xué)有效的技術(shù)指導(dǎo)。

1 工藝流程說明

沸石轉(zhuǎn)輪濃縮及RTO 處理印刷企業(yè)VOCs 廢氣工藝流程如圖1 所示，來自于印刷機(jī)操作區(qū)域和調(diào)墨間環(huán)境換風(fēng)的低濃度VOCs 廢氣經(jīng)過高效過濾器和沸石轉(zhuǎn)輪濃縮裝置處理后通過吸附風(fēng)機(jī)排放至排氣筒，沸石轉(zhuǎn)輪熱脫附高濃度VOCs 廢氣與來自于印刷機(jī)烘道的高濃度VOCs 廢氣合并經(jīng)過三床式RTO 處理后通過RTO 風(fēng)機(jī)排放至排氣筒。

圖1 沸石轉(zhuǎn)輪濃縮及RTO 處理VOCs 工藝流程圖

2 檢測(cè)方法與評(píng)價(jià)指標(biāo)

參照《蓄熱燃燒法工業(yè)有機(jī)廢氣治理工程技術(shù)規(guī)范》（HJ1093-2020），對(duì)熱回收效率和凈化效率進(jìn)行評(píng)價(jià)。廢氣處理設(shè)施進(jìn)出口醋酸丁酯（butyl acetate，BAC）和環(huán)己酮（cyclohexanone，CYC）質(zhì)量濃度參照環(huán)境測(cè)定方法進(jìn)行檢測(cè)[11-12]。

3 關(guān)鍵工藝參數(shù)設(shè)計(jì)

3.1 進(jìn)氣濃度設(shè)計(jì)

（1）沸石轉(zhuǎn)輪進(jìn)氣濃度設(shè)計(jì)

根據(jù)正常生產(chǎn)時(shí)油墨使用量及有機(jī)溶劑含量數(shù)據(jù)計(jì)算，進(jìn)入沸石轉(zhuǎn)輪濃縮裝置的低濃度廢氣來自于印刷機(jī)操作區(qū)域和調(diào)墨間環(huán)境換風(fēng)，廢氣流量為30000 Nm3/h，BAC 質(zhì)量濃度為216 mg/m3，CYC質(zhì)量濃度為54 mg/m3。沸石轉(zhuǎn)輪吸附效率95%，濃縮比10∶1，濃縮廢氣進(jìn)RTO 流量為3000 Nm3/h，BAC 質(zhì)量濃度為2045 mg/m3，CYC 質(zhì)量濃度511 mg/m3。

（2）RTO 進(jìn)氣濃度設(shè)計(jì)

根據(jù)正常生產(chǎn)時(shí)油墨使用量及有機(jī)溶劑含量數(shù)據(jù)計(jì)算，進(jìn)入RTO 裝置的高濃度廢氣來自于印刷機(jī)烘道廢氣和沸石轉(zhuǎn)輪濃縮廢氣，其中烘道廢氣流量為18000 Nm3/h，BAC 質(zhì)量濃度1777 mg/m3，CYC 質(zhì)量濃度444 mg/m3。兩股廢氣合并后廢氣流量為21000 Nm3/h，BAC 質(zhì)量濃度1730 mg/m3，CYC 質(zhì)量濃度454 mg/m3，廢氣溫度為60℃。

根據(jù)Burgess-Wheeler 法則，Zabetakis 等人給出修正式，爆炸極限與溫度的關(guān)系的模型是[13]：

式中：LELt，溫度t 時(shí)的爆炸下限，%；LEL25℃，在常溫（25℃）時(shí)的爆炸下限，%；t，廢氣溫度，℃。

基于25℃環(huán)境下BAC 和CYC 的爆炸下限值（LEL(BAC-25℃)為1.20%，LEL(CYC-25℃)為1.10%），按照公式（1）計(jì)算25℃環(huán)境下BAC 的LEL(BAC-60℃)為1.17%，CYC 的LEL(CYC-60℃)為1.07%。

根據(jù)萊夏特爾定律及BAC 和CYC 的質(zhì)量濃度，計(jì)算兩者混合物爆炸下限LEL(混合物-60℃)為1.15%，混合物的體積濃度為0.045%，該濃度為0.045%/1.15%=3.90%LEL(混合物-60 ℃)＜25%LEL(混合物-60℃)，滿足《蓄熱燃燒法工業(yè)有機(jī)廢氣治理工程技術(shù)規(guī)范》（HJ1093-2020）4.5 條款“對(duì)于含有混合有機(jī)物的廢氣，其控制濃度應(yīng)低于混合氣體爆炸極限下限最低值的25%”的技術(shù)要求。

3.2 RTO 爐系統(tǒng)設(shè)計(jì)

（1）燃燒溫度和停留時(shí)間設(shè)計(jì)

由表1 可知，當(dāng)RTO 凈化效率設(shè)計(jì)為99.9%時(shí)，燃燒溫度應(yīng)至少高于待處理污染物自燃溫度（auto-ignition temperature，AIT）之上288℃，且停留時(shí)間不低于1.00 s。BAC 的AIT 溫度為421℃，燃燒溫度為709℃，CYC 的AIT 溫度為520℃，燃燒溫度為808℃，為此燃燒溫度設(shè)計(jì)808℃，滿足《蓄熱燃燒法工業(yè)有機(jī)廢氣治理工程技術(shù)規(guī)范》（HJ1093-2020）6.3.3.4 條款“燃燒室燃燒溫度一般應(yīng)高于760℃”的技術(shù)要求。停留時(shí)間設(shè)計(jì)1.00 s，滿足《蓄熱燃燒法工業(yè)有機(jī)廢氣治理工程技術(shù)規(guī)范》（HJ1093-2020）6.3.3.3 條款“廢氣在燃燒室的停留時(shí)間一般不宜低于0.75 s”的技術(shù)要求。

表1 RTO 凈化效率與燃燒室溫度和停留時(shí)間的關(guān)系[14]

（2）燃燒室容積設(shè)計(jì)

燃燒室容積確定主要與氣體通過燃燒室的有效體積流量、燃燒室溫度、所需的停留時(shí)間三個(gè)因素有關(guān)，燃燒室體積計(jì)算公式（2）如下[15]：

式中：VBK，燃燒室體積，m3；t，氣體在燃燒室中停留時(shí)間，s；VRN，燃燒煙氣（或凈化氣）在標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下體積流量，Nm3/s；TN，進(jìn)氣溫度，K；TR，燃燒室溫度，K。

本項(xiàng)目設(shè)計(jì)燃燒室溫度TR=808℃，煙氣停留時(shí)間t=1.00 s，標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下燃燒煙氣體積流量VRN=24000 Nm3/h；標(biāo)態(tài)下進(jìn)氣溫度TN=323 K（273 K+50 K），燃燒室溫度TR=1081 K（273 K+808 K），計(jì)算得出燃燒室體積VBK=22 m3。結(jié)合工程經(jīng)驗(yàn)及設(shè)備加工難易程度，燃燒室長(zhǎng)度L燃燒室取7 m，寬度W燃燒室取2 m，高度H燃燒室取1.6 m，因此燃燒室容積尺寸為7×2×1.6 m3。

（3）蓄熱室容積設(shè)計(jì)

蓄熱室寬度和長(zhǎng)度：根據(jù)HJ1093-2020 技術(shù)要求“蓄熱室截面風(fēng)速不宜大于2 m/s”，本項(xiàng)目設(shè)計(jì)蓄熱室截面風(fēng)速為1.5 m/s，設(shè)計(jì)風(fēng)量為24000 Nm3/h，計(jì)算單個(gè)蓄熱床截面積為4.4 m2，蓄熱室寬度W燃燒室取2 m，則長(zhǎng)度L蓄熱室為2 m。

蓄熱體床層高度：根據(jù)相關(guān)文獻(xiàn)，廢氣再蓄熱體中停留時(shí)間一般控制在1.00 s，由此可計(jì)算出蓄熱體床層高度H蓄熱體床層取1.50 m。

結(jié)合工程經(jīng)驗(yàn)及設(shè)備加工難易程度，蓄熱室長(zhǎng)度L蓄熱室取2 m，寬度W蓄熱室取2 m，高度H蓄熱室取2.5 m，因此蓄熱室容積尺寸為2×2×2.5 m3。

（4）進(jìn)氣室容積計(jì)算

考慮裝置檢維修，進(jìn)氣室高度H進(jìn)氣室取1 m，長(zhǎng)度L進(jìn)氣室取2 m，寬度W進(jìn)氣室取2 m。

（5）蓄熱陶瓷體用量計(jì)算

本項(xiàng)目蓄熱陶瓷體選用藍(lán)太克環(huán)?？萍迹ㄉ虾＃┯邢薰镜腗LM-180 型號(hào)（尺寸305 mm×305 mm×102 mm），蓄熱床豎向填充15 層，填充高度為1.53 m，橫向填充6 層，填充長(zhǎng)度和寬度均為1.83 m，單個(gè)蓄熱床尺寸為1.83 m×1.83 m×1.53 m，本項(xiàng)目RTO 蓄熱室總用量為15.37 m3。

3.3 RTO 動(dòng)力系統(tǒng)設(shè)計(jì)

（1）RTO 系統(tǒng)壓降計(jì)算

RTO 裝置系統(tǒng)壓降計(jì)算包括管道阻力、局部阻力（進(jìn)出口、彎頭、閥門等）和蓄熱體床層阻力的計(jì)算。其中管道阻力和局部阻力按照公式（3）[15]計(jì)算，但需將局部阻力作為相應(yīng)的管長(zhǎng)來處理：

式中：Δp，壓降，Pa；Leq，相應(yīng)的局部阻力換算成的管道當(dāng)量長(zhǎng)度；λ，摩擦系數(shù)；L，管道長(zhǎng)度，m；d，管道內(nèi)徑，m；ρg，流體密度，kg/m3；Wg，流體流速，m/s。

根據(jù)《環(huán)境工程技術(shù)手冊(cè)-廢氣處理工程技術(shù)手冊(cè)》（2013 版）及設(shè)備布置圖，L=6.5 m，d=0.8 m，ρg=1.29 kg/m3，Wg=10 m/s，λ=0.74，∑Leq=9.5 m，計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下空氣流的理論壓降Δp=955 Pa。

根據(jù)MLM 蓄熱體在兩室RTO 試驗(yàn)裝置的壓降測(cè)試結(jié)果[15]，當(dāng)截面風(fēng)速為1.5 m/s、燃燒室溫度為860℃，進(jìn)氣溫度60℃時(shí)，蓄熱體壓降為498 Pa/m，由此可計(jì)算兩床蓄熱體壓降為1524 Pa。

蓄熱燃燒系統(tǒng)總壓降=管道和局部阻力壓降+蓄熱體床層壓降=955 Pa+1524 Pa=2479 Pa，滿足《蓄熱燃燒法工業(yè)有機(jī)廢氣治理工程技術(shù)規(guī)范》（HJ1093-2020）6.3.6.1 條款“系統(tǒng)設(shè)計(jì)壓降宜低于3000 Pa”的技術(shù)要求。

（2）RTO 風(fēng)機(jī)選型設(shè)計(jì)

按照最大廢氣排放量的105%以上進(jìn)行設(shè)計(jì)，額定風(fēng)量不低于25200 Nm3/h。

按照RTO 系統(tǒng)最大壓降的120%以上進(jìn)行設(shè)計(jì)，風(fēng)機(jī)靜壓不低于2975 Pa。

按照公式（4）計(jì)算系統(tǒng)風(fēng)機(jī)理論功率為23.61 kW，系統(tǒng)風(fēng)機(jī)額定功率選擇30 kW。

式中：Ne，電機(jī)功率，kW；m，氣體質(zhì)量流，kg/h；V，氣體流量，m3/h；Δp，壓降，Pa；ρg，流體密度，kg/m3；ηt，風(fēng)機(jī)效率，ηt=70%；k，單位換算系數(shù)，1/(1000×3600)。

（3）RTO 脫附風(fēng)機(jī)選型設(shè)計(jì)

按照最大廢氣排放量的105%以上進(jìn)行設(shè)計(jì)，額定風(fēng)量不低于3150 Nm3/h。

根據(jù)工程經(jīng)驗(yàn)，脫附風(fēng)機(jī)靜壓設(shè)計(jì)4000 Pa。

按照公式（4）計(jì)算吹掃風(fēng)機(jī)理論功率為5 kW，吹掃風(fēng)機(jī)額定功率選擇7.5 kW。

3.4 轉(zhuǎn)輪動(dòng)力系統(tǒng)設(shè)計(jì)

（1）轉(zhuǎn)輪系統(tǒng)壓降計(jì)算

轉(zhuǎn)輪裝置系統(tǒng)壓降計(jì)算包括管道阻力、局部阻力（進(jìn)出口、彎頭、閥門等）和轉(zhuǎn)輪阻力的計(jì)算。其中管道阻力和局部阻力按照公式（3）計(jì)算[15]。根據(jù)《環(huán)境工程技術(shù)手冊(cè)-廢氣處理工程技術(shù)手冊(cè)》（2013 版）及設(shè)備布置圖，L=4 m，d=1.0 m，ρg=1.29 kg/m3，Wg=10 m/s，λ=0.74，∑Leq=7 m，計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下空氣流的理論壓降Δp=525 Pa。

根據(jù)高效過濾器及沸石轉(zhuǎn)裝置技術(shù)參數(shù)，高效過濾器壓降為550 Pa，沸石轉(zhuǎn)輪裝置壓降為600 Pa。

沸石轉(zhuǎn)輪系統(tǒng)總壓降=管道和局部阻力壓降+高效過濾器壓降+沸石轉(zhuǎn)輪裝置壓降=525 Pa+550

（2）轉(zhuǎn)輪風(fēng)機(jī)選型設(shè)計(jì)

按照最大廢氣排放量的105%以上進(jìn)行設(shè)計(jì)，額定風(fēng)量不低于31500 Nm3/h。

按照轉(zhuǎn)輪系統(tǒng)最大壓降的120%以上進(jìn)行設(shè)計(jì)，風(fēng)機(jī)靜壓不低于2010 Pa。

按照公式（4）計(jì)算轉(zhuǎn)輪系統(tǒng)風(fēng)機(jī)理論功率為25.13 kW，系統(tǒng)風(fēng)機(jī)額定功率選擇30 kW。

3.5 工藝參數(shù)設(shè)計(jì)匯總

沸石轉(zhuǎn)輪濃縮及蓄熱燃燒裝置關(guān)鍵工藝參數(shù)一覽表見表2。

表2 沸石轉(zhuǎn)輪濃縮+蓄熱燃燒裝置關(guān)鍵工藝參數(shù)一覽表

4 運(yùn)行效果分析

4.1 熱回收效率分析

本項(xiàng)目正常運(yùn)行后，每4 小時(shí)記錄實(shí)時(shí)進(jìn)氣溫度、實(shí)時(shí)出氣溫度和實(shí)時(shí)燃燒溫度，根據(jù)公式（1）計(jì)算實(shí)時(shí)熱回收效率，得到日均進(jìn)氣溫度、日均出氣溫度、日均燃燒溫度和日均熱回收效率，連續(xù)觀測(cè)7 個(gè)自然日，得到如下曲線圖。如圖2 所示，日均熱回收效率介于94.04%～95.10%，符合熱回收效率95%的設(shè)計(jì)預(yù)期。

圖2 RTO 裝置日均進(jìn)氣溫度、日均出氣溫度、日均燃燒溫度和日均熱回收效率曲線圖

4.2 凈化效率分析

本項(xiàng)目正常運(yùn)行后，沸石轉(zhuǎn)輪裝置的日均廢氣流量為27850 Nm3/h，RTO 裝置的日均廢氣流量為18406 Nm3/h。每4 小時(shí)取樣監(jiān)測(cè)BAC 和NMHC 質(zhì)量濃度以及氣體流量，根據(jù)公式（2）計(jì)算實(shí)時(shí)凈化效率，得到日均BAC 進(jìn)出氣質(zhì)量濃度、日均NMHC進(jìn)出氣質(zhì)量濃度和日均凈化效率，連續(xù)觀測(cè)7 個(gè)自然日，得到如下曲線圖3 和圖4。

圖3 沸石轉(zhuǎn)輪裝置VOCs 的日均凈化效率曲線圖（A 為BAC，B 為NMHC）

圖4 RTO 裝置VOCs 的日均凈化效率曲線圖（A 為BAC，B 為NMHC）

圖3 所示，沸石轉(zhuǎn)輪裝置中，BAC 的日均凈化效率介于93.52%～95.56%，NMHC 的日均凈化效率介于93.00%～95.74%，符合沸石轉(zhuǎn)輪裝置凈化效率95%的設(shè)計(jì)預(yù)期。

圖4 所示，RTO 裝置中，BAC 的日均凈化效率介于99.13%～99.40%，NMHC 的日均凈化效率介于99.07%～99.39%，略低于RTO 凈化效率99.9%的設(shè)計(jì)預(yù)期，推斷可能的原因是進(jìn)出氣零泄漏垂直提升閥存在微量泄漏。

4.3 達(dá)標(biāo)排放分析

基于圖3、圖4 數(shù)據(jù)以及日均廢氣流量，得到排氣筒BAC 和NMHC 日均排放濃度和排放速率曲線圖。由圖5 可知，BAC 的日均排放濃度介于9.7～14.6 mg/m3，日均排放速率介于0.45～0.67 kg/h，滿足《印刷工業(yè)大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》（DB32/4438-2022）標(biāo)準(zhǔn)中“TVOC-70 mg/m3、2.5 kg/h”的排放限值要求。NMHC 的日均排放濃度介于7.9～12.3mg/m3，日均排放速率介于0.36～0.57 kg/h，滿足《印刷工業(yè)大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》（DB32/4438-2022）標(biāo)準(zhǔn)中“NMHC-50 mg/m3、1.8 kg/h”的限值要求。

圖5 排氣筒VOCs 日均排放濃度和排放速率曲線圖

4.4 能源消耗分析

基于圖2 中日均進(jìn)氣溫度、日均出氣溫度可以計(jì)算出日均溫差為41℃，爐體熱輻射損失與轉(zhuǎn)輪脫附熱損失取20%，吹掃風(fēng)機(jī)、助燃風(fēng)機(jī)等增加新鮮空氣量取15%，燃燒機(jī)效率取95%，根據(jù)熱力學(xué)方程可計(jì)算氣體流量為21000 Nm3/h 純空氣實(shí)現(xiàn)41℃的溫升需要得到1538404 kJ/h 的熱量。根據(jù)BAC 和CYC 的燃燒熱值及小時(shí)質(zhì)量流量，按照99%凈化效率核算VOCs 燃燒釋放熱量為1348408 kJ/h，差額熱量189996 kJ/h 需通過天然氣來補(bǔ)充，則計(jì)算天然氣補(bǔ)充量為5.5 m3/h。根據(jù)風(fēng)機(jī)額定功率計(jì)算用電量為67.5 kWh。電力和天然氣的小時(shí)用量折算15.61 kg 標(biāo)準(zhǔn)煤。

5 結(jié)論

根據(jù)“分質(zhì)收集、分類處理”原則，擬選了印刷VOCs 廢氣的治理工藝路線為：來自于印刷機(jī)操作區(qū)域和調(diào)墨間環(huán)境換風(fēng)的低濃度VOCs 廢氣經(jīng)過沸石轉(zhuǎn)輪濃縮裝置處理后達(dá)標(biāo)排放，沸石轉(zhuǎn)輪熱脫附高濃度VOCs 廢氣與來自于印刷機(jī)烘道的高濃度VOCs 廢氣經(jīng)過三床式RTO 處理后達(dá)標(biāo)排放。

對(duì)沸石轉(zhuǎn)輪濃縮及RTO 系統(tǒng)的工藝參數(shù)及設(shè)備參數(shù)進(jìn)行詳細(xì)設(shè)計(jì)。①工藝參數(shù)設(shè)計(jì)如下：RTO進(jìn)氣濃度為3.90%LEL(混合物-60℃)、燃燒溫度為808℃、停留時(shí)間為1.00 s、熱回收效率為95%、凈化效率為99.9%、系統(tǒng)壓降為2479 Pa，滿足《蓄熱燃燒法工業(yè)有機(jī)廢氣治理工程技術(shù)規(guī)范》（HJ1093-2020）相應(yīng)條款要求；②確定了燃燒室尺寸、蓄熱室尺寸、進(jìn)氣室尺寸以及蓄熱陶瓷體用量，對(duì)RTO風(fēng)機(jī)、轉(zhuǎn)輪吸附風(fēng)機(jī)以及脫附風(fēng)機(jī)的額定風(fēng)量、額定功率、靜壓等設(shè)備參數(shù)進(jìn)行了選型設(shè)計(jì)。

本項(xiàng)目正常運(yùn)行后，連續(xù)觀測(cè)7 個(gè)自然日，對(duì)熱回收效率、凈化效率、達(dá)標(biāo)排放及能源消耗進(jìn)行分析論證：①熱回收效率：日均熱回收效率介于94.04%～95.10%，符合熱回收效率95%的設(shè)計(jì)預(yù)期。②凈化效率：沸石轉(zhuǎn)輪裝置中，BAC 的日均凈化效率介于93.52%～95.56%，NMHC 的日均凈化效率介于93.00%～95.74%，符合沸石轉(zhuǎn)輪裝置凈化效率95%的設(shè)計(jì)預(yù)期；RTO 裝置中，BAC 的日均凈化效率介于99.13%～99.40%，NMHC 的日均凈化效率介于99.07%～99.39%，略低于RTO 凈化效率99.9%的設(shè)計(jì)預(yù)期，推斷可能的原因是進(jìn)出氣零泄漏垂直提升閥存在微量泄漏。③達(dá)標(biāo)排放：BAC 和NMHC排放濃度和排放速率均滿足《印刷工業(yè)大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》（DB32/4438-2022）標(biāo)準(zhǔn)。④能源消耗：系統(tǒng)正常運(yùn)行時(shí)，電力和天然氣的小時(shí)用量折算15.61 kg 標(biāo)準(zhǔn)煤。