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    協(xié)同控制支護下巷道圍巖穩(wěn)定性研究

    2024-02-24 00:00:00白寶軍
    現(xiàn)代鹽化工 2024年3期
    關(guān)鍵詞:錨索受力錨桿

    摘要:為了解決21160運輸巷煤幫應(yīng)力集中問題,分析了動靜載荷作用下煤幫受力特征,采用協(xié)同控制方案,反復(fù)致裂形成弱結(jié)構(gòu)體積區(qū)域釋放彈性能,深度梯次支護及錨桿錨索聯(lián)合支護提高圍巖抵抗變形的能力,工程應(yīng)用結(jié)果顯示錨桿錨索受力及圍巖變形均在合理范圍,卸壓條件下維持了巷道的穩(wěn)定性。

    關(guān)鍵詞:應(yīng)力集中;動靜載荷;協(xié)同控制方案;圍巖變形采動應(yīng)力及構(gòu)造應(yīng)力是造成煤巖巷道應(yīng)力集中的主要原因,彈性能的瞬間釋放最終造成圍巖失穩(wěn)破壞,嚴(yán)重情況下?lián)p壞設(shè)備,甚至引起煤粉及瓦斯的爆炸,威脅工作人員的生命安全[1]。截至目前,沖擊地壓依舊是影響安全生產(chǎn)的重要因素之一。根據(jù)已有研究,當(dāng)沖擊地壓積聚能量大于105 J時,巷道圍巖失穩(wěn)破壞。目前主流錨桿錨索支護體系最多可抵抗104 J能量破壞,因此鉆孔卸壓、水力壓裂等方法成為治理沖擊地壓的主流方法[24]。然而,不合理的治理方案往往造成卸壓力度小、卸壓位置偏差,甚至造成巷道強度急劇下降,導(dǎo)致支護系統(tǒng)失效一系列問題[58]。因此,有效釋放壓力、維護巷道穩(wěn)定成為治理的核心。本文探索了協(xié)同控制支護方案的可行性,取得了良好的應(yīng)用效果,維護了巷道的穩(wěn)定性。

    1工程概況

    礦井主采5#煤層,宏觀煤巖類型界限清晰,質(zhì)地較堅硬,典型碎裂結(jié)構(gòu)煤,節(jié)理發(fā)育好。煤層平均厚度3.6 m,平均傾角3.5°。區(qū)域開采平面上,煤層厚度均勻,整體可采。開采煤層頂板(直接頂和老頂)為軟弱泥巖,底板(直接底)為矸石與炭質(zhì)泥巖互層,遇水易發(fā)生膨脹。

    目前回采工作面21160,西側(cè)與采區(qū)皮帶巷、采區(qū)運輸巷、采區(qū)回風(fēng)巷相鄰,東側(cè)與南側(cè)為采區(qū)邊界,北側(cè)為21150采空區(qū)。開采工作面直接頂和老頂厚度44.2 m,上覆細砂巖及礫巖厚度452.36 m,在地應(yīng)力及采動應(yīng)力疊合影響下,巷道局部應(yīng)力高度集中,煤體彈性能積聚釋放產(chǎn)生沖擊破壞。因此,本文以21160運輸巷為研究對象,探討有效支護方案,旨在預(yù)防巷道沖擊地壓的發(fā)生。

    2協(xié)同控制支護方案

    2.1圍巖破壞機理

    巷道掘進以及開采過程中,擾動造成圍巖原巖應(yīng)力的改變。擾動影響下,巷道圍巖受力不均,進而造成應(yīng)力分布的差異性,此部分應(yīng)力稱為動態(tài)載荷。動載影響因素眾多,不僅受開采工藝的影響,巖層斷裂以及斷層的存在同樣影響動載分布。21160運輸巷無斷層存在,因此人為擾動是動載的主要來源。同時,在直井開采方式下,巷道埋深所處的上覆巖層重力造成靜態(tài)載荷,靜載主要受開采深度的影響,埋深越大,上覆巖層自重應(yīng)力越大,靜載值也越高。動載和靜載的綜合是巷道圍巖的受力值,當(dāng)載荷值大于支護強度,則巷道失穩(wěn)破壞。根據(jù)已有研究基礎(chǔ),靜載值可預(yù)測,動載值無法有效預(yù)測,因此,動載是誘發(fā)巷道圍巖失穩(wěn)、發(fā)生沖擊破壞的主因。

    根據(jù)上覆巖層重力特征以及開采擾動下的超前支承壓力理論,動靜載應(yīng)力逐漸傳遞至巷道兩側(cè)煤幫處,且受力特征相似。在巷道開挖后,應(yīng)力釋放,支護作用下運輸巷圍巖受力降低,造成了兩幫處于應(yīng)力高值區(qū)范圍的現(xiàn)象。理論上,煤幫提供的支撐力大于動靜載荷值時,巷道圍巖處于穩(wěn)定狀態(tài)。但是在實際生產(chǎn)中,煤幫兩側(cè)支護過程中積聚的彈性能如若不能有效釋放,將造成沖擊地壓的發(fā)生。因此,需要人為干預(yù)設(shè)置弱結(jié)構(gòu),降低兩幫彈性能,轉(zhuǎn)移應(yīng)力集中區(qū)域。

    理論上,人工造縫可釋放彈性能,破壞巖體完整性。弱結(jié)構(gòu)面雖然造成了巖體抵抗變形的能力降低,但是在支護作用下,巖體抗壓強度重新增強,承載能力滿足生產(chǎn)需求即可。因此,在制造弱結(jié)構(gòu)面時,需要確保巖體整體完整,人工裂縫適度擴張,在加固支護作用下,彈性能釋放與塑性能累計達到平衡,圍巖整體趨于穩(wěn)定。

    2.2支護方案設(shè)計

    基于圍巖破壞機理,對21160運輸巷進行支護方案設(shè)計,支護斷面示意如圖1所示,不同于傳統(tǒng)巷道支護設(shè)計,運輸巷支護實現(xiàn)了支護結(jié)構(gòu)與弱結(jié)構(gòu)釋放能量的協(xié)同控制,具體支護設(shè)計如下:

    (1) 頂板采用錨桿錨索聯(lián)合支護,長錨索、短錨索、錨桿深度梯次支護,確保了堅硬頂板和軟弱頂板的固層,減少離層現(xiàn)象發(fā)生的同時,增強了上覆巖層的整體強度。頂板長錨索直徑21.6 mm,長度8 200 mm,間距2 500 mm,排距1 600 mm;短錨索直徑21.6 mm,長度5 300 mm,間距1 500 mm,排距1 600 mm;錨桿直徑22 mm,長度2 400 mm,間距1 800 mm,排距800 mm??拷锏纼蓭湾^桿與頂板呈15°安設(shè)。

    (2) 兩幫鋼管位置首先需要反復(fù)鉆孔施工,確保弱結(jié)構(gòu)體積區(qū)域的形成,隨后通過鋼管支撐護壁,確保弱結(jié)構(gòu)體積區(qū)域不坍塌閉合。幫部錨桿與頂板錨桿尺寸一樣,間距1 000 mm,排距1 600 mm,靠近巷道頂板和底板錨桿與巷道兩幫呈15°安設(shè)。兩幫錨索與頂板短錨索尺寸一樣,錨索的作用是有效串聯(lián)弱結(jié)構(gòu)體,確保垂直層理方向巖層一體化。

    (3) 巷道采用左旋螺紋高強錨桿,讓壓錨索,為了更有效發(fā)揮協(xié)同控制作用,采用液壓抬棚對頂?shù)装暹M行有效支撐,防止底鼓現(xiàn)象發(fā)生改變巖層受力特征,影響應(yīng)力分布區(qū)域。根據(jù)生產(chǎn)經(jīng)驗,液壓抬棚一般安裝在靠近支架的位置,且預(yù)應(yīng)力應(yīng)足夠大。

    值得注意的是,弱結(jié)構(gòu)體積區(qū)域施工是反復(fù)致裂的結(jié)果,鉆孔深度需保證15~20 m,現(xiàn)場施工中應(yīng)該進行實時鉆孔觀測,一般而言,反復(fù)致裂2~3次往往可達到預(yù)期結(jié)果。

    3應(yīng)用效果

    根據(jù)協(xié)同控制支護方案施工,對巷道頂板及兩幫錨桿錨索進行受力監(jiān)測,其中頂板錨索通過測力計監(jiān)測短錨索受力。統(tǒng)計30天內(nèi)監(jiān)測數(shù)據(jù),繪制得到圖2所示的結(jié)果,從圖中可以看出,頂板錨索和錨桿應(yīng)力變化特征一致,監(jiān)測前5天迅速增加,5~30天趨于穩(wěn)定。頂板錨桿5天時應(yīng)力10.23 MPa,30天時應(yīng)力13.00 MPa;頂板錨索5天時應(yīng)力11.23 MPa,30天時應(yīng)力13.56 MPa。對于兩幫錨桿及錨索而言,整體變化趨勢一致,變化范圍小。兩幫錨桿最大應(yīng)力6.59 MPa,兩幫錨索最大應(yīng)力3.46 MPa。錨桿錨索受力整體在合理范圍內(nèi),未發(fā)現(xiàn)斷裂現(xiàn)象。

    采用十字布點法對巷道圍巖變形進行監(jiān)測,頂板下沉量在0~10天內(nèi)迅速增加,變形量增加53.23 mm,隨后變形量逐漸穩(wěn)定,最大變形量55.12 mm;兩幫位移量采用均值法處理數(shù)據(jù)繪制所得,同樣0~10天內(nèi)變形量逐漸增加,增幅38.26 mm,隨后趨于穩(wěn)定,最終穩(wěn)定在40.32 mm。

    礦壓監(jiān)測結(jié)果顯示,圍巖變形以及錨桿錨索受力均在合理范圍內(nèi),整體支護效果良好,明顯改善了圍巖變形特征,有效達到了卸壓目的,巷道處于穩(wěn)定狀態(tài)。

    4結(jié)論

    通過研究協(xié)同控制支護方案下巷道圍巖穩(wěn)定性特征,得到以下主要結(jié)論:

    (1) 動靜載荷作用下,巷道兩側(cè)煤幫應(yīng)力集中現(xiàn)象明顯,可人工造縫形成弱結(jié)構(gòu)體積區(qū)域,釋放彈性能,達到彈性能和塑性能的平衡狀態(tài),使巷道處于穩(wěn)定。

    (2) 采用協(xié)同控制支護方案,頂板長錨索、短錨索、錨桿深度梯次支護,兩幫反復(fù)致裂后錨桿錨索聯(lián)合支護,然后配備鋼管支撐護壁,同時,液壓抬棚可提供足夠支撐力。

    (3) 工程應(yīng)用結(jié)果顯示,巷道頂板錨桿最大應(yīng)力13.00 MPa,頂板錨索最大應(yīng)力13.56 MPa,兩幫錨桿最大應(yīng)力6.59 MPa,兩幫錨索最大應(yīng)力3.46 MPa,均在合理范圍內(nèi)。圍巖變形得到有效控制,卸壓目的達成,巷道穩(wěn)定性強。

    參考文獻:

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    [3]李如洋,朱向輝,郭壽松.采動影響下暗立井穩(wěn)定性及支護關(guān)鍵技術(shù)研究[J].能源技術(shù)與管理,2023,48(5):8485,99.

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    [8]崔曉劍.鑫順煤業(yè)迎采強擾動巷道圍巖穩(wěn)定性控制研究[J].山西煤炭,2024,44(1):17.

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