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    跨鐵路獨(dú)塔斜拉橋超大噸位轉(zhuǎn)體系統(tǒng)仿真分析研究

    2024-02-08 00:00:00翁雪峰
    四川建筑 2024年6期
    關(guān)鍵詞:斜拉橋有限元

    【摘要】

    某跨鐵路(150+150) m獨(dú)塔斜拉橋采用轉(zhuǎn)體施工,轉(zhuǎn)體噸位3.6萬(wàn)t,屬于超大噸位,國(guó)內(nèi)罕見(jiàn)。為研究其轉(zhuǎn)體系統(tǒng)穩(wěn)定性及安全性,采用有限元分析軟件MIDAS FEA作為主要計(jì)算程序。結(jié)果表明:軸壓狀態(tài)上轉(zhuǎn)盤(pán)主拉應(yīng)力大于2.7 MPa,主要位于鋼束錨固端,主壓應(yīng)力最大為15.2 MPa,位于球鉸周邊。縱向傾覆穩(wěn)定系數(shù)7.75,橫向傾覆穩(wěn)定系數(shù)18.06,均大于2.5,滿足要求。牽引所強(qiáng)度利用率2.8,滿足要求。

    【關(guān)鍵詞】轉(zhuǎn)體施工; 斜拉橋; 超大噸位; 有限元; 穩(wěn)定系數(shù)

    【中圖分類(lèi)號(hào)】U445.465【文獻(xiàn)標(biāo)志碼】A

    [定稿日期]2023-08-18

    [作者簡(jiǎn)介]翁雪峰(1990—),男,碩士,工程師,研究方向?yàn)樘厥饨Y(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計(jì)。

    當(dāng)前,在道路規(guī)劃過(guò)程中對(duì)跨越鐵路往往采用橋梁方案,為減小對(duì)鐵路影響,轉(zhuǎn)體施工已經(jīng)成為橋梁施工首選方案。橋梁轉(zhuǎn)體施工不僅能夠最大程度上減小對(duì)既有交通線路運(yùn)營(yíng)的影響,同時(shí)也能夠憑借墩身的球鉸來(lái)完成跨越既有線路的建設(shè)任務(wù)[1-2]。橋梁轉(zhuǎn)體施工具有精度要求高、操作過(guò)程復(fù)雜以及技術(shù)難度大等特點(diǎn)。文望青等[3]對(duì)某雙幅預(yù)應(yīng)力混凝土矮塔斜拉橋轉(zhuǎn)體施工過(guò)程中進(jìn)行驗(yàn)算。

    目前,跨鐵路橋梁的跨度不斷增加,轉(zhuǎn)體的重量也越來(lái)越大,轉(zhuǎn)體系統(tǒng)的分析也較為復(fù)雜[4-5]。某跨鐵路立交橋采用(150+150)m 獨(dú)塔斜拉橋,轉(zhuǎn)體重量超過(guò)35 000 t,為研究其轉(zhuǎn)體系統(tǒng)穩(wěn)定性及安全性,采用有限元分析軟件MIDAS FEA建立三維有限元模型進(jìn)行分析。

    1 工程概況

    某跨鐵路橋采用獨(dú)塔斜拉橋跨越鐵路5股道,設(shè)計(jì)時(shí)速40 km/h,道路等級(jí)為城市主干路,其跨徑布置為(150+150) m,主橋立面如圖1所示。橋梁設(shè)計(jì)荷載為城-A級(jí)×1.3,抗震設(shè)防烈度為8度,采用轉(zhuǎn)體施工,轉(zhuǎn)體重量為:35 000 t,轉(zhuǎn)體長(zhǎng)度為(142.5+142.5) m,道路設(shè)計(jì)線與既有鐵路交角為32°。

    轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)設(shè)置在5號(hào)墩底部,由轉(zhuǎn)盤(pán)、球鉸、撐腳、環(huán)形滑道、牽引系統(tǒng)和助推系統(tǒng)等部分組成。

    轉(zhuǎn)體下轉(zhuǎn)盤(pán)為橋墩的承臺(tái),轉(zhuǎn)體完成后,與上轉(zhuǎn)盤(pán)共同形成橋梁基礎(chǔ),下轉(zhuǎn)盤(pán)采用C55混凝土。下轉(zhuǎn)盤(pán)設(shè)置轉(zhuǎn)體系統(tǒng)的下球鉸直徑7.5 m、環(huán)形滑道中心直徑為15.3 m。

    轉(zhuǎn)體上轉(zhuǎn)盤(pán)順橋向18 m,橫橋向18 m,高4.5 m(轉(zhuǎn)臺(tái)直徑17 m,高度1.1 m)。上轉(zhuǎn)盤(pán)下設(shè)有8組撐腳,每組撐腳由2個(gè)600×30 mm的鋼管混凝土組成,下設(shè)30 mm厚鋼板,鋼管內(nèi)灌注C55微膨脹混凝土,撐腳與下滑道的間隙為20 mm。

    轉(zhuǎn)體球鉸采用鋼球鉸,分上下2片,球體半徑R7 500 mm,設(shè)計(jì)豎向承載力為530 000 kN。轉(zhuǎn)體系統(tǒng)如圖2和3所示。

    2 有限元模型

    為分析超大噸位跨鐵路獨(dú)塔斜拉橋穩(wěn)定性和安全性,采用有限元分析軟件MIDAS FEA建立三維有限元模型進(jìn)行分析。所建立的有限元模型如圖4所示。

    模型考慮了球鉸及其以上荷載310 744.5 kN,該荷載按均布荷載垂直作用在牽引盤(pán)底部球鉸范圍內(nèi)的面上。上轉(zhuǎn)盤(pán)縱橫向鋼束采用15-s15.2高強(qiáng)度低松弛預(yù)應(yīng)力鋼絞線,標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度為1 860 MPa,拉控制應(yīng)力均為1 209 MPa。

    根據(jù)JTG 3362-2018《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》,第7.2節(jié)短暫狀況構(gòu)件應(yīng)力計(jì)算要求,應(yīng)符合表1要求。

    3 轉(zhuǎn)體系統(tǒng)分析

    3.1 上轉(zhuǎn)盤(pán)受力性能分析

    3.1.1 Sxx正應(yīng)力計(jì)算結(jié)果

    軸壓狀態(tài)最大拉應(yīng)力為0.6 MPa,大于0.6 MPa的部分主要位于鋼束錨固端(圖5)。偏壓狀態(tài)最大拉應(yīng)力為2.5 MPa,位于球鉸X方向附近(圖6)。

    3.1.2 Syy正應(yīng)力計(jì)算結(jié)果

    軸壓狀態(tài)最大拉應(yīng)力為0.5 MPa,大于0.5 MPa的部分主要位于鋼束錨固端(圖7)。偏壓狀態(tài)最大拉應(yīng)力為2.0 MPa,位于球鉸Y方向附近(圖8)。

    3.1.3 主拉應(yīng)力計(jì)算結(jié)果

    軸壓狀態(tài)主拉應(yīng)力大于2.7 MPa的部分主要位于鋼束錨固端(圖9、圖10)。

    3.1.4 主壓應(yīng)力計(jì)算結(jié)果

    主壓應(yīng)力最大為15.2 MPa,且位于球鉸周邊(圖11)。

    3.2 傾覆穩(wěn)定性計(jì)算

    結(jié)構(gòu)的傾覆穩(wěn)定性安全系數(shù)為結(jié)構(gòu)自重構(gòu)成的抗傾覆力矩與風(fēng)力等構(gòu)成的傾覆力矩二者之比,傾覆穩(wěn)定性安全系數(shù)應(yīng)大于2.5(圖12)。

    轉(zhuǎn)體施工時(shí)結(jié)構(gòu)處于最大懸臂狀態(tài),轉(zhuǎn)體重量主要包括轉(zhuǎn)體范圍梁部、橋墩、上轉(zhuǎn)盤(pán)、部分二恒載重量總重369 471 kN。

    根據(jù)JTG/T 3360-01-2018《公路橋梁抗風(fēng)設(shè)計(jì)規(guī)范》附錄A取當(dāng)?shù)貐^(qū)十年一遇風(fēng)速:U10=26.6 m/s;百年一遇風(fēng)速:U10=32.6 m/s;地表分類(lèi)為B類(lèi),地表粗糙度系數(shù)為0.16。主梁自重不平衡按3%計(jì),未考慮平衡壓重效應(yīng)。

    經(jīng)計(jì)算,縱向穩(wěn)定系數(shù)7.75,橫向穩(wěn)定系數(shù)18.06,均大于2.5,滿足要求。

    3.3 轉(zhuǎn)動(dòng)牽引力驗(yàn)算

    (1)正常轉(zhuǎn)動(dòng)情況轉(zhuǎn)動(dòng)牽引力計(jì)算。

    T=2/3×(R·W·μ)D

    R=3.435 m,W=369471 kN,D=17 m,靜摩擦系數(shù)μj=0.1,動(dòng)摩擦系數(shù)μd=0.06,計(jì)算結(jié)果:

    啟動(dòng)時(shí)所需最大牽引力T=2/3×(R·W·μj)D=4977 kN。

    轉(zhuǎn)動(dòng)過(guò)程中所需牽引力T=2/3×(R·W·μd)D=2986 kN。

    (2)偏載轉(zhuǎn)動(dòng)情況轉(zhuǎn)動(dòng)牽引力計(jì)算。

    T=2/3×(R·(W-Nc)·μ)D+μ·Nc·Rc/D

    Nc=21098 kN,Rc=7.65 m,計(jì)算結(jié)果:

    啟動(dòng)時(shí)所需最大牽引力T=2/3×(R·(W-Nc)·μj)D+μj·Nc·Rc/D=5642 kN。

    轉(zhuǎn)動(dòng)過(guò)程中所需牽引力T=2/3×(R·(W-Nc)·μd)D+μd·Nc·Rc/D=3385 kN。

    (3)牽引索受力驗(yàn)算。

    兩套牽引系統(tǒng)形成水平旋轉(zhuǎn)力偶,通過(guò)拽拉錨固且纏繞于直徑1 700 cm的轉(zhuǎn)臺(tái)圓周上的40-s15.2 mm鋼絞線,使得轉(zhuǎn)動(dòng)體系轉(zhuǎn)動(dòng)。牽引索破壞力:

    F=1395×140×40÷1000=7812 kN >T最大=5642/2=2821 kN。

    強(qiáng)度利用率:7812÷2821=2.8

    牽引索有足夠的安全系數(shù),滿足要求。

    4 結(jié)束語(yǔ)

    運(yùn)用有限元軟件Midas FEA建立某超大噸位(36 947 t)跨鐵路獨(dú)塔斜拉橋轉(zhuǎn)體系統(tǒng)有限元模型,結(jié)合手算方式,重點(diǎn)分析了轉(zhuǎn)體系統(tǒng)穩(wěn)定性及安全性。計(jì)算結(jié)果表明,上轉(zhuǎn)盤(pán)的受力、轉(zhuǎn)體的傾覆穩(wěn)定、牽引系統(tǒng)的安全性均滿足要求。本文采用的超大噸位獨(dú)塔斜拉橋的轉(zhuǎn)體系統(tǒng)可以為后續(xù)同類(lèi)橋型提供參考。

    參考文獻(xiàn)

    [1] 張金華.上跨既有鐵路大噸位橋梁轉(zhuǎn)體施工技術(shù)[J].黑龍江交通科技,2021, 44(8):133-134.

    [2] 宋嘉宇,姚杰,鄔曉光,等.轉(zhuǎn)體施工球鉸應(yīng)力計(jì)算方法的研究[J].公路,2022,67(8):137-141.

    [3] 文望青,林騁,王斌,等.雙幅同步轉(zhuǎn)體矮塔斜拉橋設(shè)計(jì)[J].橋梁建設(shè),2021,51(2):112-117.

    [4] 姜浩.T構(gòu)橋轉(zhuǎn)體牽引力及轉(zhuǎn)體過(guò)程結(jié)構(gòu)行為研究[D].重慶交通大學(xué),2020.

    [5] 王強(qiáng).高速公路跨鐵路立交橋連續(xù)梁轉(zhuǎn)體施工不平衡稱(chēng)重分析[J].交通世界,2022(20):156-158.

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