張群力,汪玉詩(shī),翟洪寶,3,郭穎杰,張秋月,黃昊天
(1 北京建筑大學(xué)供熱、供燃?xì)狻⑼L(fēng)及空調(diào)工程北京市重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,北京 100044;2 北京建筑大學(xué)北京節(jié)能減排與城鄉(xiāng)可持續(xù)發(fā)展省部共建國(guó)家協(xié)同創(chuàng)新中心,北京 100044;3 中國(guó)建筑科學(xué)研究院有限公司,北京 100035)
隨著我國(guó)北方地區(qū)清潔供熱政策大力推進(jìn),天然氣消耗量逐年增加。2021 年,全國(guó)天然氣表觀消費(fèi)量為3.69×1011m3,同比增長(zhǎng)12.5%[1]。鍋爐供暖耗氣量占總體消費(fèi)量的一半以上[2]。目前,大多燃?xì)忮仩t的余熱回收裝置只能回收煙氣部分顯熱,未回收利用約占燃?xì)鉄嶂?0%的冷凝潛熱[3]。煙氣溫度仍較高,直接排放會(huì)造成較大的能源浪費(fèi)[4]。此外,煙氣中還含有較高濃度的氮氧化物(NOx),嚴(yán)重危害人體健康和生態(tài)環(huán)境[5-6]。因此,在深度回收利用煙氣冷凝余熱的同時(shí),燃?xì)忮仩t還需進(jìn)一步降低NOx排放濃度。
早期的煙氣余熱回收多采用熱網(wǎng)回水作為冷源,利用間接式換熱器進(jìn)行顯熱回收或利用直接式換熱器進(jìn)行全熱回收。但由于熱網(wǎng)回水溫度較高,無(wú)法實(shí)現(xiàn)深度回收煙氣冷凝余熱效果[7],排煙溫度仍較高。利用熱泵制取低溫冷源是一種進(jìn)一步降低排煙溫度的有效方式。Yang等[8]提出一種用于煙氣全熱回收的全開(kāi)式吸收式熱泵技術(shù),在回水溫度較高時(shí)仍具有較高熱回收效率。Qu等[9]分析了3種驅(qū)動(dòng)熱源的吸收式熱泵與間壁式換熱器耦合系統(tǒng)的余熱回收性能,發(fā)現(xiàn)鍋爐排煙溫度均可降至30℃,鍋爐熱效率可提高近16%。但吸收式熱泵存在占地面積大、初始投資高的問(wèn)題[10],更適用于大型燃?xì)忮仩t。電壓縮式熱泵的成本較低,也可有效降低煙氣溫度[11-12],更適用于中小型燃?xì)忮仩t余熱深度回收?,F(xiàn)有研究多重視余熱回收技術(shù)研究,對(duì)煙氣余熱回收的節(jié)能問(wèn)題與降氮排放的環(huán)境問(wèn)題缺少統(tǒng)籌考慮。目前常用的煙氣降氮方式主要有預(yù)混燃燒[13]、煙氣再循環(huán)[14]、分級(jí)燃燒[15]和富氧燃燒[16]等,主要通過(guò)降低氧占比和燃燒溫度來(lái)減少NOx的生成,會(huì)降低鍋爐供熱效率[17]。這些降氮技術(shù)又較少考慮鍋爐煙氣的余熱回收與利用問(wèn)題。
鑒于目前煙氣冷凝余熱回收與降氮排放多為獨(dú)立開(kāi)展研究,尤其對(duì)煙氣余熱、余水、降氮、消白的協(xié)同控制技術(shù)及其運(yùn)行規(guī)律的研究還有待深入。本文提出一種基于熱泵的煙氣冷凝余熱回收與降氮系統(tǒng),利用壓縮式熱泵實(shí)現(xiàn)煙氣的冷凝余熱回收和余水回收,利用助燃空氣加濕技術(shù)降低煙氣的NOx排放濃度,從而實(shí)現(xiàn)中小型燃?xì)忮仩t的煙氣冷凝余熱高效回收與降氮排放的協(xié)同處理效果。本文利用試驗(yàn)研究了空氣加濕塔液氣比、助燃空氣含濕量、熱網(wǎng)回水溫度與流量等因素對(duì)系統(tǒng)余熱回收和降氮性能的影響規(guī)律,為進(jìn)一步分析和優(yōu)化燃?xì)忮仩t系統(tǒng)的余熱余水回收與降氮消白排放提供研究參考。
熱泵型煙氣冷凝余熱回收與降氮系統(tǒng)由燃?xì)忮仩t、空氣加濕塔、翅片管式換熱器、壓縮式熱泵等設(shè)備組成。試驗(yàn)選用58kW燃?xì)忮仩t作為煙氣發(fā)生源。系統(tǒng)工作流程及測(cè)點(diǎn)分布見(jiàn)圖1,試驗(yàn)臺(tái)見(jiàn)圖2。
圖1 熱泵型煙氣冷凝余熱回收與降氮系統(tǒng)流程圖
圖2 熱泵型煙氣冷凝余熱回收與降氮系統(tǒng)試驗(yàn)臺(tái)
來(lái)自燃?xì)忮仩t的高溫?zé)煔膺M(jìn)入余熱回收塔,先與翅片管式換熱器內(nèi)的加濕水進(jìn)行一級(jí)換熱,降溫后流經(jīng)熱泵蒸發(fā)器進(jìn)行二級(jí)換熱,充分釋放冷凝余熱后被排至大氣。加濕水流經(jīng)翅片管式換熱器,由高溫?zé)煔饧訜岷筮M(jìn)入空氣加濕塔,以噴淋方式加熱加濕助燃空氣,經(jīng)過(guò)充分換熱后落入空氣加濕塔底部?jī)?chǔ)水池,最后在水泵驅(qū)動(dòng)下再次回到翅片管式換熱器內(nèi)被加熱,循環(huán)往復(fù)。產(chǎn)生的酸性冷凝水聚集在余熱回收塔底部?jī)?chǔ)水池,定期排出經(jīng)軟化處理后再送入鍋爐作為補(bǔ)水,實(shí)現(xiàn)余水回收。被加熱加濕的助燃空氣進(jìn)入鍋爐燃燒器中參與燃燒。熱泵工質(zhì)在蒸發(fā)器處回收煙氣余熱后,經(jīng)循環(huán)在冷凝器處將熱量傳遞給熱網(wǎng)回水。部分熱網(wǎng)回水進(jìn)入熱泵冷凝器被預(yù)熱,與剩余熱網(wǎng)回水混合后回到鍋爐繼續(xù)被加熱至一定溫度,再次供向熱用戶,形成熱網(wǎng)水循環(huán)。
熱泵型煙氣冷凝余熱回收與降氮系統(tǒng)將助燃空氣加濕與熱泵結(jié)合,建立“煙氣→加濕水與熱泵”的余熱傳遞途徑,能同時(shí)實(shí)現(xiàn)煙氣冷凝余熱回收利用、氮氧化物減排、余水回收與脫白等目標(biāo)。
試驗(yàn)主要測(cè)試了煙氣溫度、煙氣NOx排放濃度、助燃空氣溫濕度、加濕水溫度及流量、熱網(wǎng)水溫度及流量等參數(shù)。所采用的測(cè)試儀器型號(hào)及其精度如表1所示。
表1 試驗(yàn)用測(cè)試儀器型號(hào)及精度
1.2.1 低氮排放性能
由于NO 進(jìn)入空氣后迅速被氧化為NO2,基于NO2的相對(duì)分子質(zhì)量計(jì)算煙氣的NOx質(zhì)量濃度,如式(1)、式(2)所示。
式中,CmL為體積濃度,mL/m3;Cmg為質(zhì)量濃度,mg/m3;M為相對(duì)分子質(zhì)量;Vm為標(biāo)準(zhǔn)摩爾體積,22.4L/mol。
1.2.2 余熱回收性能
高溫?zé)煔饬鹘?jīng)余熱回收塔,先后與加濕水和熱泵循環(huán)工質(zhì)換熱。余熱被用于加熱加濕水和熱網(wǎng)回水。加濕水吸收的煙氣余熱被用于預(yù)熱助燃空氣,這部分熱量會(huì)再次回到爐膛,不計(jì)入系統(tǒng)余熱回收量。而由于冷凝器側(cè)熱網(wǎng)回水得熱量來(lái)自煙氣余熱和熱泵輸入功率,系統(tǒng)余熱回收量表示為冷凝器側(cè)熱網(wǎng)回水得熱量與熱泵輸入功率之差。將系統(tǒng)余熱回收量與燃?xì)忮仩t輸入熱量之比定義為系統(tǒng)余熱回收效率,計(jì)算如式(3)~式(6)。
式中,Qh,u為冷凝器側(cè)熱網(wǎng)回水得熱量,kW;mh為冷凝器側(cè)熱網(wǎng)回水流量,kg/s;cp為水的定壓比熱容,kJ/(kg·℃);T2為冷凝器側(cè)熱網(wǎng)回水出口溫度,℃;T1為冷凝器側(cè)熱網(wǎng)回水入口溫度,℃;Qr為系統(tǒng)余熱回收量,kW;E為熱泵輸入功率,kW;Qin為燃?xì)忮仩t輸入熱量,kW;B為天然氣消耗量,m3/s(標(biāo)準(zhǔn)工況);Qnet,ar為天然氣低位熱值,kJ/m3(標(biāo)準(zhǔn)工況);ηr為系統(tǒng)余熱回收效率,%。
鍋爐熱效率為鍋爐供熱熱量與燃?xì)忮仩t輸入熱量之比[18],如式(7)、式(8)。
式中,Qb為鍋爐供熱熱量,即鍋爐處熱網(wǎng)回水得熱量,kW;mb為鍋爐處熱網(wǎng)回水流量,kg/s;T4為鍋爐處熱網(wǎng)回水出口溫度,℃;T3為鍋爐處熱網(wǎng)回水入口溫度,℃;ηb為鍋爐熱效率,%;其他參數(shù)含義同前。
由于熱網(wǎng)回水經(jīng)由熱泵冷凝器被預(yù)熱,再進(jìn)入鍋爐被加熱后送至熱用戶供熱,系統(tǒng)供熱熱量表示為熱泵供熱量與鍋爐供熱熱量之和,即冷凝器側(cè)熱網(wǎng)回水得熱量與鍋爐供熱熱量之和。同樣地,將系統(tǒng)供熱熱量與燃?xì)忮仩t輸入熱量之比定義為系統(tǒng)熱效率,見(jiàn)式(9)、式(10)。
式中,Qs為系統(tǒng)供熱熱量,kW;ηs為系統(tǒng)熱效率,%;其他參數(shù)含義同前。
熱泵性能會(huì)影響系統(tǒng)的余熱回收量,故引入熱泵性能系數(shù)以評(píng)價(jià)熱泵性能,如式(11)。
式中,COP為熱泵機(jī)組制熱性能系數(shù);其他參數(shù)含義同前。
1.2.3 經(jīng)濟(jì)效益
引入熱泵預(yù)熱進(jìn)入鍋爐前的熱網(wǎng)回水,有效降低了鍋爐的燃?xì)庀牧?,但也增加了運(yùn)行成本。年運(yùn)行成本通過(guò)年耗電量計(jì)算,而系統(tǒng)年耗電量主要包括熱泵年耗電量、水泵年耗電量和煙氣側(cè)阻力增加導(dǎo)致的風(fēng)機(jī)新增年耗電量。
燃?xì)饽旯?jié)約成本計(jì)算如式(12)、式(13)。
水泵耗電量由加濕水泵耗電量和因增設(shè)冷凝器導(dǎo)致熱網(wǎng)回水側(cè)阻力增加引起的水泵新增耗電量組成。其中,加濕水泵年耗電量如式(15)。
因阻力增加引起的水泵和風(fēng)機(jī)新增年耗電量計(jì)算如式(16)。
則年運(yùn)行成本計(jì)算如式(17)、式(18)。
作為經(jīng)濟(jì)效益評(píng)價(jià)的主要指標(biāo),系統(tǒng)的投資回收期計(jì)算如式(19)所示。
式中,Bs為燃?xì)饽旯?jié)約量,m3;Th為年供暖總時(shí)間,h;Sg為燃?xì)饽旯?jié)約成本,CNY;Ag為燃?xì)鈫蝺r(jià),CNY/m3(標(biāo)準(zhǔn)工況);Bh為熱泵年耗電量,kW·h;Bp為加濕水泵年耗電量,kW·h;P為加濕水泵功率,kW;Bpf為水泵和風(fēng)機(jī)新增年耗電量,kW·h;ΔP為阻力增加導(dǎo)致的水泵和風(fēng)機(jī)的功率增加量,kW;Vope為年運(yùn)行成本,CNY;Be為年耗電量,kW·h;Ae為電價(jià),CNY/(kW·h);Y為投資回收期,a;I為系統(tǒng)初投資,CNY;其他參數(shù)含義同前。
2.1.1 低氮排放性能影響分析
系統(tǒng)利用噴淋方式對(duì)助燃空氣加濕以降低鍋爐煙氣中NOx排放濃度,實(shí)現(xiàn)煙氣低氮排放效果。助燃空氣含濕量的增加可有效降低氧氣濃度及燃燒溫度,抑制NOx生成,從而顯著降低NOx排放濃度。在給定熱網(wǎng)回水溫度為40℃和流量為1853L/h 的工況下,通過(guò)調(diào)節(jié)加濕水流量,試驗(yàn)研究了助燃空氣含濕量對(duì)煙氣中NOx排放濃度的影響規(guī)律。
在相同鍋爐負(fù)荷下,增大助燃空氣含濕量可有效降低煙氣的NOx排放濃度,如圖3 所示。當(dāng)助燃空氣未加濕時(shí),75%和90%鍋爐負(fù)荷下的NOx排放濃度分別為90.3mg/m3和100.7mg/m3,遠(yuǎn)超過(guò)既有燃?xì)忮仩t改造排放標(biāo)準(zhǔn)限值。當(dāng)助燃空氣含濕量增加到20g/kg 時(shí),75%和90%鍋爐負(fù)荷下的排煙NOx濃度均已低于排放限值。將加濕助燃空氣后的鍋爐NOx排放濃度減少量與未加濕時(shí)的鍋爐NOx排放濃度之比定義為減排效率??梢钥闯鲈?0%鍋爐負(fù)荷下,含濕量繼續(xù)增大到59.5g/kg 時(shí),NOx排放濃度可降至39.7mg/m3,減排效率為60.6%。當(dāng)助燃空氣含濕量相同時(shí),75%鍋爐負(fù)荷的NOx排放濃度更低。因此,在90%鍋爐負(fù)荷下,需將助燃空氣加濕到更高的含濕量,使NOx排放濃度降至更低。
2.1.2 助燃空氣含濕量影響分析
液氣比為加濕水流量與助燃空氣質(zhì)量流量的比值。較高的液氣比以及較高的鍋爐負(fù)荷有利于對(duì)助燃空氣加濕,實(shí)現(xiàn)煙氣低氮排放。通過(guò)調(diào)節(jié)加濕水量,試驗(yàn)測(cè)得系統(tǒng)在不同空氣加濕塔液氣比下的助燃空氣含濕量如圖4所示。在鍋爐負(fù)荷不變時(shí),助燃空氣含濕量隨液氣比增大而增大,當(dāng)液氣比大于3后,其增幅逐漸變緩,這意味著繼續(xù)增大液氣比對(duì)助燃空氣加濕的促進(jìn)作用有限。而在液氣比相同時(shí),90%鍋爐負(fù)荷下的助燃空氣可被加濕至更高的含濕量。與75%鍋爐負(fù)荷工況相比,燃?xì)庠?0%鍋爐負(fù)荷工況下燃燒更充分,排煙溫度更高,能在換熱器處將加濕水加熱到更高溫度。這使得助燃空氣出空氣加濕塔時(shí)的溫度上升,含濕量隨之上升。
圖4 空氣加濕塔液氣比對(duì)助燃空氣含濕量的影響
2.2.1 助燃空氣加濕對(duì)系統(tǒng)余熱回收效率的影響
當(dāng)助燃空氣未加濕時(shí),90%鍋爐負(fù)荷和75%鍋爐負(fù)荷下的煙氣露點(diǎn)溫度分別為55.7℃和55.8℃。加濕后的助燃空氣進(jìn)入鍋爐,使得煙氣的含水量增大,露點(diǎn)溫度進(jìn)而顯著升高,且隨助燃空氣含濕量增加而增加,如圖5所示。煙氣露點(diǎn)溫度的提高顯著降低了回收潛熱對(duì)低溫水的需求,有利于充分利用煙氣汽化潛熱。因此,增大空氣加濕塔液氣比,即增大助燃空氣含濕量,有利于余熱回收塔處的煙氣充分換熱。
圖5 助燃空氣含濕量對(duì)煙氣露點(diǎn)溫度的影響
在熱網(wǎng)回水溫度和流量分別為40℃、1853L/h工況下,試驗(yàn)分析了空氣加濕塔液氣比對(duì)系統(tǒng)余熱回收效率的影響。系統(tǒng)利用翅片管式換熱器和熱泵蒸發(fā)器實(shí)現(xiàn)了高溫?zé)煔馓菁?jí)換熱,其中翅片管式換熱器中煙氣與加濕水的換熱量,即加濕水得熱量,會(huì)影響熱泵蒸發(fā)器側(cè)的煙氣換熱量,即系統(tǒng)余熱回收量。加濕水得熱量隨液氣比增大而增加,其增加幅度逐漸變緩,如圖6(a)所示。由于煙氣露點(diǎn)溫度隨液氣比增大而增大,使翅片管式換熱器處的煙氣得以充分換熱,加濕水得熱量隨之增大。
圖6 空氣加濕塔液氣比對(duì)加濕水得熱量、余熱回收量以及系統(tǒng)余熱回收效率的影響
試驗(yàn)結(jié)果表明,助燃空氣加濕會(huì)降低系統(tǒng)余熱回收效率,如圖6(b)所示。這是因?yàn)殡S空氣加濕塔液氣比增大,加濕水得熱量增大,熱泵蒸發(fā)器可回收煙氣余熱減少,余熱回收量減小,系統(tǒng)余熱回收效率隨之降低。與75%鍋爐負(fù)荷工況相比,90%鍋爐負(fù)荷的降低幅度更小,液氣比由2.9 增大至19.5 時(shí),余熱回收效率由7.7%降低至6.4%。這意味著在液氣比相同時(shí),高負(fù)荷工況下助燃空氣加濕對(duì)系統(tǒng)余熱回收效果的不利影響更小。
由2.1 節(jié)可知煙氣NOx排放濃度隨液氣比增大而降低,因此助燃空氣加濕在提高系統(tǒng)降氮效果的同時(shí)降低了系統(tǒng)余熱回收效果。
2.2.2 熱網(wǎng)回水溫度和流量對(duì)系統(tǒng)余熱回收效率的影響
系統(tǒng)通過(guò)熱網(wǎng)水循環(huán)與熱泵循環(huán),將熱泵蒸發(fā)器回收的煙氣余熱用于預(yù)熱熱網(wǎng)回水,以實(shí)現(xiàn)煙氣的余熱利用。故余熱回收量還受冷凝器側(cè)熱網(wǎng)回水溫度與流量的影響。以90%鍋爐負(fù)荷、加濕水流量1537L/h工況為例,試驗(yàn)研究了熱網(wǎng)回水溫度與流量對(duì)系統(tǒng)余熱回收效率的影響。結(jié)果表明:在相同熱網(wǎng)回水流量下,隨著熱網(wǎng)回水溫度的降低,系統(tǒng)余熱效率逐漸升高;在相同熱網(wǎng)回水溫度下,系統(tǒng)余熱效率隨著熱網(wǎng)回水流量的增加而升高,如圖7(a)所示。當(dāng)熱網(wǎng)回水溫度和流量分別為40℃和1853L/h 時(shí),系統(tǒng)余熱回收效率可達(dá)6.9%。因此,為實(shí)現(xiàn)更好的余熱回收效果,需要較低的熱網(wǎng)回水溫度與較大的熱網(wǎng)回水流量。
圖7 熱網(wǎng)回水溫度和流量對(duì)系統(tǒng)余熱回收效率和熱泵COP的影響
熱泵實(shí)際運(yùn)行制熱性能系數(shù)受冷凝器運(yùn)行工況的影響。在冷凝器側(cè),熱網(wǎng)回水的工況會(huì)影響冷凝器內(nèi)制冷劑的溫度和壓力,從而影響熱泵功耗和COP。試驗(yàn)測(cè)得各工況下的熱泵COP值,見(jiàn)圖7(b)。降低熱網(wǎng)回水溫度或增大熱網(wǎng)回水流量均可提高熱泵COP。熱網(wǎng)回水工況為水溫40℃、流量1853L/h時(shí),熱泵COP最高可達(dá)3.12,有利于高效回收煙氣余熱。
2.2.3 排煙溫度影響分析
排煙溫度可直接體現(xiàn)系統(tǒng)的余熱利用情況。試驗(yàn)工況下,排煙溫度均被降至遠(yuǎn)低于煙氣露點(diǎn)溫度,且未超過(guò)40℃,如圖8所示。隨著熱網(wǎng)回水流量增大或熱網(wǎng)回水溫度降低,排煙溫度逐漸降低。隨著熱網(wǎng)回水溫度降低,熱網(wǎng)回水在鍋爐內(nèi)換熱更充分,使得煙氣攜帶的顯熱減少,進(jìn)入余熱回收塔的煙氣溫度降低,排煙溫度亦隨之降低。而增大熱網(wǎng)回水流量可強(qiáng)化鍋爐處換熱過(guò)程,提高熱泵COP,蒸發(fā)器側(cè)換熱量增加,故排煙溫度有所降低。在熱網(wǎng)回水溫度為40℃、流量為1853L/h 工況下,排煙溫度降低至最低,為24.5℃,接近室溫,表明煙氣余熱回收效果顯著。
圖8 熱網(wǎng)回水溫度和流量對(duì)系統(tǒng)排煙溫度的影響
2.2.4 鍋爐熱效率影響分析
鍋爐熱效率為鍋爐用于供熱的熱量與輸入燃?xì)鉄崃康谋戎?。在給定熱網(wǎng)回水溫度為40℃和流量為1853L/h 的工況下,利用正平衡法計(jì)算了試驗(yàn)鍋爐不同負(fù)荷運(yùn)行下的熱效率,研究了助燃空氣加濕對(duì)鍋爐熱效率的影響。經(jīng)過(guò)大量試驗(yàn),在液氣比為0,即助燃空氣沒(méi)有加濕的工況下,試驗(yàn)鍋爐在90%負(fù)荷和75%負(fù)荷下的平均熱效率均為89.8%。增大空氣加濕塔液氣比會(huì)降低鍋爐熱效率,如圖9所示。對(duì)助燃空氣加濕,隨著液氣比增加,可燃組分占比降低,爐內(nèi)燃燒溫度下降,鍋爐熱效率繼而降低。低負(fù)荷工況的降低幅度更大。在液氣比變化范圍為0~19.5 時(shí),90%鍋爐負(fù)荷下的鍋爐熱效率僅降低3.4%。但得益于熱泵的應(yīng)用,煙氣余熱被有效回收利用,系統(tǒng)整體供熱能力提高。試驗(yàn)中,各工況下的系統(tǒng)熱效率均超過(guò)未加濕時(shí)的鍋爐熱效率,最高可達(dá)100.9%。
圖9 助燃空氣加濕對(duì)鍋爐熱效率和系統(tǒng)熱效率的影響
為簡(jiǎn)單直觀描述熱泵型煙氣冷凝余熱回收與降氮系統(tǒng)的能量流動(dòng)并分析系統(tǒng)節(jié)能效益,根據(jù)能量守恒,以燃?xì)獾臀话l(fā)熱量為基準(zhǔn),以90%鍋爐負(fù)荷、1537L/h 加濕水流量、1853L/h 熱網(wǎng)回水流量、40℃熱網(wǎng)回水溫度為例繪制了系統(tǒng)能流圖,如圖10所示。系統(tǒng)共輸入115.2%的能量,輸入能量由大到小分別為燃?xì)馑瑹崃俊岜霉?、助燃空氣所含熱量;系統(tǒng)輸出能量由大到小分別為熱網(wǎng)供熱熱量、熱損失、排煙所含熱量,其中有效輸出熱量96.7%。系統(tǒng)在空氣加濕塔中預(yù)熱加濕助燃空氣,降低了鍋爐煙氣中的NOx排放濃度,加濕水中2.4%的熱量也因此被耗散掉。熱網(wǎng)供熱熱量來(lái)自燃?xì)馀c助燃空氣和余熱回收系統(tǒng)兩部分,其中燃?xì)馀c助燃空氣總熱量的86.4%進(jìn)入熱網(wǎng)供水;余熱回收系統(tǒng)中熱泵消耗3.9%的電能回收煙氣余熱,并將10.3%的熱量輸送到熱網(wǎng)回水。系統(tǒng)排煙熱損失僅占2.7%,但是仍有13.4%的其他熱損失,主要集中在煙道與余熱回收塔。因此,熱泵型煙氣冷凝余熱回收與降氮系統(tǒng)具備優(yōu)秀的余熱回收和降氮性能,并可通過(guò)優(yōu)化設(shè)備選型、提高系統(tǒng)保溫性能等措施進(jìn)一步提高系統(tǒng)余熱回收效率及熱效率。
圖10 熱泵型燃?xì)忮仩t煙氣冷凝余熱回收與降氮系統(tǒng)的能流圖分析
系統(tǒng)利用熱泵深度回收煙氣余熱,用于預(yù)熱熱網(wǎng)回水,系統(tǒng)熱效率增大。供熱負(fù)荷一定時(shí),燃?xì)忮仩t所需工作負(fù)荷減小,耗氣量減少,這有效降低了煙氣中的NOx排放量。此外,煙氣中的水蒸氣會(huì)在熱泵蒸發(fā)器表面冷凝并落在余熱回收塔底部的儲(chǔ)水池,有利于實(shí)現(xiàn)煙氣脫白。且冷凝水經(jīng)處理后可作為鍋爐補(bǔ)水。通過(guò)計(jì)算空氣加濕塔進(jìn)出口的煙氣質(zhì)量之差得到系統(tǒng)的余水回收量。設(shè)定采暖季為4個(gè)月,鍋爐每天運(yùn)行24h,系統(tǒng)的NOx減排量和余水回收量如圖11所示。NOx減排量和余水回收量均隨液氣比增大而增大,系統(tǒng)的NOx減排量為65.2~117.9kg/a,余水回收量為20.2~31.2t/a,系統(tǒng)環(huán)保效益顯著。
圖11 液氣比對(duì)系統(tǒng)NOx減排量和余水回收量的影響
系統(tǒng)通過(guò)加入熱泵與空氣加濕塔等設(shè)備,在實(shí)現(xiàn)鍋爐煙氣冷凝余熱回收的同時(shí)兼具促進(jìn)煙氣低氮排放的能力。但這些設(shè)備會(huì)增加系統(tǒng)投資,投入主要包括熱泵、空氣加濕塔、余熱回收塔、水泵、管道、閥門(mén)等設(shè)備和材料的費(fèi)用,試驗(yàn)用系統(tǒng)總費(fèi)用共7540CNY。收益主要包括燃?xì)夤?jié)約費(fèi)和余水回收及煙氣降氮帶來(lái)的環(huán)保效益。以NOx排放濃度最低工況,結(jié)合燃?xì)夤?jié)約成本、運(yùn)行成本以及系統(tǒng)總費(fèi)用,按式(12)~式(19)計(jì)算試驗(yàn)系統(tǒng)的投資回收期。以北京地區(qū)為例,燃?xì)鈨r(jià)格按北京市2022 年冬季非居民用氣價(jià)格計(jì)算,電價(jià)按2021年1月北京城區(qū)非居民銷售電價(jià)計(jì)算,各階梯時(shí)段為8h,具體參數(shù)見(jiàn)表2。
表2 運(yùn)行成本計(jì)算參數(shù)
系統(tǒng)投資回收期受燃?xì)鈨r(jià)格和電價(jià)波動(dòng)較大,具體計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表3。根據(jù)計(jì)算,試驗(yàn)系統(tǒng)最短投資回收期為4年。
表3 投資回收期計(jì)算結(jié)果
試驗(yàn)系統(tǒng)在冷凝器側(cè)熱網(wǎng)回水溫度較低、流量較大時(shí)供熱效率高,運(yùn)行費(fèi)用較低。如果在有低氮改造環(huán)保補(bǔ)貼政策的地區(qū)應(yīng)用該系統(tǒng),投資回收期將會(huì)大大縮短。因此,熱泵型煙氣余熱回收與降氮系統(tǒng)具有顯著的經(jīng)濟(jì)效益。
熱泵型煙氣冷凝余熱回收與降氮協(xié)同處理系統(tǒng)可以同時(shí)解決燃?xì)忮仩t余熱回收與低氮排放問(wèn)題。搭建試驗(yàn)臺(tái)并測(cè)試分析了不同工況下系統(tǒng)的運(yùn)行效果,試驗(yàn)研究結(jié)論如下。
(1)增大助燃空氣含濕量可以有效降低NOx排放濃度。在鍋爐維持90%供熱負(fù)荷下,助燃空氣含濕量為59.5g/kg 時(shí),NOx排放濃度可降低至39.7mg/m3,減排效率可達(dá)60.6%??赏ㄟ^(guò)增大液氣比實(shí)現(xiàn)助燃空氣含濕量增加。
(2)助燃空氣加濕可提高煙氣露點(diǎn)溫度,余熱回收塔在熱網(wǎng)回水溫度較高時(shí)仍能保持較好的換熱效果,會(huì)增大加濕水得熱量,有利于提高降氮效果。但會(huì)減少余熱回收量,系統(tǒng)余熱回收效率會(huì)降低。試驗(yàn)工況下煙氣露點(diǎn)溫度最高可達(dá)64℃,系統(tǒng)余熱回收效率則降至6.4%。
(3)增大熱網(wǎng)回水流量或降低回水溫度均可以提高系統(tǒng)余熱回收效率和熱泵COP,降低排煙溫度。當(dāng)熱網(wǎng)回水溫度為40.0℃、流量為1853.0L/h時(shí),系統(tǒng)余熱回收效率和熱泵COP 分別為6.9%和3.1;排煙溫度降至24.5℃,系統(tǒng)具有顯著的余熱回收效果。
(4)助燃空氣加濕降氮會(huì)降低鍋爐供熱效率。利用熱泵回收煙氣余熱可以抵消降氮運(yùn)行時(shí)鍋爐的供熱效率下降,使得試驗(yàn)工況下系統(tǒng)的供熱效率均高于未加濕時(shí)的鍋爐熱效率,系統(tǒng)整體供熱能力得到提高。
(5)該系統(tǒng)在一個(gè)采暖季的NOx減排量為65.2~117.9kg/a,余水回收量為20.2~31.2t/a。該系統(tǒng)的最短投資回收期約為4年,具有較好的節(jié)能、環(huán)保與經(jīng)濟(jì)效益。