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    計及幅頻特性的多體受電弓參數(shù)匹配

    2023-10-16 09:21:16王英柳玉龍陳小強
    機械科學與技術 2023年9期
    關鍵詞:弓頭吊弦幅頻特性

    王英,柳玉龍,陳小強

    (蘭州交通大學 自動化與電氣工程學院,蘭州 730070)

    電氣化鐵路通過受電弓與接觸網(wǎng)之間的電氣和機械接觸為機車提供電能。弓網(wǎng)系統(tǒng)的動態(tài)接觸性能成為影響列車運行質(zhì)量進而制約列車運行速度的重要因素。隨著列車運行速度的增加,受電弓系統(tǒng)的振動增大,導致受電弓接觸壓力波動增大。為了提高受電弓與接觸網(wǎng)之間的受流質(zhì)量,有必要探究受電弓與接觸網(wǎng)之間接觸壓力波動的原因,并提出相應的優(yōu)化方案。

    文獻[1]考慮了附屬部件的影響,對高速鐵路接觸線波動速度公式進行了改進。文獻[2]考慮作動器飽和,進行了受電弓主動控制器的設計。文獻[3]探究了環(huán)境風對高速鐵路接觸線波動速度的影響。文獻[4]引入“機械阻抗”的概念研究受電弓頻率響應。文獻[5]采用頻率分析法研究了受電弓的機械阻抗。文獻[6]研究了受電弓的幅頻特性,分析了接觸壓力波動的原因,得到了線性受電弓參數(shù)與吊弦頻率的匹配關系。文獻[7]建立了高速受電弓的幾何關系模型。文獻[8]采用單目標優(yōu)化算法計算受電弓最優(yōu)幾何參數(shù)。文獻[9]基于三質(zhì)量塊受電弓參數(shù)靈敏度分類,采用優(yōu)化算法對參數(shù)進行優(yōu)化。文獻[10]采用解析法分析了受電弓質(zhì)量、剛度和阻尼對受電弓動態(tài)性能的敏感性。文獻[11]采用單臂受電弓三質(zhì)量積分模型和接觸線有限元法,評價了受電弓參數(shù)對不同列車速度下接觸壓力的影響。文獻[12]提出了考慮空氣阻尼的線性受電弓頻率匹配。

    從弓網(wǎng)系統(tǒng)的微分方程出發(fā),基于泰勒展開建立了弓網(wǎng)運動方程和垂向動力學模型;并考慮了受電弓與接觸網(wǎng)參數(shù)相互作用的影響,分析受電弓參數(shù)與接觸線參數(shù)的耦合效應及波動形成的原因,在分析結(jié)果的基礎上,提出了基于阻抗匹配的改進弓網(wǎng)系統(tǒng)動態(tài)性能的優(yōu)化策略,并實現(xiàn)了受電弓最優(yōu)參數(shù)的多變量優(yōu)化。

    1 弓網(wǎng)耦合建模

    1.1 接觸網(wǎng)建模

    采用模態(tài)法,將接觸網(wǎng)看做是歐拉-伯努利梁模型進行接觸網(wǎng)數(shù)學建模。

    對接觸網(wǎng)微分段進行受力分析,可得

    式中:EI為轉(zhuǎn)動剛度;ρ為該微分段線密度;T為張力;C為系統(tǒng)阻尼;F(x,t)為微分段所受外力大??;y為接觸網(wǎng)的垂向位移;x為微分段水平坐標。

    利用分離變量法對式(1)求解,得出承力索和接觸線的振動微分方程為:

    式中:qam和qbm分別為承力索和接觸線相對應的第m階模態(tài)廣義位移;ρa和ρb分別為承力索和接觸線的密度;L為錨段長度;U為吊弦個數(shù);V分別為支撐桿和定位器個數(shù);x為受電弓與接觸線的接觸點的位置坐標;ωam和ωbm分別為承力索和接觸線的自由振動的圓頻率。

    式中:Fa1(x,t)和Fa2(x,t)分別為吊弦和支撐桿施加在承力索上的作用力;Fb1(x,t)和Fb2(x,t)分別為吊弦和定位器施加于接觸線上的集中作用力;MA為支撐桿的質(zhì)量;MB為定位器質(zhì)量;MD為吊弦的質(zhì)量;KA為支撐桿的剛度;KD為吊弦的剛度。

    1.2 受電弓的多體模型

    在實際應用中,受電弓的質(zhì)量和剛度等模型參數(shù)隨著受電弓升弓角度α的變化而變化。受電弓是由弓頭、弓架等組成的空間結(jié)構(gòu)。為簡化分析,圖1為其等效受電弓的多體框架模型。

    圖1 多體受電弓框架模型Fig.1 The multi-body pantograph framework model

    圖1 中,以升弓角α作為自變量,根據(jù)拉格朗日方程,建立受電弓垂向振動微分方程,即:

    式中:Ep為受電弓框架動能;Vp為對應的受電弓框架勢能;Elower為下臂桿動能;ETG為推桿動能;Eupper為上臂桿動能。

    將式(11)代入式(10),得到受電弓框架運動微分方程為

    式中MY為升弓轉(zhuǎn)矩。

    在平衡位置附近對多體受電弓的運動微分方程進行高階展開,忽略高階項,受電弓架在平衡位置附近的等效振動微分運動為

    圖2 受電弓等效模型Fig.2 The equivalent model of the pantograph

    受電弓等效模型的動態(tài)方程為:

    式中:MH和MF分別為弓頭和框架的質(zhì)量;KH和KF分別為弓頭和框架的剛度;CH和CF分別為弓頭和框架的阻尼;YH和YF分別為弓頭和框架的垂向位移。受電弓無阻尼時的振動方程為:

    設受電弓固有頻率為λ,那么λ滿足

    根據(jù)式(22),計算得到

    將數(shù)據(jù)代入式(23)得到受電弓的固有頻率為4.74 Hz。

    以蘭新線CRH2 動車組為例,車頂受電弓類型為SS400+受電弓,其具體參數(shù)如表1 所示。

    表1 SS400+受電弓的的二質(zhì)量塊模型物理參數(shù)Tab.1 Physical parameters of the two-mass block model for the SS400+pantograph

    1.3 弓網(wǎng)耦合

    聯(lián)立式(6)~式(9)和式(20)可得弓網(wǎng)耦合動力學方程,受電弓與接觸網(wǎng)間的接觸壓力可通過罰函數(shù)法求得。設接觸剛度為Ks,則

    1.4 模型驗證

    選歐洲標準[13]EN50318 中的弓網(wǎng)模型參數(shù),建立10 跨接觸網(wǎng)模型,列車運行速度選為250 km/h和300 km/h,接觸壓力通過0~20 Hz 低通濾波。表2 為模型仿真結(jié)果與EN50318 標準對比,仿真結(jié)果在標準范圍內(nèi),模型可靠。

    公司以經(jīng)協(xié)商變更勞動合同未達成協(xié)議為由向成銳送達了解除勞動合同通知書,與成銳解除勞動合同的行為亦不符合法律規(guī)定,因此,二審法院認為,原審法院認定公司上述行為屬于違法解除勞動合同,應當向成銳支付違法解除勞動合同賠償金并無不當。公司的上訴意見與法律規(guī)定不符,對其上訴意見不予采納。

    表2 仿真結(jié)果與EN50318 標準模型對比Tab.2 Comparison of simulation results with the EN50318 standard model

    2 接觸壓力波動原因分析

    當受電弓有以振幅B1、振動角頻率ωb的接觸線入射波波動時,受電弓的接觸力變化為[14]

    接觸力變化振幅Fp可表示為

    當接觸線的波動(反向波)從受電弓運行方向前方入射時取正號,當接觸線波動(行波)從受電弓運行方向后方入射時取負號。從移動坐標系看時入射受電弓的-i(1±β)ωbB1相當于接觸線波動的上下速度的振幅。Z等效于接觸線和受電弓耦合時的機械阻抗,由接觸線和受電弓的參數(shù)決定。由式(26)可知,受電弓接觸力的變化與入射受電弓接觸線波動的速度振幅成正比。隨著動車的運行,受電弓在吊弦處往往會產(chǎn)生復雜的機械波影響弓網(wǎng)間的接觸壓力大小。

    由式(26)可知,在其它量不變的情況下,減小受電弓機械阻抗Zp可以減小振幅Fp,忽略升弓力F,對式(21)進行拉普拉斯變換,整理得:

    受電弓的機械阻抗可以定義為接觸壓力的變化量和弓頭速度的比值,即

    式中:

    令s=j·2πf,得到多體受電弓的幅頻特性曲線。|H(j·2πf)|的大小表明了在該頻率下的受電弓機械阻抗的大小。由圖3 可以看出,多體受電弓系統(tǒng)的幅頻響應和頻率呈非線性關系,存在極小值fz1和fz2。通過分析可知如果能夠調(diào)整受電弓參數(shù)使其達到合適的值,可以明顯減小幅值。

    圖3 受電弓幅值頻率曲線Fig.3 The amplitude-frequency curve of the pantograph

    3 受電弓參數(shù)的頻率匹配

    受電弓通過吊弦時,受電弓的抬升量發(fā)生微小的變化,通過吊弦后,受電弓抬升量逐漸變大。在跨距中間時,受電弓抬升量的周期大約為吊弦的振動周期。因此讓受電弓的振動周期接近吊弦振動周期,就可以達到優(yōu)化受電弓參數(shù)、減小波動的目的。本節(jié)做的工作就是改變受電弓的參數(shù),使其轉(zhuǎn)折頻率fz2接近吊弦頻率fd(后面討論讓fz2而不是fz1接近fd的原因)。

    假設受電弓運行速度為v,接觸網(wǎng)吊弦間距為d,吊弦距離與列車速度的比值為受電弓通過吊弦的時間,因此可定義接觸網(wǎng)吊弦振動頻率fd=v/d。以蘭新高速鐵路SS+400 型受電弓和CTMH150 接觸網(wǎng)進行研究,蘭新高鐵車速v=200 km/h,接觸網(wǎng)相鄰吊弦間距d=5 m。根據(jù)計算的吊弦頻率fd=13.88 Hz。由圖3 可知fz2>fz1,易通過調(diào)整參數(shù)使fz2接近fd。

    受電弓參數(shù)與受電弓機械阻抗是非線性關系,無法通過解析計算得出轉(zhuǎn)折頻率等于吊弦頻率時受電弓參數(shù)的具體數(shù)值。但可以通過改變受電弓參數(shù),使受電弓幅頻特性曲線發(fā)生移動,從而使受電弓振動轉(zhuǎn)折頻率接近吊弦頻率。下面通過單一變量法改變其中某個參數(shù)的值使轉(zhuǎn)折頻率fz2接近吊弦頻率fd。

    剛度對幅頻特性的影響如圖4 所示。受電弓質(zhì)量對幅頻特性的影響如圖5 所示。

    圖4 剛度對幅頻特性的影響Fig.4 The influence of stiffness on amplitude-frequency characteristics

    圖5 受電弓質(zhì)量對幅頻特性的影響Fig.5 The influence of pantograph mass on amplitude-frequency characteristics

    分析圖4 和圖5 的數(shù)據(jù),可以得到以下結(jié)論:

    1)由圖4a)可知,改變弓頭剛度KH,轉(zhuǎn)折頻率fz2變化明顯,且隨著KH的增大受電弓幅頻特性曲線向右移動,受電弓的頻率響應對KH比較敏感。

    2)由圖4b)可知,改變框架剛度KF,轉(zhuǎn)折頻率fz2對應響應增大,但轉(zhuǎn)折頻率fz2的數(shù)值沒有明顯的變化。

    3)由圖5a)可知,改變弓頭質(zhì)量MH,轉(zhuǎn)折頻率fz2無明顯變化。

    4)由圖5b)可知,改變框架質(zhì)量MF,轉(zhuǎn)折頻率fz2變化明顯,受電弓的頻率響應對MF比較敏感。

    進一步縮小KH和MF的區(qū)間范圍,得到fz2隨KH和MF的變化如圖6 所示。

    圖6 最優(yōu)參數(shù)值Fig.6 Optimal parameter values

    當KH=45 000 時,fz2=13.816;當MF=25 時,fz2=13.757。將數(shù)據(jù)代入,仿真得到的接觸壓力標準差如表3 和表4 所示。由表3 和表4 可知,隨著轉(zhuǎn)折頻率與吊弦頻率的差值越來越小,接觸壓力標準差也越來越小。

    表3 不同KH 下的標準壓力差Tab.3 Standard pressure difference for different KH values

    表4 不同MF 下的壓力標準差Tab.4 Standard deviation of pressure for different MF values

    以上是單一變量優(yōu)化求取最優(yōu)參數(shù),優(yōu)化后壓力標準差變小。但實際的受電弓的歸算質(zhì)量和剛度是有范圍的,達不到表3 和表4 的值,上述仿真得到的受電弓參數(shù)不能指導實際生產(chǎn)。且實際上受電弓的轉(zhuǎn)折頻率和各個參數(shù)之間是復雜的非線性關系,變量之間彼此影響,不能只考慮單變量優(yōu)化,因此通過仿真數(shù)據(jù)模擬得到轉(zhuǎn)折頻率和兩個參數(shù)之間的多項式方程,用雙參數(shù)聯(lián)合變化來求解最優(yōu)參數(shù)。由于要找受電弓的最優(yōu)的參數(shù)是fz2和吊弦頻率fd匹配條件下的數(shù)值,所以要使fz2和fd的差值盡可能小,因此定義了目標函數(shù)Y=(fz2-fd)2,給定受電弓參數(shù),仿真得出每組數(shù)據(jù)的fz2,計算出每組數(shù)據(jù)Y值,構(gòu)成50 組數(shù)據(jù)集。接下來用50 組數(shù)據(jù)集進行多項式擬合得到目標函數(shù)的多項式方程的系數(shù),用多變量優(yōu)化算法得到使目標函數(shù)最小的對應的受電弓的最優(yōu)參數(shù)[15]。

    首先定義目標函數(shù)為轉(zhuǎn)折頻率和吊弦頻率的差值的平方。

    模擬50 組數(shù)據(jù),得到仿真結(jié)果的二維云圖如圖7 所示。

    圖7 目標函數(shù)的二維云圖Fig.7 Two-dimensional cloud picture of the objective function

    由二維云圖可以看出框架質(zhì)量MF越大,目標函數(shù)值越?。还^剛度KH越小,目標函數(shù)值越小。但又不是簡單的線性關系。

    令目標函數(shù)Y=a0+a1MF+a2KH++a5MFKH,進行多項式擬合[15],代入數(shù)據(jù)得到a0=102.857 9,a1=-31.984 3,a2=0.003 0,a3=3.074 4,a4=0.000 0,a5=-0.001 1。所以最優(yōu)匹配MF=9.7,KH=29 070。代入結(jié)果仿真得到接觸壓力的頻譜曲線如圖8 所示。

    圖8 頻率對比圖Fig.8 Frequency comparison diagram

    從圖8 可以看到,參數(shù)優(yōu)化后吊弦頻率附近10~30 Hz 范圍內(nèi)的響應的幅值大大降低。

    4 結(jié)論

    1)推導了受電弓的多體模型,在平衡位置泰勒展開,忽略高階項,得到受電弓的動態(tài)等效模型。利用罰函數(shù)法和接觸網(wǎng)模型耦合,得到弓網(wǎng)耦合模型,并對模型進行驗證。

    2)分析接觸壓力波動原因,得出減小受電弓機械阻抗可以使接觸壓力波動減小,提高受流質(zhì)量。對受電弓微分方程進行拉普拉斯變換,得到受電弓的幅頻特性曲線存在兩個轉(zhuǎn)折頻率。

    3)改變受電弓參數(shù),以轉(zhuǎn)折頻率的變化為依據(jù)對受電弓參數(shù)進行敏感度評級,發(fā)現(xiàn)KH和MF敏感度最高。后面縮小這兩個參數(shù)范圍,進行單一變量匹配,尋找最優(yōu)參數(shù)KH和MF。仿真結(jié)果表明接觸壓力波動明顯減小。

    4)單一變量匹配具有顯著的效果,但計算得到的參數(shù)已超出范圍,不具有指導受電弓實際生產(chǎn)的意義。接下來用50 組數(shù)據(jù)得到目標函數(shù)的多項式方程,多變量尋優(yōu)得到最優(yōu)參數(shù)。仿真得到接觸壓力的頻譜圖,參數(shù)優(yōu)化后吊弦頻率附近10~30 Hz范圍內(nèi)的響應的幅值明顯減小。

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