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    DD6 單晶高溫合金非對稱循環(huán)載荷低周疲勞性能及斷裂機(jī)制

    2023-10-13 02:02:38趙春玲彭文雅
    航空材料學(xué)報 2023年5期
    關(guān)鍵詞:變幅單晶斷口

    李 維, 趙春玲, 張 鑫, 王 強(qiáng), 李 璞, 方 向, 彭文雅

    (中國航發(fā)湖南動力機(jī)械研究所,湖南 株洲 412000)

    鎳基單晶高溫合金因其優(yōu)異性能被廣泛用于制造航空發(fā)動機(jī)渦輪葉片[1-2]。第二代單晶高溫合金DD6 由我國自主成功研制,其性能優(yōu)于或達(dá)到國外廣泛應(yīng)用的同代合金,且具有低成本的優(yōu)勢[3-4],以其優(yōu)異的高溫性能己在我國多種先進(jìn)航空發(fā)動機(jī)上獲得廣泛應(yīng)用[5]。先進(jìn)航空發(fā)動機(jī)渦輪工作葉片必須達(dá)到多種性能要求以滿足其非常苛刻的服役環(huán)境。高溫服役中葉片長期承受交變應(yīng)力或震動應(yīng)力,疲勞失效現(xiàn)象經(jīng)常發(fā)生[6-7],所以針對DD6 合金的疲勞性能進(jìn)行了大量的研究[8]。在疲勞過程中,碳化物容易導(dǎo)致顯微裂紋的萌生和擴(kuò)展,與DD5 合金相比,DD6 合金的碳含量較少,具有較高的高周疲勞性能[9]。試樣表面腐蝕會降低合金760 ℃的疲勞性能,且對低應(yīng)力幅的疲勞壽命影響較小,而對高應(yīng)力幅的疲勞壽命影響較大,表面腐蝕對合金980 ℃的疲勞性能影響很小[10]。試樣表面的等軸和胞狀再結(jié)晶減小了DD6 單晶合金的高周軸向疲勞壽命,等軸再結(jié)晶的影響大于胞狀再結(jié)晶,其斷裂機(jī)制為類解理和局部韌窩斷裂共存的混合斷裂,且為多源疲勞斷裂[11]。渦輪葉片氣膜孔的形狀及特征[12-13]、由抽拉速率不同所導(dǎo)致的γ′相的尺寸差異[14]、晶體取向[15-16]等因素都會影響DD6 合金的疲勞性能,實驗條件也是影響單晶合金的疲勞性能的主要因素[17-18]。上述DD6 單晶合金疲勞性能研究都是對稱循環(huán)載荷(應(yīng)變比R為-1)情況下進(jìn)行的,目前對非對稱循環(huán)情況下的疲勞性能研究很少,但單晶渦輪葉片服役時主要承受的應(yīng)力為非對稱循環(huán)載荷[19];渦輪葉片與渦輪盤連接的榫頭部位,長期承受交變應(yīng)力而可能發(fā)生低周疲勞損傷,并且葉片榫頭的工作溫度處于中溫;所以,開展中溫非對稱循環(huán)載荷下單晶合金低周疲勞性能的研究具有重要的意義。本工作研究了[001]取向DD6 合金700 ℃非對稱循環(huán)載荷、應(yīng)變比R為0.05 條件下的中溫低周疲勞性能,并利用掃描電鏡分析其疲勞斷裂機(jī)理,為DD6 合金的工程化應(yīng)用提供數(shù)據(jù)支持。

    1 實驗材料及方法

    采用定向凝固爐制備[001]取向的DD6 單晶高溫合金試棒,合金化學(xué)成分見表1。用X 射線分析儀檢測試棒的晶體取向偏離度,試棒的[001]結(jié)晶取向與主應(yīng)力軸方向的偏差在15°以內(nèi)。單晶試棒在電阻加熱爐中進(jìn)行固溶熱處理和兩級時效處理。固溶處理制度為1290 ℃/ 1 h+1300 ℃/ 2 h+1315 ℃/ 4 h+空冷,一次時效制度為1120 ℃/ 4 h+空冷,二次時效制度為870 ℃/ 32 h+空冷。熱處理后單晶試棒加工成Kt=1 的低周疲勞試樣,試樣尺寸和形狀如圖1 所示。將低周疲勞性能試樣置于MTS-370 疲勞試驗機(jī)上進(jìn)行應(yīng)變(Δεt)控制的低周疲勞實驗,測試標(biāo)準(zhǔn)為GB/T 15248-2008。實驗溫度700 ℃,應(yīng)變比R=0.05,應(yīng)變速率為5×10-3s-1,加載載荷波形為三角波,實驗環(huán)境為大氣環(huán)境,每個試樣均進(jìn)行至斷裂為止。利用掃描電鏡觀察試樣的熱處理組織、斷口形貌和斷裂顯微組織。

    表1 DD6 合金的名義成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)/%)Table 1 Nominal chemical compositions of DD6 alloy(mass fraction/%)

    2 結(jié)果與分析

    2.1 合金熱處理組織

    圖2 為DD6 合金經(jīng)過固溶處理和兩級時效處理后的顯微組織。由圖2 可以看出,合金熱處理組織由γ′析出強(qiáng)化相和γ 基體相組成,γ′相立方化良好。合金在固溶保溫過程中,共晶相全部溶解,所有γ′析出強(qiáng)化相回溶,獲得單相的γ 基體組織,在冷卻過程中大量的γ′相從γ 基體相中析出,再經(jīng)過兩級時效處理,獲得立方狀規(guī)則的γ′相組織。

    金融活、經(jīng)濟(jì)活,金融穩(wěn)、經(jīng)濟(jì)穩(wěn)。農(nóng)民信用合作是培育新型農(nóng)業(yè)經(jīng)營主體,促進(jìn)農(nóng)村一二三產(chǎn)業(yè)融合發(fā)展的融通動力。金融已成為資源配置和宏觀調(diào)控的重要工具,成為推動經(jīng)濟(jì)社會發(fā)展的重要力量,農(nóng)民信用合作是完善農(nóng)業(yè)支持保護(hù)制度、健全農(nóng)業(yè)社會化服務(wù)體系、實現(xiàn)小農(nóng)戶和現(xiàn)代農(nóng)業(yè)發(fā)展的橋梁紐帶。

    圖2 DD6 合金的熱處理組織Fig.2 Heat treatment microstructure of DD6 alloy

    2.2 低周疲勞壽命

    DD6 合金700 ℃條件下的應(yīng)變-壽命曲線如圖3 所示,其中,?εt/2 是應(yīng)變幅,?εe/2 是彈性應(yīng)變幅,?εp/2 是塑性應(yīng)變幅,?σ/2 為應(yīng)力幅。由圖3 看出,隨著應(yīng)變幅增加,合金的低周疲勞壽命降低,合金非對稱循環(huán)條件下具有良好的中溫低周疲勞性能。過渡疲勞壽命NT定義為彈性應(yīng)變幅等于塑性應(yīng)變幅時的疲勞壽命。從圖3 可以看出,DD6 合金沒有過渡疲勞壽命NT,這說明合金在中溫非對稱循環(huán)低周疲勞循環(huán)中起主要作用的為彈性應(yīng)變,材料的強(qiáng)度對壽命起決定作用,與對稱循環(huán)實驗條件下DD6 合金中溫疲勞的情況相同[15]。

    圖3 700 ℃時DD6 合金疲勞壽命與應(yīng)變幅的關(guān)系 (a)總應(yīng)變幅;(b)彈性與塑性應(yīng)變幅Fig.3 Relationship between strain amplitude and fatigue life of DD6 alloy at 700 ℃ (a)total strain amplitude;(b)elastic and plastic strain amplitude

    (1)通過研究獲得了DD6 合金700 ℃、R為0.05 的低周疲勞Coffin-Manson 方程。

    由圖5 還可以看出,在顯微孔洞處形成顯微裂紋后,裂紋先沿垂直于應(yīng)力方向的曲面進(jìn)行擴(kuò)展,后沿{111}平面擴(kuò)展。由于顯微孔洞形狀極不規(guī)則,孔洞邊緣不同位置顯微裂紋匯聚形成一個不規(guī)則的彎曲曲面向試樣中部擴(kuò)展??拷磪^(qū)的擴(kuò)展曲面上有明顯的放射線。在曲面上可觀察到明顯的疲勞條帶特征,見圖6(a)和(b)。循環(huán)變形過程中,裂紋發(fā)生張開與閉合,尖端發(fā)生塑性變形,在斷口的上下表面形成隆起的條紋,即為疲勞條帶,它是疲勞裂紋穩(wěn)定擴(kuò)展微觀形貌的典型特征,也是疲勞斷裂失效的基本判據(jù)[25]。從圖6(a)和(b)可以看出,疲勞條帶的條紋相互平行,條帶方向垂直于局部疲勞裂紋擴(kuò)展方向并沿擴(kuò)展方向向外凸,可以推測兩個試樣的裂紋擴(kuò)展方向都是從右向左,疲勞條帶中可見類解理臺階特征,通過類解理臺階疲勞裂紋可在不同擴(kuò)展面上進(jìn)行轉(zhuǎn)換。從彎曲曲面擴(kuò)展到{111}面擴(kuò)展的過渡區(qū)域,可見類解理臺階形貌和二次裂紋形貌特征,類解理臺階為{111}小平面,如圖6(c)所示。隨著疲勞裂紋擴(kuò)展進(jìn)程增加,類解理臺階的尺寸逐步增加,最后在較大的{111}平面上擴(kuò)展。在擴(kuò)展{111}面上可見典型的河流花樣特征,如圖6(d)所示。

    表2 DD6 合金非對稱循環(huán)載荷下的低周疲勞參數(shù)Table 2 Low cycle fatigue parameters of DD6 alloy under asymmetrical cyclic loading

    2.3 循環(huán)應(yīng)力-應(yīng)變行為

    材料的循環(huán)應(yīng)力-應(yīng)變性能反映了在低周疲勞過程中材料的真實應(yīng)力-應(yīng)變特征,是低周疲勞性能研究的重要方面之一。應(yīng)力應(yīng)變曲線又稱為循環(huán)滯后環(huán),它的面積即為循環(huán)滯后能密度。低周疲勞損傷由試樣吸收的滯后能密度來控制,因此使用循環(huán)滯后環(huán)線的面積可以來描述材料的疲勞損傷行為。圖4 為DD6 合金在不同總應(yīng)變幅下半衰期循環(huán)和最后一個循環(huán)周次的應(yīng)力應(yīng)變曲線。由圖4 可以看出,在總應(yīng)變幅為1.1%的和1.6%的情況下,合金的半衰期循環(huán)滯后環(huán)基本為直線;在總應(yīng)變幅為1.9%的情況下,半衰期循環(huán)滯后環(huán),以及三個總應(yīng)變幅條件下最后一個循環(huán)滯后環(huán)幾乎為直線;上述情況表明疲勞過程基本上為彈性變形,塑性變形量極小,且塑性變形主要發(fā)生在拉應(yīng)力最后階段,隨著總應(yīng)變幅的增加,半衰期循環(huán)滯的面積增多,塑性變形的疲勞損傷增加。

    圖4 合金不同條件下的滯后環(huán) (a)Δεt/2=1.1%, Nf=10171, 半衰期循環(huán);(b)Δεt/2=1.1%, Nf=10171, 最后一個循環(huán);(c)Δεt/2=1.6%, Nf=924, 半衰期循環(huán);(d)Δεt/2=1.6%, Nf=924, 最后一個循環(huán);(e)Δεt/2=1.9%, Nf=349, 半衰期循環(huán);(f)Δεt/2=1.9%, Nf=349, 最后一個循環(huán)Fig.4 Typical hysteresis loops of the alloy at different conditions (a)Δεt/2=1.1%, Nf=10171, half-life cycle;(b)Δεt/2=1.1%,Nf=10171, last cycle;(c)Δεt/2=1.6%, Nf=924, half-life cycle;(d)Δεt/2=1.6%, Nf=924, last cycle;(e)Δεt/2=1.9%,Nf=349, half-life cycle;(f)Δεt/2=1.9%, Nf=349, last cycle

    2.4 低周疲勞斷口分析

    水平裂縫,雙側(cè)向差異較小和無差異,對于45°裂縫,雙側(cè)向呈“負(fù)差異”,且差異幅度越大,裂縫越發(fā)育,即裂縫的張開度越大,裂縫密度、裂縫孔隙度、裂縫徑向延伸深度越大,雙側(cè)向測井電阻率比基質(zhì)巖石電阻率下降幅度也越大。

    裂紋擴(kuò)展主要取決于應(yīng)力狀態(tài)、微觀組織以及材料的晶體結(jié)構(gòu)特征,裂紋一旦萌生,應(yīng)力就獲得釋放,因此裂紋的擴(kuò)展主要依賴于合金的微觀組織和晶體結(jié)構(gòu)[26]。鎳基單晶高溫合金為面心立方晶體結(jié)構(gòu),其主要的塑性變形機(jī)制為滑移。單晶合金通常沿原子排列密度最大的晶體平面和晶體方向進(jìn)行滑移,在700 ℃的中溫下開動八面體滑移系。滑移可以在兩個不同的{111}平面上交替進(jìn)行,形成主滑移系與次滑移系,從而疲勞斷口上形成了類解理平面臺階特征,二次擴(kuò)展裂紋即為次滑移系開動形成的滑移面。二次擴(kuò)展裂紋能夠松弛裂紋尖端的應(yīng)力集中,降低疲勞裂紋的擴(kuò)展速率[27]。因此,700 ℃下DD6 合金的低周疲勞斷裂機(jī)制為類解理斷裂,這與其他文獻(xiàn)的分析結(jié)果一致[28]。

    圖5 為合金低周疲勞的整體形貌與源區(qū)斷口特征。從圖5 的整體斷口特征可以看出,低周疲勞斷口由裂紋源區(qū),裂紋擴(kuò)展區(qū)和瞬斷區(qū)組成,其斷裂機(jī)制為類解理斷裂。由圖5(a)、(b)看出,斷口上存在一個疲勞裂紋源,裂紋起源于疲勞試樣亞表面的顯微孔洞處。由圖5(c)、(d)、(e)看出,試樣應(yīng)變幅較大,有兩處疲勞源,為表面和亞表面的顯微孔洞。由圖5(g)、(h)可以看出,試樣有一處疲勞源,裂紋萌生于試樣遠(yuǎn)離表面的顯微孔洞,形成了典型的“魚眼”形貌。相對于周圍區(qū)域具有放射狀條紋的擴(kuò)展區(qū),“魚眼”源區(qū)較為平滑,三個不規(guī)則的顯微孔洞排列于“魚眼”中心區(qū)域。在交變載荷應(yīng)力下,顯微孔洞上容易導(dǎo)致應(yīng)力集中,因此疲勞裂紋容易在表面、亞表面或近表面的顯微孔洞處萌生,這與其他單晶高溫合金疲勞裂紋的起源位置相同[21-22]。“魚眼”為等軸晶合金高周或超高周疲勞的典型裂紋源區(qū)特征形貌[23-24],DD6合金的低周疲勞斷口出現(xiàn)“魚眼”形貌,這說明DD6 合金具有良好的低周疲勞性能,顯示出其他合金高周或超高周的疲勞斷裂特征。

    圖5 疲勞斷口整體形貌和源區(qū)形貌 (a)、(b)Δεt/2=1.3%, Nf=4554;(c)、(d)、(e)Δεt/2=1.6%, Nf=832;(f)、(g)、(h)Δεt/2=1.1%, Nf=18133Fig.5 Overall morphology of fatigue fracture surface and crack initiation site (a),(b)Δεt/2=1.3%, Nf=4554;(c),(d),(e)Δεt/2=1.6%, Nf=832;(f),(g),(h)Δεt/2=1.1%, Nf=18133

    式中:E為彈性模量;Nf為疲勞壽命;σf′為疲勞強(qiáng)度系數(shù);b為疲勞強(qiáng)度指數(shù);εf′為疲勞延性系數(shù);c為疲勞延性指數(shù)。依據(jù)方程(1),對實驗數(shù)據(jù)進(jìn)行處理,獲得了DD6 合金700 ℃的應(yīng)變疲勞參數(shù),如表2 所示。由表2 獲得DD6 合金的Coffin-Manson方程如下:

    圖8 為低周疲勞試樣斷裂后的組織形貌。由圖8 看出,合金塑性變形不均勻,疲勞斷口附近區(qū)域的γ′相形狀不再保持立方形狀,發(fā)生了嚴(yán)重塑性變形,而心部區(qū)域的塑性變形較小,γ′相仍保持立方狀形態(tài)。斷口附近可見滑移帶,滑移帶方向與試樣[001]取向的夾角大約為45°,有二次裂紋沿滑移帶形成。文獻(xiàn)提出滑移帶的出現(xiàn)是LCF 損傷的先兆,滑移帶與總應(yīng)變量密切相關(guān),隨著總應(yīng)變幅的增加,出現(xiàn)滑移帶的時間減少[29]。

    圖7 疲勞斷口瞬斷區(qū)特征形貌 (a)、(b)Δεt/2=1.6%,Nf=924;(c)Δεt/2=1.1%,Nf= 10171;(d)Δεt/2=1.1%,Nf=18133Fig.7 Characteristics of the final fracture zone (a)、(b)Δεt/2=1.6%,Nf=924;(c)Δεt/2=1.1%,Nf= 10171;(d)Δεt/2=1.1%,Nf=18133

    河道周邊的綠化,要做到層次化和空間化,種植密度不宜過大,樹木種類要較為豐富些,不同的流域要有不同的景觀。通常會以高達(dá)的喬木作為背景,將亞喬木、灌木、草花及地被作為組團(tuán)。水生植物和濕地植物要注重色彩的搭配,要體現(xiàn)出水體的美感。設(shè)計人員在設(shè)計城市河道道路景觀時,要堅持自然、淳樸的思想理念,做好將城區(qū)運輸?shù)缆放c休閑道路分隔開,將河道周圍的道路與植物區(qū)域、小區(qū)公園等相融合在一起,設(shè)計出豐富多變的景觀區(qū)域,讓前來休閑放松的人們能夠享受到更加舒適的自然美。本項目市政道路改造措施為,新建8條市政道路,總里程約5km;新建5座景觀橋梁。

    2.5 實驗后顯微組織分析

    斷口瞬斷區(qū)特征見圖7。由圖7 可見,瞬斷區(qū)存在許多的類解理平面與撕裂棱。隨著裂紋不斷擴(kuò)展,試樣承載載荷的面積減小,最后試樣瞬間斷裂。瞬斷區(qū)的類解理面為{111}面,在類解理面上可見兩個方向相交的滑移線形貌,見圖7(b)。

    圖8 疲勞斷裂組織 (a)、(b)、(c)Δεt/2=1.1%, Nf=18133;(d)Δεt/2=1.6%, Nf=832;(e)、(f)Δεt/2=1.9%, Nf=288Fig.8 Microstructue of specimen after fatigue fracture (a),(b),(c)Δεt/2=1.1%, Nf=18133;(d)Δεt/2=1.6%, Nf=832;(e),(f)Δεt/2=1.9%, Nf=288

    3 結(jié)論

    在應(yīng)變低周疲勞過程中,用彈性分量與塑性分量之和來表示疲勞壽命與總應(yīng)變幅的關(guān)系,即Coffin-Manson 方程[20],DD6 合金的應(yīng)變-疲勞壽命曲線方程如式(1)所示:

    戴笠這次派特務(wù)無故搜家,更激起黃炎培的無比憤慨。他想,你戴笠沒有抓到我什么把柄,我這回一定不饒你。不然,特務(wù)們以后還要來欺負(fù)的。

    (2)隨著應(yīng)變幅增加,合金的低周疲勞壽命降低;合金在非對稱循環(huán)條件下具有良好的中溫低周疲勞性能,合金不存在過渡壽命,低周疲勞過程中彈性應(yīng)變起主要作用,塑性變形量極小。隨著總應(yīng)變幅的增加,塑性變形損傷增加。

    研究對象來自懷化學(xué)院文理科各個非英語專業(yè)的本科生,共474人。所有研究對象都已完成三個學(xué)期的大學(xué)英語學(xué)習(xí)并通過大學(xué)英語四級。研究方法主要采用問卷調(diào)查的形式,并對部分學(xué)生進(jìn)行了有針對性的訪談。

    (3)疲勞斷口由疲勞源區(qū),裂紋擴(kuò)展區(qū)和瞬斷區(qū)三部分組成,其斷裂機(jī)制為類解理斷裂。裂紋先沿與主應(yīng)力垂直方向擴(kuò)展,然后沿{111}平面擴(kuò)展,疲勞裂紋萌生于試樣的表面、亞表面、或遠(yuǎn)離表面的顯微孔洞,近表面起裂斷口有“魚眼”特征;裂紋擴(kuò)展區(qū)有典型的疲勞條帶、類解理臺階、河流狀花樣特征;瞬斷區(qū)有類解理平面、滑移帶、撕裂棱特征。

    (4)離斷口遠(yuǎn)處γ′相仍保持立方狀形態(tài),斷口附近可見滑移帶,二次裂紋沿滑移帶形成。

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