藍國陽,胡性濤,阮勝福,李雯靜
(海洋石油工程股份有限公司 天津 300452)
隨著海洋石油勘探開發(fā)的持續(xù)推進,我國廣大的沿海海域油氣開發(fā)熱潮不斷,但國內(nèi)從事海洋工程建設的企業(yè)卻非常有限,每個企業(yè)都是滿負荷甚至超負荷運行。以本公司為例,目前擁有天津塘沽、青島和珠海3個建造基地,年鋼材加工總量高達60萬t,但擁有滑道總數(shù)僅為16條,每年僅國內(nèi)的生產(chǎn)項目就多達幾十個,每個生產(chǎn)項目所面臨的場地資源短缺非常嚴重,如重型履帶吊機、滑道等限制性資源對項目建造的進度和實施起著決定性作用。滑道資源稀缺迫使我們創(chuàng)新改變、盡量減少每個組塊在滑道上的建造時間,這就需要盡量減少空間作業(yè),因此,需考慮建造一體化和甲板片“反造”;目前組塊的甲板片都已經(jīng)采取一體化建造,而生活樓還是在組塊上建造,其建造時間長,大量占用滑道資源,如果能夠?qū)⑵渑驳綀龅厣戏丛?,待整體建造好后再翻身吊裝到組塊上,將會大幅縮短滑道的占用時間。
以作者參與的某個油田的某期生產(chǎn)項目為例,該項目主要包括2個井口平臺,都屬于固定式海洋平臺類型[1],下部結(jié)構(gòu)主要由導管架和鋼樁組成,上部結(jié)構(gòu)主要包括井口生產(chǎn)組塊和用于員工生活的生活樓模塊。生活樓模塊是坐落在上部組塊最頂層甲板上的獨立框架式結(jié)構(gòu)。生活樓模塊有3層甲板,其中需要翻身吊裝的是生活樓模塊的上面2層。2個平臺的生活樓模塊外形尺寸一樣,其中最上層甲板外形尺寸為26 m×8.8 m×4 m,結(jié)構(gòu)重量為45 t;中間夾層尺寸為30.85 m×16.85 m×4 m,結(jié)構(gòu)重量為65 t。
關于生活樓整體反造、翻身吊裝的實踐[2],從建造工藝來說,它具有2個可操作性的特點:①結(jié)構(gòu)重量較小,翻身吊裝完全可以實現(xiàn);②公司甲板片的反造技術(shù)很成熟。但是翻身吊裝也面臨著不少問題,因為整體反造完工的生活樓相當于一個大尺寸箱型體,但跟其他箱型體比較,它又具有自己獨特的特征,這主要體現(xiàn)在:一是生活樓四周帶有墻皮骨架,所以整體反造完的生活樓相當于一個大而空的箱型體,箱型體的翻身吊裝本來就應用不多,更何況是如此大而空的箱型體,面臨的難度很大;二是重量分布很不均勻,重量分布幾乎在靠近甲板片一端,偏墜特別厲害,翻身過程中結(jié)構(gòu)的強度和穩(wěn)性是否滿足要求,特別是墻皮的變形程度都需要特別關注;三是形狀不規(guī)則,兩側(cè)都有外伸部分,這會給翻身時提供支撐造成很大不便。
以生活樓中間層甲板片為例。
2.2.1 吊裝步驟
①首先在場地上翻身建造,完成吊裝前期的準備工作,建造好的生活樓甲板片不僅包括水平片、墻皮骨架支撐和墻皮,還應該包括兩側(cè)供吊裝的臨時吊點,一側(cè)2個,利用XSTEEL模擬的3D模型見圖1。
圖1 生活樓模型Fig.1 Living quarter 3d model
②以右側(cè)底部的工字鋼為支撐,利用履帶吊將鋼絲繩懸在左側(cè),先將左側(cè)吊起,并隨著高度的上升實現(xiàn)角度的旋轉(zhuǎn),利用CAD建立的吊裝站位圖見圖2。
圖2 吊裝站位模擬Fig.2 Lifting position simulation
在此過程中,隨著翻身角度的變大,應該在左側(cè)墻皮倒地的地方放置一定高度的枕木,以防止當上吊到一定高度時,生活樓的重心與鋼絲繩處于同一鉛垂直線上,生活樓會加速自由側(cè)翻,進而對吊機形成瞬間沖擊力,所以放置枕木之后轉(zhuǎn)動到這個角度能阻止其自由側(cè)翻的過程,以實現(xiàn)有效控制。利用CAD建立的吊裝過程模擬圖見圖3。
圖3 生活樓翻身模擬1Fig.3 Lifting quarter turnover simulation 1
③隨著右側(cè)的上抬,左側(cè)也會離地,當離地到一定高度直至左側(cè)倒地枕木支撐處也離地一定高度時,利用CAD建立的吊裝過程模擬圖見圖4。
圖4 生活樓翻身模擬2Fig.4 Lifting quarter turnover simulation 2
④將鋼絲繩懸掛在左側(cè)吊點上,利用另外一臺履帶吊在右側(cè)緩慢將左側(cè)抬起到一定高度,直至翻身水平,最后利用2臺吊機吊裝就位。利用CAD建立的吊裝站位圖見圖5。
圖5 生活樓翻身吊裝模擬Fig.5 Lifting quarter turnover lifting simulation
2.2.2 翻身吊裝過程受力分析
整個吊裝動態(tài)過程可以簡化為幾個不同吊裝角度的吊裝就位分析[3],本文以受力比較危險的0°和81°為例,通過SACS軟件模擬吊裝過程進行相應的有限元計算分析,按照API 21TH[4]和AISC 360—2010[5]的相關要求校核整個生活樓結(jié)構(gòu)桿件的強度和剛度。
①0°起吊時的狀態(tài)(SACS軟件模擬實際吊裝作業(yè)的有限元分析模型),見圖6、表1。
表1 SACS計算分析中桿件校核的結(jié)果概述Tab.1 Member check results summary in SACS calculation analysis
圖6 SACS吊裝模擬1(帶桿件截面參數(shù))Fig.6 SACS lifting simulation 1(with members’ section information)
②81°起吊時的狀態(tài)(SACS軟件模擬實際吊裝作業(yè)的有限元分析模型),見圖7、表2。
表2 SACS計算分析中桿件校核的結(jié)果概述Tab.2 Member check results summary in SACS calculation analysis
圖7 SACS吊裝模擬 2(帶桿件截面參數(shù))Fig.7 SACS lifting simulation 2(with members’ section information)
通過SACS吊裝分析發(fā)現(xiàn),所有結(jié)構(gòu)的整體強度均滿足吊裝過程的要求,個別管節(jié)點的構(gòu)造UC大于1.0,而強度UC小于1.0是可以接受的;整個翻身吊裝過程中,最大桿件變形為1.634 cm,結(jié)構(gòu)整體剛好滿足要求,見圖8、表3。
表3 SACS計算分析中管節(jié)點校核的結(jié)果概述Tab.3 Joint can check results summary in SACS calculation analysis
圖8 SACS吊裝計算結(jié)果(節(jié)點最大變形結(jié)果)Fig.8 SACS lifting calculation result(joints maximum deformation results)
2.2.3 需要注意的問題
①整個翻身過程中,吊繩和卸扣是可以隨著吊臂的伸縮和吊機的移位進行轉(zhuǎn)動的,這就要求吊點不能帶耳板,因此,要求吊點主板強度相對高一些。
②整體反造完工的生活樓相近于一個大尺寸箱體,它的重心與以往所有吊裝的水平片等存在很大的差異,不在甲板片平面內(nèi),相當于在Z向有一定的偏心。在吊裝和翻身的過程中由于偏心的原因而產(chǎn)生的角度變化需要引起足夠的重視。
③起吊時,鋼絲繩與墻皮交叉在一起,此時需要注意并考慮鋼絲繩對墻皮的擠壓是否會產(chǎn)生大的變形。因此,應盡量將吊點向外延伸一些。
④下層生活樓的形狀不規(guī)則,無法向規(guī)整箱型體提供支撐,因此,圖9右上所示這部分應該先不安裝,需要等2層就位后再安裝。
圖9 生活樓局部結(jié)構(gòu)詳圖(cad局部截圖)Fig.9 Living quarter local structure detail drawing(cad local screenshot)
⑤生活樓的體積較大,相對重量也不小,在噴砂過程中需整體拖裝到噴砂車間,這就需要有足夠的高度能滿足小車拖著它進入車間,也需要有能提供足夠支撐力的平板小車供使用。
⑥生活樓反向建造,在進入噴砂車間噴砂時,箱體內(nèi)部產(chǎn)生的砂體需要采用合適的方法清除出來。
生活樓整體翻身吊裝技術(shù)可行,但對以上注意事項要足夠重視,需要注意的是,在節(jié)約滑道資源的同時,可能需要付出更多的額外資源,如翻身吊裝的吊機資源和需要作為支撐的枕木。