基于數(shù)值模擬的開槽法測量混凝土工作應(yīng)力研究

張一，徐趙東，李今保，郭迎慶

(1. 東南大學(xué) 中國-巴基斯坦重大基礎(chǔ)設(shè)施智慧防災(zāi)一帶一路聯(lián)合實驗室，江蘇 南京，210096；2. 江蘇東南特種技術(shù)工程有限公司，江蘇 南京，210008；3. 南京東瑞減震控制工程有限公司，江蘇 南京，210033)

在混凝土結(jié)構(gòu)的壽命期內(nèi)，應(yīng)力衰減、混凝土徐變、施工偏差和不均勻沉降會導(dǎo)致混凝土結(jié)構(gòu)應(yīng)力發(fā)生變化，工作應(yīng)力的理論計算總是與實際應(yīng)力相差很大，因此準(zhǔn)確評估混凝土結(jié)構(gòu)內(nèi)的工作應(yīng)力對于確保結(jié)構(gòu)安全性和可靠性非常重要。測量現(xiàn)有混凝土結(jié)構(gòu)的工作應(yīng)力一直是一個難題，混凝土材料的不均勻性和隨機(jī)性、應(yīng)變測量技術(shù)等因素導(dǎo)致應(yīng)力測量結(jié)果存在較大的離散性和誤差。

局部破損檢測技術(shù)即應(yīng)力釋放法，最初由MATHAR[1]提出，用來對鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的殘余應(yīng)力進(jìn)行測量。對金屬構(gòu)件所測區(qū)域進(jìn)行切割或鉆孔，使所測區(qū)域的應(yīng)力得到釋放，測量應(yīng)力釋放前后測點處的應(yīng)變變化量，經(jīng)計算得到殘余應(yīng)力[2-3]。

近幾十年來，科研人員對應(yīng)力釋放法進(jìn)行了大量的研究，并逐漸將其應(yīng)用于混凝土材料的應(yīng)力檢測中。為了克服解析方法僅適用于應(yīng)力沿厚度方向均勻分布的薄板的局限性，SCHAJER[4-6]提出了以標(biāo)定系數(shù)為核心的積分法與冪級數(shù)法來識別沿深度方向的非均勻分布應(yīng)力場，其適用性、穩(wěn)定性和精度都得到了顯著增強(qiáng)。

TRAUTNER等[7-8]將應(yīng)力釋放法應(yīng)用于混凝土結(jié)構(gòu)，使用基于表面位移的影響函數(shù)，結(jié)果具有了良好的理論精度，但由于釋放位移量級極小，實際應(yīng)用難度較大。影響函數(shù)是標(biāo)定系數(shù)的連續(xù)形式，目前已發(fā)展為廣泛使用的方法[9-12]。國內(nèi)外學(xué)者逐步將影響函數(shù)應(yīng)用到混凝土工作應(yīng)力的檢測之中，對影響函數(shù)不斷進(jìn)行優(yōu)化以提高識別精度[13-14]。

混凝土應(yīng)力釋放法按鉆孔或切割形式的不同，可分為盲孔法、圓孔法和開槽法[15-19]。開槽法是在圓孔法的基礎(chǔ)上進(jìn)行改進(jìn)和創(chuàng)新得來的，按開槽形狀可以分為直線形開槽法(橫槽)和方形開槽法(方槽)。開槽法在實際工程中易于施工，尤其是在只關(guān)注單向應(yīng)力問題時，對混凝土結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的損傷較小。因此，近年來部分學(xué)者對開槽法進(jìn)行了深入研究，并將其應(yīng)用到混凝土的應(yīng)力檢測中[20-25]。但是實際混凝土結(jié)構(gòu)大多處于復(fù)雜受力狀態(tài)，開槽法的測量結(jié)果必定與混凝土結(jié)構(gòu)真實受力狀態(tài)存在一定的差別，這一缺點限制了開槽法在實際工程中的應(yīng)用。

本文作者對應(yīng)力釋放法中的開槽法進(jìn)行研究，針對單向應(yīng)力狀態(tài)下的混凝土受壓構(gòu)件，采用數(shù)值模擬的分析方法研究開槽形狀、開槽間距、開槽長度等因素在不同開槽深度下對應(yīng)力釋放程度的影響，并提出了一種新的分步測量方法。

1 基本原理

開槽法是一種局部損傷檢測方法，用于評估混凝土結(jié)構(gòu)內(nèi)的工作應(yīng)力。開槽過程中，開槽區(qū)域內(nèi)外應(yīng)力逐漸釋放，開槽區(qū)域周圍的混凝土發(fā)生彈性變形。應(yīng)變傳感器根據(jù)工作應(yīng)力方向固定在測點上，隨著開槽深度增加，應(yīng)變傳感器開始測量混凝土釋放的彈性應(yīng)變。開槽達(dá)到一定深度后，測點處混凝土的工作應(yīng)力完全釋放。根據(jù)應(yīng)變傳感器測得的應(yīng)變變化值，通過混凝土彈性模量計算構(gòu)件的工作應(yīng)力。

式中：σ為混凝土的工作應(yīng)力；E為混凝土的彈性模量；ε為釋放的彈性應(yīng)變。

2 數(shù)值模擬與分析

2.1 計算模型與參數(shù)

本文以單向應(yīng)力狀態(tài)下的受壓構(gòu)件為研究對象進(jìn)行數(shù)值模擬，使用有限元軟件建模分析，選用的模型長×寬×高為3 000 mm×400 mm×400 mm，軟件內(nèi)模型示意圖如圖1所示。模型中的混凝土強(qiáng)度等級為C30，鋼筋的強(qiáng)度等級為HRB400。為方便后續(xù)對計算結(jié)果進(jìn)行分析，對開槽間距H、開槽長度L、中心測點以及應(yīng)力釋放區(qū)域長寬比λ等因素進(jìn)行規(guī)定，如圖2所示。其中應(yīng)力釋放區(qū)域長寬比λ的計算公式為

圖1 模型示意圖Fig. 1 Schematic diagram of model

圖2 開槽間距和開槽長度示意圖Fig. 2 Schematic diagram of slotting spacing and slotting length

式中：λ為應(yīng)力釋放區(qū)域長寬比；L為開槽長度即應(yīng)力釋放區(qū)域長度；H為開槽間距即應(yīng)力釋放區(qū)域?qū)挾取?/p>

測點應(yīng)力釋放率α的計算公式為

式中：σy為不同開槽深度下的測點處的Y向應(yīng)力；σ0為測點處的初始Y向應(yīng)力。

2.2 壓應(yīng)力對應(yīng)力釋放程度的影響

針對壓應(yīng)力(即構(gòu)件工作應(yīng)力)對應(yīng)力釋放的影響程度進(jìn)行分析，采用軸壓比u進(jìn)行控制，選取軸壓比u為0.1、0.3、0.5 和0.7 的4 種工況。開槽形狀選取方槽H=100 mm、L=100 mm、λ=1，開槽深度取10 mm 為一步，從0 mm 分步計算至150 mm得到不同開槽深度下開槽區(qū)域中心測點處Y向應(yīng)力并計算得到每一步開槽深度下的應(yīng)力釋放率。Y向應(yīng)力的分析結(jié)果如圖3所示，應(yīng)力釋放率的分析結(jié)果如圖4所示。

圖3 不同壓應(yīng)力下Y向應(yīng)力隨開槽深度的變化Fig. 3 Variation of Y-directional stress with slotting depth at different pressure stresses

圖4 不同壓應(yīng)力下應(yīng)力釋放率隨開槽深度的變化Fig. 4 Variation of stress release rate with slotting depth at different pressure stresses

由圖3可以看出：壓應(yīng)力只對構(gòu)件測點處初始Y向應(yīng)力和每一步應(yīng)力釋放值有影響，對應(yīng)力完全釋放即應(yīng)力釋放率為0時的開槽深度沒有影響。隨著開槽深度增加，Y向應(yīng)力從初值逐漸減小，4 種工況的Y向應(yīng)力均在開槽深度為36 mm 時完全釋放。應(yīng)力釋放率到達(dá)0 時，開槽深度繼續(xù)增加，Y向應(yīng)力隨之反向增大，在開槽深度為50 mm 時達(dá)到反向最大值，其中初始Y向應(yīng)力越大的工況反向應(yīng)力最大值越大。當(dāng)開槽深度為50～150 mm時，Y向應(yīng)力逐漸減小至0 MPa附近。

由圖4 可以看出：在開槽深度相同時，4 種軸壓比下測點的應(yīng)力釋放率基本相同。由此可見，壓應(yīng)力對每一步的應(yīng)力釋放率沒有影響，即不同開槽深度下的應(yīng)力釋放程度與構(gòu)件當(dāng)前的工作應(yīng)力無關(guān)。因此，開槽法可以廣泛用于檢測混凝土構(gòu)件的工作應(yīng)力，不同開槽深度下的應(yīng)力釋放值不受構(gòu)件工作應(yīng)力的影響。

2.3 開槽長度對應(yīng)力釋放程度的影響

2.3.1 橫槽的開槽長度對應(yīng)力釋放程度的影響

針對橫槽的開槽長度L對應(yīng)力釋放程度的影響進(jìn)行分析，開槽間距H選取50 mm，開槽長度L選取30、35、40、45、50、60、70、80、90和100 mm這10 種工況進(jìn)行分析，即長寬比λ分別為0.6、0.7、0.8、0.9、1.0、1.2、1.4、1.6、1.8和2.0。從0 mm分步計算至100 mm得到不同開槽深度下開槽區(qū)域中心測點處Y向應(yīng)力，結(jié)果如圖5所示。

圖5 橫槽不同開槽長度下Y向應(yīng)力隨開槽深度的變化Fig. 5 Variation of Y-directional stress with slotting depth at different slotting lengths of horizontal slot

由圖5可以看出：開槽長度對橫槽應(yīng)力釋放程度的影響可以根據(jù)長寬比λ分為兩種情況進(jìn)行分析，即長寬比λ≤1與λ＞1。

當(dāng)長寬比λ≤1時，即開槽長度L小于等于開槽間距H時，Y向應(yīng)力隨開槽深度的變化趨勢一致，但每種工況之間差值較大。隨著開槽深度增加，Y向應(yīng)力從初值開始減小，在開槽深度為30 mm 時應(yīng)力釋放率達(dá)到最大值，隨后Y向應(yīng)力逐漸穩(wěn)定到某一負(fù)值附近。開槽長度L越長，應(yīng)力釋放越快，應(yīng)力完全釋放時的開槽深度也較小。但當(dāng)λ=0.6時，不管開槽深度為多大，中心測點的Y向應(yīng)力均未達(dá)到完全釋放的程度。

當(dāng)長寬比λ＞1時，即開槽長度L大于開槽間距H時，Y向應(yīng)力隨開槽深度的變化趨勢一致，但每種工況之間差值較小。λ＞1 的5 種工況中Y向應(yīng)力最大差值出現(xiàn)在開槽深度為30 mm時，Y向應(yīng)力最大差值與初始Y向應(yīng)力的比值為7.24%；每步開槽深度下Y向應(yīng)力最大差值與初始Y向應(yīng)力的平均比值為2.74%。由此可見，長寬比λ＞1 的情況下，不同開槽長度之間的Y向應(yīng)力差值較小。因此，在檢測切割時只要保證長寬比λ＞1，檢測結(jié)果較為精準(zhǔn)。

2.3.2 方槽的開槽長度對應(yīng)力釋放程度的影響

針對方槽的開槽長度L進(jìn)行分析，與2.3.1 中研究橫槽開槽長度的工況相同，開槽間距H選取50 mm，開槽長度L選取30、35、40、45、50、60、70、80、90 和100 mm 這10 種工況進(jìn)行分析，即長寬比λ分別為0.6、0.7、0.8、0.9、1.0、1.2、1.4、1.6、1.8 和2.0。從0 mm 分步計算至100 mm得到不同開槽深度下開槽區(qū)域中心測點處Y向應(yīng)力，結(jié)果如圖6所示。

圖6 方槽不同開槽長度下Y向應(yīng)力隨開槽深度的變化Fig. 6 Variation of Y-directional stress with slotting depth at different slotting lengths of square slot

由圖6 可以看出：Y向應(yīng)力隨開槽深度的變化趨勢一致，Y向應(yīng)力從初值開始減小，在開槽深度為30 mm時應(yīng)力釋放率達(dá)到最大值，隨后Y向應(yīng)力逐漸穩(wěn)定到0 MPa附近。Y向應(yīng)力最大差值出現(xiàn)在開槽深度為30 mm時，Y向應(yīng)力最大差值與Y向應(yīng)力初值的比值為7.26%；每步開槽深度下Y向應(yīng)力最大差值與Y向應(yīng)力初值的平均比值為2.81%。由此可見，當(dāng)開槽形狀為方槽時，開槽長度對不同開槽深度下中心測點的Y向應(yīng)力影響較小。因此，在檢測切割時，方槽可以用于結(jié)構(gòu)狹小區(qū)域，開槽間距一定時，開槽長度變化所導(dǎo)致的應(yīng)力釋放值差值較小，檢測結(jié)果較為精準(zhǔn)。

2.3.3 橫槽與方槽的對比

由2.3.2 可知，在開槽形狀為方槽時，開槽長度L對不同開槽深度下中心測點的Y向應(yīng)力影響較小，因此選取方槽長寬比λ=1的工況為代表值，代入到2.3.1 節(jié)中橫槽不同開槽長度下Y向應(yīng)力隨開槽深度H的變化中。為便于區(qū)分，方槽長寬比用λ0表示，結(jié)果如圖7所示。

圖7 橫槽與方槽的Y向應(yīng)力對比Fig. 7 Comparison of Y-directional stress between horizontal slot and square slot

由圖7 可見：當(dāng)0≤H≤40 mm 時，長寬比λ0=1的方槽Y向應(yīng)力與長寬比λ＞1 的橫槽Y向應(yīng)力之間變化趨勢一致，差值較小。當(dāng)開槽深度為30 mm時，λ0=1 的方槽Y向應(yīng)力與λ=1.2 的橫槽Y向應(yīng)力之間的差值與初始Y向應(yīng)力的比值為3.57%；與λ=2.0 的橫槽Y向應(yīng)力之間的差值與初始Y向應(yīng)力的比值為3.67%。當(dāng)40＜H≤80 mm時，長寬比λ0=1的方槽Y向應(yīng)力逐漸減小至0 附近，與長寬比λ＞1 的橫槽Y向應(yīng)力之間的差值逐漸變大。當(dāng)80＜H≤100 mm 時，長寬比λ0=1 的方槽Y向應(yīng)力逐漸穩(wěn)定在0 附近，與長寬比λ=1 的橫槽Y向應(yīng)力之間差值較小。因此，在開槽深度較小時，方槽與相同開槽間距、長寬比λ＞1的橫槽之間可以相互替代，兩種開槽形狀的中心測點的Y向應(yīng)力之間差值較小，趨勢一致。

2.4 開槽間距對應(yīng)力釋放程度的影響

針對開槽間距H進(jìn)行分析，開槽長度L選取50、60、70、80、90 和100 mm 這6 種工況進(jìn)行分析。為了避免開槽長度L不同對結(jié)果造成影響，控制6 種工況的長寬比λ=1 即開槽長度L均等于開槽間距H。從0 mm 分步計算至100 mm 得到不同開槽深度下開槽區(qū)域中心測點處Y向應(yīng)力，結(jié)果如圖8和圖9所示。

圖8 橫槽不同開槽間距下Y向應(yīng)力隨開槽深度的變化Fig. 8 Variation of Y-directional stress with slotting depth at different slotting spacings of horizontal slot

圖9 方槽不同開槽間距下Y向應(yīng)力隨開槽深度的變化Fig. 9 Variation of Y-directional stress with slotting depth at different slotting spacings of square slot

由圖8和圖9可見：橫槽與方槽不同開槽間距下的應(yīng)力釋放趨勢相同。在開槽過程中，中心測點的Y向應(yīng)力將經(jīng)歷三個階段。在第一階段，隨著開槽深度增加，Y向應(yīng)力逐漸減小，直到應(yīng)力完全釋放。對于應(yīng)力完全釋放的開槽深度稱為零應(yīng)力深度或應(yīng)力完全釋放深度，該深度在第一階段結(jié)束后首次達(dá)到。開槽深度繼續(xù)增加，應(yīng)力釋放進(jìn)入第二階段。此時，應(yīng)力沿相反方向增加，直到達(dá)到最大值(遠(yuǎn)小于初始Y向應(yīng)力)。最后進(jìn)入第三階段，Y向應(yīng)力從反向最大值再次逐漸接近于0 MPa。在實際應(yīng)力測量中，第一階段的應(yīng)力釋放程度的變化應(yīng)該是關(guān)注的焦點。因此，開槽間距越小，中心測點處的應(yīng)力釋放速率越大，應(yīng)力完全釋放深度越小。

2.5 數(shù)值模擬與試驗結(jié)果對比分析

為驗證數(shù)值模擬結(jié)果的準(zhǔn)確性和適用性，選取文獻(xiàn)[22]中6 個測點的試驗結(jié)果進(jìn)行對比分析，如表1所示。由表1可以看出：在相同的開槽深度下，橫槽與方槽之間的應(yīng)力釋放率差值較小，這也驗證了前文得到的結(jié)論：長寬比λ=1的方槽與相同開槽間距H、長寬比λ＞1的橫槽之間可以相互替代，兩種情況中心測點的應(yīng)力差值較小。試驗應(yīng)力釋放率與數(shù)值模擬結(jié)果之間的差值均較小，驗證了數(shù)值模擬方法的準(zhǔn)確性和開槽法的適用性。值得注意的是，文獻(xiàn)[22]中扣除了水、溫度和切割擾動影響后的試驗結(jié)果具有較高的精度，但實測過程中對測點應(yīng)變的影響與許多因素有關(guān)：包括混凝土含水量、骨料質(zhì)量、鋼筋位置和應(yīng)變片尺寸等，由此產(chǎn)生擾動對測點應(yīng)變的影響也會有所不同，這些因素的影響也將是未來研究的重點。

表1 應(yīng)力釋放率的數(shù)值模擬與試驗結(jié)果對比Table 1 Comparison of numerical simulation and experimental results of stress release rate

3 開槽區(qū)域的應(yīng)力分布規(guī)律分析

根據(jù)應(yīng)力釋放的原理對混凝土進(jìn)行開槽處理后，開槽區(qū)域周圍的混凝土將發(fā)生應(yīng)力釋放，導(dǎo)致局部應(yīng)力重新分布。對于測量混凝土工作應(yīng)力的槽孔，相鄰開槽的位置應(yīng)不受其他開槽區(qū)域的局部影響。在實際測量中，應(yīng)在開槽區(qū)域周圍合理選取測點，保證能夠靈敏、準(zhǔn)確地測量開槽引起的應(yīng)變變化。測點選取不合理、測點處應(yīng)力釋放率小以及應(yīng)變傳感器的靈敏度弱等因素，都可能導(dǎo)致應(yīng)變測量失敗。

提取槽內(nèi)區(qū)域和槽外區(qū)域的各測點不同開槽深度時的Y向應(yīng)力，分析開槽區(qū)域的應(yīng)力釋放范圍。選取H=50 mm、L=50 mm、λ=1的橫槽與方槽進(jìn)行分析，由于橫槽與方槽均為對稱開槽，因此測點從中心測點開始向一側(cè)選取，測點位置如圖10 所示。開槽深度從0 mm 分步計算至100 mm 得到不同開槽深度下各測點處Y向應(yīng)力，結(jié)果如圖11和圖12所示。

圖10 應(yīng)力釋放范圍分析測點示意圖Fig. 10 Schematic diagram of measurement points for stress release range analysis

圖11 橫槽各測點Y向應(yīng)力隨開槽深度的變化Fig. 11 Variation of Y-directional stress with slotting depth at different measurement points of horizontal slot

圖12 方槽各測點Y向應(yīng)力隨開槽深度的變化Fig. 12 Variation of Y-directional stress with slotting depth at different measurement points of square slot

橫槽與方槽的槽內(nèi)區(qū)域內(nèi)選取5 個測點，5 個測點與槽內(nèi)邊緣的距離分別為5、10、15、20 和25 mm(中心測點)。由圖11 和圖12 可見：25 mm(中心測點)與20 mm兩個測點之間Y向應(yīng)力差值較小，橫槽每步開槽深度下的平均差值與初始Y向應(yīng)力的比值為1.43%；方槽的比值為1.45%。開槽深度為0～30 mm 時，10、15、20 和25 mm 四條應(yīng)力釋放曲線變化趨勢一致，越靠近凹槽，應(yīng)力釋放速度越快；5 mm工況下的應(yīng)力釋放曲線與中心測點的差值較大，這是由于距離凹槽過近，受到應(yīng)力集中等因素的影響。考慮到凹槽切割擾動、測量差值較大等因素的影響，離凹槽過近的位置不適合進(jìn)行應(yīng)變測量，因此建議選取中心測點以及上下10 mm 范圍內(nèi)作為外貼應(yīng)變片的位置，測量結(jié)果穩(wěn)定，誤差在可接受的范圍內(nèi)。

橫槽與方槽的槽外區(qū)域選取7 個測點，7 個測點與槽外邊緣的距離分別為20、40、60、80、100、140和180 mm。測點越靠近凹槽，應(yīng)力變化越大，應(yīng)力釋放曲線變化趨勢越接近于槽內(nèi)區(qū)域測點的應(yīng)力釋放曲線變化趨勢。因此，圓孔法測點通常選取距離切割圓孔外0～15 mm 的位置。測點距離凹槽180 mm 時，應(yīng)力釋放曲線接近為直線，開槽深度為100 mm時，橫槽的應(yīng)力釋放率為3.22%；方槽的應(yīng)力釋放率為5.89%。因此，相鄰凹槽至少應(yīng)保持在200 mm之外，可認(rèn)為不受相鄰凹槽的影響。

對于橫槽開槽法和方槽開槽法，與圓孔法相比，其優(yōu)點在于可以將測點選取在槽內(nèi)區(qū)域，解決了圓孔法孔內(nèi)應(yīng)變信息不能連續(xù)輸出的問題。圓孔法由于鉆孔機(jī)器的影響，測點只能選取在圓孔外部區(qū)域，因此測量結(jié)果受測點與圓孔之間的距離影響較大，越靠近圓孔測量結(jié)果越精準(zhǔn)，但同時會受切割擾動影響。而開槽法的測點可以選取在測量區(qū)域中心位置，測量結(jié)果精準(zhǔn)，受切割擾動等因素影響小。

4 分步測量方法

在使用圓孔法或開槽法進(jìn)行實際測量時，通常的做法是鉆孔或開槽至零應(yīng)力深度或應(yīng)力完全釋放深度，得到測點處的釋放應(yīng)變，從而反推測點處的工作應(yīng)力。但是這種方法測量得到的工作應(yīng)力誤差較大，分析其原因：第一，零應(yīng)力深度與開槽形狀、開槽間距、開槽長度等因素關(guān)系密切，在切割過程中開槽長度等因素容易發(fā)生變化，因此，零應(yīng)力深度也會隨之變化，導(dǎo)致誤差變大；第二，在通常情況下，由于切割擾動等因素的影響，難以精確控制混凝土切割機(jī)器切割深度恰好達(dá)到零應(yīng)力深度，導(dǎo)致誤差存在。

為了減小測量誤差，提出了一種新的分步測量方法。設(shè)置合理的開槽分步距離，通過測量每一步開槽深度下的應(yīng)力釋放值，與數(shù)值模擬的結(jié)果相結(jié)合，利用多步優(yōu)化結(jié)果反推測點處工作應(yīng)力。分步測量方法與常規(guī)測量方法最大的區(qū)別在于不需要時刻關(guān)注零應(yīng)力深度的變化，而是可以采用合理的分析步距和分析步數(shù)，最大程度地減小誤差。

由2.2分析結(jié)果可知，測點處現(xiàn)存工作應(yīng)力對每一步的應(yīng)力釋放率沒有影響。設(shè)置每一步開槽深度為5 mm，由數(shù)值模擬可以得到開槽深度從0 mm開始每步深度(5 mm)下的應(yīng)力釋放率α0，α1，α2，α3，…，αn(α0=0)。同時，在構(gòu)件上采用相同開槽形狀從0 mm開始切割，得到每步深度(5 mm)下中心測點處的應(yīng)變測量值ε0，ε1，ε2，ε3，…，εn(ε0=0)。因此，工作應(yīng)力σ可以通過以下公式進(jìn)行計算：

式中：n為測量步數(shù)；αi為數(shù)值模擬中第i步的應(yīng)力釋放率；εi為實際測量中第i步的應(yīng)變測量值。

5 結(jié)論

1) 提出了一種分步方法測量混凝土的工作應(yīng)力，無需關(guān)注開槽過程中的零應(yīng)力深度變化，通過測量多步開槽深度下的應(yīng)力釋放值，與數(shù)值模擬的結(jié)果相結(jié)合，減小測量誤差。

2) 壓應(yīng)力(工作應(yīng)力)只對初始應(yīng)力和每一步應(yīng)力釋放值有影響，對不同開槽深度下的應(yīng)力釋放率沒有影響。

3) 開槽長度對長寬比λ≤1的橫槽影響較大，開槽長度L越大，應(yīng)力釋放速率越大，應(yīng)力完全釋放深度越小；對長寬比λ＞1的橫槽影響較小。開槽長度對方槽的影響較小，在開槽深度較小時，方槽與相同開槽間距、長寬比λ＞1的橫槽之間可以相互替代，兩種情況中心測點的Y向應(yīng)力之間差值較小。

4) 橫槽與方槽在不同開槽間距下的應(yīng)力釋放趨勢相同，開槽間距越小，應(yīng)力釋放速率越大，應(yīng)力完全釋放深度越小。

5) 開槽法解決了圓孔法孔內(nèi)應(yīng)變信息不能連續(xù)輸出的問題。應(yīng)力釋放時，槽內(nèi)區(qū)域比槽外區(qū)域的應(yīng)力變化更敏感和準(zhǔn)確，選取中心測點以及上下10 mm范圍內(nèi)粘貼應(yīng)變片，測量結(jié)果穩(wěn)定。