橡塑合金改性瀝青制備工藝關(guān)鍵參數(shù)研究

李寧利，王 猛，王 瑞，朱壯壯

（河北工業(yè)大學(xué)土木與交通學(xué)院，天津 300401）

0 前言

近年來(lái)，廢舊橡膠輪胎和廢舊塑料不合理回收處理所導(dǎo)致的環(huán)境污染問(wèn)題越發(fā)嚴(yán)重。廢舊橡膠輪胎和廢舊塑料很難降解，若處理不當(dāng)，不僅污染環(huán)境，還會(huì)浪費(fèi)資源[1]。

為了更加有效地回收利用廢舊橡膠和廢舊塑料，國(guó)內(nèi)外學(xué)者嘗試將兩者作為瀝青改性劑，改善瀝青的路用性能[2?3]。然而從熱力學(xué)角度看，廢舊橡膠和廢舊塑料與瀝青相容性較差，共混之后仍會(huì)離析，但廢舊橡膠和廢塑料的相對(duì)分子量很高、黏度大，靠機(jī)械作用將兩種聚合物強(qiáng)制分散，也可以處于動(dòng)力學(xué)穩(wěn)定狀態(tài)[4?5]。塑料與橡膠溶解度相近，彼此之間有較好的擴(kuò)散滲透能力[6?10]。因此國(guó)內(nèi)外多位學(xué)者借鑒金屬材料中合金的概念，將廢舊橡膠粉和廢塑料通過(guò)雙螺桿擠出機(jī)制備成橡塑合金改性劑，廢舊橡膠粉和廢塑料通過(guò)前期擴(kuò)散滲透，改善了與基質(zhì)瀝青的相容性，既能提高瀝青的路用性能，又能保證改性瀝青的儲(chǔ)存穩(wěn)定性[11?14]

目前國(guó)內(nèi)外關(guān)于橡塑合金改性瀝青的研究大多集中于橡塑合金改性瀝青及其混合料的路用性能，對(duì)橡塑合金改性瀝青的制備工藝研究較少，且制備橡塑合金的儀器大多采用雙螺桿擠出機(jī)。雙螺桿擠出機(jī)雖有著良好的輸送性能和混合性能、生產(chǎn)能力大等優(yōu)點(diǎn)，但是在使用過(guò)程中容易出現(xiàn)物料逆流的現(xiàn)象，大部分熱量要從機(jī)筒外部的加熱器傳入，這種特性會(huì)導(dǎo)致物料的熱降解，降低材料使用性能[15]。因此，本文擬采用一種新方法制備橡塑合金，以48 h離析軟化點(diǎn)差、25℃針入度、軟化點(diǎn)和5℃延度作為參考指標(biāo)，對(duì)橡塑合金改性瀝青的制備工藝的關(guān)鍵參數(shù)進(jìn)行探討并對(duì)其性能進(jìn)行了研究。

1 實(shí)驗(yàn)部分

1.1 主要原料

倫特70#基質(zhì)瀝青，25℃針入度為66（0.1 mm），10℃延度為37.1 cm，軟化點(diǎn)為49.8℃，15℃密度為1.028 g/cm3，河北倫特石油化工有限公司；

糠醛抽出油增溶劑，密度0.9～1.01 g/cm3，閃點(diǎn)>210℃，河北省衡水市加力潤(rùn)滑油有限公司；

廢舊塑料（PE?LD），密度0.917 g/cm3，拉伸強(qiáng)度10 MPa，熔點(diǎn)110℃，生活中的廢棄塑料袋。

1.2 主要設(shè)備及儀器

精密開(kāi)煉機(jī)，SK?160，東莞市正工機(jī)電設(shè)備科技有限公司；

瀝青延伸度儀，SY?1.5B，無(wú)錫市華南實(shí)驗(yàn)儀器有限公司；

軟化點(diǎn)試驗(yàn)器，SYD?2806E，無(wú)錫市華南實(shí)驗(yàn)儀器有限公司；

針入度試驗(yàn)器，SYD?2801E，上海昌吉地質(zhì)儀器有限公司；

場(chǎng)發(fā)射環(huán)境掃描電子顯微鏡（SEM），Quanta 450 FEG，美國(guó)MP公司；

動(dòng)態(tài)剪切流變儀，MCR?102，奧地利安東帕公司；

彎曲梁流變儀，美國(guó)Applied Test Systems公司。

1.3 樣品制備

橡塑合金：參考相關(guān)學(xué)者的研究經(jīng)驗(yàn)[16?20]，本文按照廢膠粉、廢舊塑料質(zhì)量比例5∶5（Ⅰ型）、6∶4（Ⅱ型）、和7∶3（Ⅲ型）制備3種橡塑合金，制備過(guò)程為：（1）開(kāi)啟精密開(kāi)煉機(jī)，溫度預(yù)設(shè)160℃，滾筒間距1 mm；（2）將稱量好的廢輪胎膠粉和廢塑料混合在一起，手持鐵鏟攪拌均勻，待精密開(kāi)煉機(jī)達(dá)到預(yù)設(shè)溫度后，從滾筒上方緩慢投入混合好的廢輪胎膠粉和廢塑料，反復(fù)塑煉約5 min，至兩者混合均勻，放至室溫，用閘刀切碎即制得橡塑合金。

1.4 性能測(cè)試與結(jié)構(gòu)表征

離析試驗(yàn)、針入度試驗(yàn)、軟化點(diǎn)試驗(yàn)、延度試驗(yàn)、旋轉(zhuǎn)黏度試驗(yàn)和彎曲蠕變勁度試驗(yàn)分別按照《公路工程瀝青及瀝青混合料試驗(yàn)規(guī)程》（JTG?E20?2011）中T0661、T0604、T0606、T0605、T0625和 T0627進(jìn)行測(cè)試；

采用SEM觀察試樣的形態(tài)結(jié)構(gòu)，將各瀝青試樣加熱至流動(dòng)狀態(tài)，并適當(dāng)攪拌均勻，取少量瀝青試樣，滴在黏有導(dǎo)電膠的樣品座上，然后放入SEM中進(jìn)行觀察。

2 結(jié)果與討論

2.1 橡塑合金改性瀝青復(fù)配方案

選用制備橡塑合金改性瀝青的4個(gè)關(guān)鍵因素，即合金種類、合金摻量（外摻）、增溶劑摻量以及穩(wěn)定劑摻量，擬定4因素3水平正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)。各因素及其水平見(jiàn)表1，正交試驗(yàn)方案見(jiàn)表2。

表1 正交試驗(yàn)因素水平表Tab.1 Factor level table of orthogonal test

表2 正交試驗(yàn)方案Tab.2 Orthogonal test scheme

根據(jù)表2的正交試驗(yàn)方案，分別在180℃、3 500 r/min的條件下高速剪切1 h制備出9種橡塑合金改性倫特瀝青，分別對(duì)其進(jìn)行48 h離析試驗(yàn)和25℃針入度、軟化點(diǎn)和5℃延度試驗(yàn)。研究表明，橡塑合金改性瀝青為高聚物改性瀝青[21?22]，為保證針入度、軟化點(diǎn)和延度試驗(yàn)結(jié)果的可靠性，分別對(duì)9組橡塑合金改性瀝青進(jìn)行平行試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果最終取符合誤差要求的3組試驗(yàn)結(jié)果均值。試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表3。

表3 9種橡塑合金改性倫特瀝青技術(shù)指標(biāo)試驗(yàn)結(jié)果Tab.3 Results of technical indexes of 9 kinds of rubber and plastic alloy modified Lunte asphalt

由表3可知，按不同復(fù)配方案制備的橡塑合金改性倫特瀝青，離析試驗(yàn)軟化點(diǎn)差值的差異較大，表明橡塑合金改性瀝青的儲(chǔ)存穩(wěn)定性差別較大，尤其是當(dāng)采用橡塑比5∶5（Ⅰ型）和6∶4（Ⅱ型）的橡塑合金時(shí)，橡塑合金改性倫特瀝青的離析試驗(yàn)軟化點(diǎn)差值比較顯著。而采用橡塑比7∶3（Ⅲ型）的橡塑合金改性倫特瀝青的離析軟化點(diǎn)差值急劇降低，說(shuō)明橡塑合金的種類對(duì)橡塑合金改性瀝青的儲(chǔ)存穩(wěn)定性影響非常顯著；橡塑合金改性瀝青25℃針入度、5℃延度較低，軟化點(diǎn)較高，說(shuō)明橡塑合金可以使瀝青的稠度和高溫性能增加，但低溫性能有所降低。

儲(chǔ)存穩(wěn)定性差很大程度上制約了橡塑復(fù)合改性瀝青在施工應(yīng)用上的發(fā)展。因此，優(yōu)良的儲(chǔ)存穩(wěn)定性是橡塑復(fù)合改性瀝青的發(fā)揮其優(yōu)良力學(xué)性能的重要保障。由表3可知，當(dāng)采用5∶5（Ⅰ型）和6∶4（Ⅱ型）的橡塑合金時(shí)，橡塑合金改性瀝青的離析現(xiàn)象十分嚴(yán)重，仍然不能滿足天津市硫化橡膠粉改性瀝青路面技術(shù)規(guī)程（DB/T 29?161—2018）中改性瀝青離析軟化點(diǎn)差不超過(guò)5 ℃的要求[23]。而當(dāng)采用7∶3（Ⅲ型）橡塑合金時(shí)，橡塑合金改性瀝青的儲(chǔ)存穩(wěn)定性良好，在18%和20%摻量下均能夠滿足規(guī)范要求[23]。為盡可能多地利用廢輪胎膠粉和廢舊塑料，以及綜合考慮三大指標(biāo)的影響，確定第8組為最佳復(fù)配方案，即橡塑比7∶3（Ⅲ型），橡塑合金摻量20%，增溶劑摻量2%，穩(wěn)定劑摻量9%。

2.2 橡塑合金改性瀝青制備工藝關(guān)鍵參數(shù)研究

在最佳復(fù)配方案下，選擇改性瀝青制備過(guò)程中4個(gè)關(guān)鍵因素，即剪切溫度、剪切速率、剪切時(shí)間和發(fā)育時(shí)間，擬定4因素3水平的正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)[24]。各因素及水平見(jiàn)表 4，正交試驗(yàn)方案見(jiàn)表5。

表4 制備工藝正交試驗(yàn)因素水平表Tab.4 Factor level table of orthogonal test of preparation tech?nology

表5 制備工藝正交試驗(yàn)方案Tab.5 Orthogonal test scheme of preparation technology

根據(jù)表5制備9種橡塑合金改性倫特瀝青，分別測(cè)試其離析軟化點(diǎn)與三大指標(biāo)，試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表6。

表6 不同工藝下Ⅲ型橡塑合金改性倫特瀝青試驗(yàn)結(jié)果Tab.6 Results ofⅢtype rubber and plastic modified alloy Lunte asphalt under different craft

由表6可知，制備工藝的關(guān)鍵參數(shù)不同，橡塑合金改性瀝青的性能也有所不同。為分析各影響因素對(duì)各指標(biāo)的關(guān)聯(lián)程度及其權(quán)重，確定制備橡塑合金改性瀝青的最佳關(guān)鍵參數(shù)，本文采用灰色關(guān)聯(lián)度分析法進(jìn)行分析?；疑P(guān)聯(lián)度分析是在DENG[25]提出的灰色系統(tǒng)理論的基礎(chǔ)上優(yōu)化得到的一種多因素統(tǒng)計(jì)分析方法，能夠簡(jiǎn)化模型參數(shù)，以各因素的樣本數(shù)據(jù)為參考依據(jù)。用灰色關(guān)聯(lián)度來(lái)描述各因素間的強(qiáng)弱、大小等復(fù)雜關(guān)系，能夠最大程度上減少由于信息量度不統(tǒng)一造成的評(píng)價(jià)誤差。

橡塑合金改性瀝青制備工藝關(guān)鍵參數(shù)的具體分析步驟如下：

（1）定義各個(gè)指標(biāo)的最優(yōu)值。當(dāng)指標(biāo)最大值為最優(yōu)時(shí)，采用下式：

當(dāng)指標(biāo)最小值為最優(yōu)時(shí)，采用下式：

橡塑合金改性瀝青離析軟化點(diǎn)差值越小說(shuō)明改性瀝青越均勻，儲(chǔ)存穩(wěn)定性越好，參考天津市硫化橡膠粉改性瀝青路面技術(shù)規(guī)程（DB/T 29?161—2018）[23]，橡塑合金改性瀝青的軟化點(diǎn)差應(yīng)不超過(guò)5℃，在此范圍內(nèi)，離析軟化點(diǎn)差值最小值即為最優(yōu)值。25℃針入度在40～60（0.1 mm）之間，在此范圍內(nèi)，瀝青的針入度值越小，說(shuō)明瀝青稠度越高，相應(yīng)地其高溫穩(wěn)定性也越好，即針入度最小值為最優(yōu)值。瀝青的軟化點(diǎn)高低能夠表征瀝青的高溫穩(wěn)定性的好壞，因此試驗(yàn)結(jié)果中軟化點(diǎn)最大值即為最優(yōu)值。相應(yīng)地瀝青的低溫抗裂性可以通過(guò)5℃延度大小來(lái)表示，因此試驗(yàn)結(jié)果中5℃延度最大值即為最優(yōu)值。綜上所述，試驗(yàn)結(jié)果的灰色系統(tǒng)的序列如表7所示。

表7 橡塑合金改性倫特瀝青試驗(yàn)結(jié)果灰色系統(tǒng)序列表Tab.7 Gray system sequence table of test results of rubber and plastic alloy modified Lunte asphalt

（2）對(duì)所有指標(biāo)進(jìn)行歸一化處理。不同指標(biāo)具有不同的度量單位、不同的含義，具有不可比較性。因此需要將各個(gè)指標(biāo)進(jìn)行量化統(tǒng)一，使其具有可比較性。當(dāng)指標(biāo)值取最大值時(shí)，采用下式：

當(dāng)指標(biāo)值取最小值時(shí)，采用下式：

其中，Xjmax、Xjmin分別表示第j個(gè)指標(biāo)的最大值、最小值，對(duì)應(yīng)于歸一化后的值分別為1和0。Xij為第i個(gè)試驗(yàn)方案第j個(gè)指標(biāo)值，Sij為第i個(gè)試驗(yàn)方案第j個(gè)指標(biāo)歸一化后的值。結(jié)果見(jiàn)表8。

表8 橡塑合金改性倫特瀝青灰色系統(tǒng)歸一化處理結(jié)果Tab.8 Normalized treatment results of rubber and plastic alloy modified Lunte asphalt gray system

（3）按下式計(jì)算第i個(gè)試驗(yàn)方案的第j個(gè)評(píng)價(jià)指標(biāo)的關(guān)聯(lián)系數(shù)：

其中ρ——分辨系數(shù)，通常取0.5。計(jì)算所得關(guān)聯(lián)系數(shù)如表9所示。

表9 橡塑合金改性倫特瀝青關(guān)聯(lián)系數(shù)計(jì)算結(jié)果Tab.9 Calculation results of correlation coefficient of rubber and plastic alloy modified Lunte asphalt

（4）按下式計(jì)算第j個(gè)評(píng)價(jià)指標(biāo)的關(guān)聯(lián)度：

其中，ξij為第i個(gè)試驗(yàn)方案的第j個(gè)評(píng)價(jià)指標(biāo)的關(guān)聯(lián)系數(shù)，n為試驗(yàn)方案的個(gè)數(shù)。經(jīng)計(jì)算可得，R1=0.571 7，R2=0.573 6，R3=0.539 2，R4=0.599 9。

（5）按下式歸一化處理各個(gè)評(píng)價(jià)指標(biāo)的關(guān)聯(lián)度：

其中，Rj為第j個(gè)評(píng)價(jià)指標(biāo)的關(guān)聯(lián)度。經(jīng)計(jì)算可得 ，ω1=0.254 3，ω2=0.239 1，ω3=0.239 8，ω4=0.266 8。

（6）按下式計(jì)算各個(gè)試驗(yàn)方案的綜合評(píng)價(jià)值：

其中，ωj為第j個(gè)指標(biāo)的權(quán)重，Sij為第i個(gè)試驗(yàn)方案第j個(gè)指標(biāo)歸一化后的值。各個(gè)試驗(yàn)方案的綜合評(píng)價(jià)值計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表10。

表10 橡塑合金改性倫特瀝青各個(gè)試驗(yàn)方案的綜合評(píng)分Tab.10 Comprehensive score of each test scheme for rubber and plastic alloy modified Lunte asphalt

通過(guò)試驗(yàn)方案制備的橡塑合金改性瀝青可以通過(guò)上述公式所求得的綜合評(píng)分來(lái)對(duì)其進(jìn)行評(píng)價(jià)。綜合評(píng)分的高低決定復(fù)合改性瀝青的改性效果，分值越高表示瀝青改性效果越好。由表10可知，對(duì)于橡塑合金改性倫特瀝青，第5組工藝方案綜合評(píng)分最高，表明在剪切溫度180℃、剪切速率3 500 r/min、剪切1.5 h以及發(fā)育時(shí)間0.5 h的條件下制備的橡塑合金改性瀝青效果最好。

為了分析剪切溫度、剪切速率、剪切時(shí)間以及發(fā)育時(shí)間等因素對(duì)橡塑合金改性瀝青改性效果影響的主次順序，根據(jù)表10的綜合評(píng)分值，計(jì)算各因素及水平的綜合評(píng)分值，然后進(jìn)行極差分析，指標(biāo)的極差R越大，說(shuō)明該因素對(duì)試驗(yàn)結(jié)果的影響程度越高。分析結(jié)果見(jiàn)表11。

表11 橡塑合金改性倫特瀝青正交試驗(yàn)極差分析Tab.11 Range analysis of orthogonal test of rubber and plastic alloy modified Lunte asphalt

由表11可知，對(duì)于橡塑合金改性倫特瀝青來(lái)說(shuō)，剪切溫度對(duì)于橡塑合金改性瀝青的改性效果影響最大，剪切速率、剪切時(shí)間和發(fā)育時(shí)間對(duì)改性瀝青效果影響較小。每個(gè)因素的綜合評(píng)分值中的最大值所對(duì)應(yīng)的水平所組成的試驗(yàn)方案即為橡塑合金改性瀝青的制備工藝最佳關(guān)鍵參數(shù)。對(duì)橡塑合金改性倫特瀝青，最佳關(guān)鍵參數(shù)為剪切溫度180℃、剪切速率4 000 r/min、剪切時(shí)間1.5 h和發(fā)育時(shí)間0.5 h。

對(duì)比表10和表11各試驗(yàn)方案綜合評(píng)分分析結(jié)果，對(duì)于橡塑合金改性倫特瀝青，區(qū)別在于剪切速率，但發(fā)育時(shí)間和剪切速率影響較小，綜合考慮以上因素，最終確定兩種橡塑合金改性瀝青制備工藝最佳關(guān)鍵參數(shù)為剪切溫度180℃、剪切速率3 500 r/min、剪切時(shí)間1.5 h和發(fā)育時(shí)間0.5 h。

2.3 橡塑合金改性瀝青的結(jié)構(gòu)形態(tài)

通過(guò)圖1可知，對(duì)比3組橡塑合金改性瀝青可以觀察到，Ⅰ型、Ⅱ型橡塑合金改性瀝青表面仍有較為明顯的突起，橡塑合金改性劑與基質(zhì)瀝青結(jié)合處有明顯的褶皺；而Ⅲ型橡塑合金改性瀝青表面相對(duì)平整，橡塑合金與瀝青結(jié)合處沒(méi)有明顯褶皺，表明Ⅲ型橡塑合金改性劑與基質(zhì)瀝青具有較好的相容性，與基質(zhì)瀝青的接觸面積大，并與基質(zhì)瀝青緊密結(jié)合，形成了較穩(wěn)定的空間網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)，因此Ⅲ型橡塑合金改性瀝青的儲(chǔ)存穩(wěn)定性更好。

圖1 基質(zhì)瀝青及橡塑合金改性倫特瀝青的SEM照片F(xiàn)ig.1 Scanning electron microscopy of matrix asphalt and rubber?plastic alloy modified Lunte asphalt

2.4 橡塑合金改性瀝青的流變性能分析

本試驗(yàn)采用旋轉(zhuǎn)黏度儀，選用S27轉(zhuǎn)子，通過(guò)變換測(cè)試溫度及轉(zhuǎn)速分析橡塑合金改性倫特瀝青的高溫流變規(guī)律，試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表12。

表12 橡塑合金改性倫特瀝青布氏黏度試驗(yàn)結(jié)果Tab.12 Brookfield viscosity test results of rubber?plastic alloy modified Lunte asphalt

由表12可知，橡塑合金改性倫特瀝青的布氏旋轉(zhuǎn)黏度會(huì)隨轉(zhuǎn)速的增加而減小，呈現(xiàn)出屬于假塑性非牛頓流體剪切變稀的特點(diǎn)，這是由于在較低剪切速率范圍內(nèi)，幾乎不發(fā)生膠體結(jié)構(gòu)的破壞，即不發(fā)生膠質(zhì)的脫附和膠團(tuán)的解締，而高剪切速率使復(fù)合改性瀝青的膠體結(jié)構(gòu)受到機(jī)械破壞。當(dāng)剪切速率增大到一定程度，這時(shí)分子鏈的纏繞已完全解體，所以黏度降幅減小，趨于恒值。

隨著溫度的增長(zhǎng)，橡塑合金改性瀝青的黏度也呈現(xiàn)下降的趨勢(shì)，且下降趨勢(shì)逐漸變緩，說(shuō)明隨著溫度的升高，改性瀝青的黏度對(duì)溫度的依賴性降低。這是由于高溫下瀝青分子間相互作用減弱，膠胞和膠團(tuán)的結(jié)構(gòu)發(fā)生變化，膠團(tuán)解締，膠胞簇集程度下降，膠胞占有的體積減小，同時(shí)膠胞相間的黏度下降，膠胞成為自由活動(dòng)狀態(tài)。

橡塑合金改性瀝青的黏度降幅小，說(shuō)明橡塑合金改性瀝青的溫度敏感性更低。參考規(guī)范[23]對(duì)于改性瀝青的180℃旋轉(zhuǎn)黏度（S27轉(zhuǎn)子，20 r/min）在1～3 Pa?s范圍內(nèi)的要求，橡塑合金改性倫特瀝青能滿足施工的要求。

2.5 橡塑合金改性瀝青低溫抗裂性分析

采用彎曲梁流變儀對(duì)橡塑合金改性倫特瀝青以進(jìn)行BBR試驗(yàn)，以勁度模量S和蠕變速率m值來(lái)評(píng)價(jià)改性瀝青的低溫抗裂性能。試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表13。

表13 橡塑合金改性倫特瀝青的BBR試驗(yàn)結(jié)果Tab.13 BBR test results of rubber?plastic alloy modified Lent asphalt

由表13可知，隨著溫度的降低，橡塑合金改性倫特瀝青的蠕變勁度S值增加，蠕變速率m值降低，說(shuō)明溫度越低，改性瀝青的脆性越明顯，低溫抗裂性越差，使得冬季瀝青路面容易開(kāi)裂。橡塑合金改性瀝青的低溫抗裂性下降，這可能是由于在高溫時(shí)橡塑合金中的PE?LD受熱軟化，并在機(jī)械作用下均勻分散在瀝青中，在低溫時(shí)PE?LD固化變硬導(dǎo)致。

2.6 橡塑合金改性瀝青抗疲勞性能分析

本試驗(yàn)采用DSR試驗(yàn)來(lái)評(píng)價(jià)橡塑合金改性瀝青的抗疲勞性能，與抗車轍性能采用的DSR試驗(yàn)不同的是，試樣是先經(jīng)過(guò)旋轉(zhuǎn)薄膜烘箱老化，再經(jīng)過(guò)壓力老化儀老化（試驗(yàn)條件為100℃，空氣壓力2.1 MPa下，老化時(shí)間20 h）之后的殘留物，試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表14。

表14 橡塑合金改性倫特瀝青的DSR測(cè)試結(jié)果Tab.14 DSR test results of rubber?plastic alloy modified Lent asphalt

SHRP規(guī)范采用G?sinδ評(píng)價(jià)瀝青結(jié)合料的抗疲勞性能，其值越大，說(shuō)明瀝青在重復(fù)荷載作用下的能量損失越多，即G?sinδ數(shù)值越小，瀝青的抗疲勞性能越好。由表14可知，隨著溫度的升高，橡塑合金改性倫特瀝青的抗疲勞因子會(huì)減小，說(shuō)明溫度越高，改性瀝青抗疲勞性能越好。

3 結(jié)論

（1）不同類型的橡塑合金對(duì)瀝青的儲(chǔ)存穩(wěn)定性影響不同，5∶5（Ⅰ型）、6∶4（Ⅱ型）橡塑合金改性瀝青儲(chǔ)存穩(wěn)定性極差，而7∶3（Ⅲ型）橡塑合金改性瀝青儲(chǔ)存穩(wěn)定性較好；

（2）通過(guò)正交試驗(yàn)分析，得到橡塑合金改性瀝青的復(fù)配方案為橡塑比7∶3（Ⅲ型），橡塑合金摻量20%，增溶劑摻量2%，穩(wěn)定劑摻量9%；

（3）通過(guò)灰色關(guān)聯(lián)度分析和正交試驗(yàn)分析，剪切溫度對(duì)改性效果影響最大，剪切速率、剪切時(shí)間和發(fā)育時(shí)間對(duì)改性效果影響較小，并得到橡塑合金改性瀝青制備工藝最佳關(guān)鍵參數(shù)為剪切溫度180℃、剪切速率3 500 r/min、剪切時(shí)間1.5 h和發(fā)育時(shí)間0.5 h；

（4）橡塑合金改性劑與瀝青的相容性好，制備的橡塑合金改性瀝青具有較低的溫度敏感性，較好的低溫抗裂性和抗疲勞性能。