發(fā)電機深調(diào)進相工況下加速功率型電力系統(tǒng)穩(wěn)定器特性分析

梁 浩，謝 歡，王 聰，秦 川，張廣韜，訾 鵬

（1. 國網(wǎng)冀北電力有限公司電力科學研究院，北京市 100045；2. 國家電網(wǎng)有限公司華北分部，北京市 100010）

0 引言

電力系統(tǒng)穩(wěn)定器（PSS）屬于自動電壓調(diào)節(jié)器（AVR）的一種附加勵磁控制，通過發(fā)電機勵磁系統(tǒng)提供附加阻尼轉(zhuǎn)矩，達到提高系統(tǒng)阻尼的作用［1-3］。PSS 原理明晰、技術成熟，已成為目前提高系統(tǒng)穩(wěn)定、抑制低頻振蕩最為經(jīng)濟、有效的技術手段［4-7］。

目前，并網(wǎng)機組勵磁系統(tǒng)廣泛應用的是加速功率型PSS，如PSS2A、PSS2B，采用發(fā)電機轉(zhuǎn)速和電功率作為輸入信號，既能有效抑制系統(tǒng)低頻振蕩，又明顯改善了PSS1A 模型在有功快速變化時的“反調(diào)”現(xiàn)象［8］。關于加速功率型PSS 已有大量理論研究和實踐應用［8-11］。文獻［8］闡述了加速功率合成環(huán)節(jié)作用的原理，具有良好的工程實用效果。文獻［10］以實際機組為例，詳細介紹了加速功率型PSS現(xiàn)場試驗及參數(shù)整定方法。文獻［11］提出了一種僅需1 階超前和1 階滯后即可滿足全頻段相位補償要求的新型PSS 設計方法，從原理上解決了PSS 的低頻段增益受限問題。

對于加速功率型PSS，研究的難點是轉(zhuǎn)速輸入信號的獲取和處理，現(xiàn)場因轉(zhuǎn)速信號通道問題導致PSS 輸出異常并引發(fā)機組功率振蕩的事件時有報道［12-15］。國內(nèi)外主流勵磁廠家裝置雖然在實現(xiàn)算法、濾波處理等細節(jié)上各不相同，但原理上均是采用電氣量計算方法，采集機組電壓、機端電流以及電抗參數(shù)計算發(fā)電機q軸內(nèi)電勢E?q，進而求取E?q的角頻率作為機組轉(zhuǎn)速信號［16-20］。該方法相比采集機械轉(zhuǎn)速無須額外配置轉(zhuǎn)速測量硬件、不受傳輸延時以及電磁干擾影響，實現(xiàn)方式簡單有效，目前幾乎應用于所有在運機組加速功率型PSS。但針對電抗參數(shù)的取值，不同勵磁廠家裝置出廠默認值各不相同，一般在發(fā)電機q軸次暫態(tài)電抗Xq''和同步電抗Xq之間［16-17］。由于PSS 經(jīng)過增益整定和相位補償后在絕大多數(shù)情況下抑制功率振蕩效果明顯，現(xiàn)場PSS 試驗時一般不對該電抗參數(shù)進行調(diào)整，對于該參數(shù)整定優(yōu)化也一直未引起足夠的重視。雖然文獻［16］通過仿真對比指出電抗參數(shù)采用Xq''比采用Xq效果更好，但未開展更深入的理論研究。

隨著中國電力系統(tǒng)向著新型電力系統(tǒng)方向發(fā)展，常規(guī)火電機組功能定位正從“重載運行、電力保障”轉(zhuǎn)變?yōu)椤鞍踩档?、調(diào)節(jié)支撐”，深度調(diào)峰運行將常態(tài)化。現(xiàn)有研究表明，機組低負荷運行下PSS 原整定參數(shù)仍具備較好的涉網(wǎng)性能［8，21］，但近期中國內(nèi)蒙古某660 MW 火電機組在深度調(diào)峰的進相工況發(fā)生了功率振蕩，振蕩頻率為1.8 Hz，最終確定是由于PSS 內(nèi)部轉(zhuǎn)速測量誤差過大引起PSS 提供負阻尼作用。通過開展深度調(diào)峰工況下PSS 阻尼特性分析及現(xiàn)場試驗，可有效驗證和優(yōu)化其涉網(wǎng)性能，保障機組和電網(wǎng)的安全穩(wěn)定。

本文結合上述振蕩事件分析PSS 在深調(diào)進相工況下提供負阻尼的原因，并開展加速功率型PSS轉(zhuǎn)速計算電抗參數(shù)適應性機理分析，通過實驗室勵磁裝置數(shù)字物理混合仿真測試和現(xiàn)場試驗驗證，對PSS 轉(zhuǎn)速計算用電抗參數(shù)的取值提出了整定建議。

1 加速型PSS 原理

1.1 不同工況下加速型PSS 作用機理

典型加速功率型PSS 的傳遞函數(shù)如圖1 所示。圖中，Δω和ΔPe分別為轉(zhuǎn)速變化量和電功率變化量；TW1至TW4為隔直環(huán)節(jié)時間常數(shù)；T1至T4、T10、T11為超前滯后環(huán)節(jié)時間常數(shù)；T7為電功率計算時間常數(shù)；T8和T9為陷波器函數(shù)G（s）的時間常數(shù)，主要用于過濾軸系扭振和噪聲信號；M、N為陷波器函數(shù)系數(shù)；KS1至KS3分別為PSS 增益、電功率計算補償因子和功率匹配系數(shù)；ΔPa為加速度功率變化量；ΔPm為合成機械功率的偏差；USmax和USmin分別為PSS 的輸出上限、下限值；ΔUPSS為PSS 的輸出值；TP1 至TP7 為某勵磁廠家裝置程序中PSS 內(nèi)部觀測位置，對應的輸出內(nèi)部變量分別為TP1至TP7。由圖1 可見，ΔPa由合成機械功率的偏差乘以陷波器函數(shù)后，再減去電功率的變化量得到［7，14］：

圖1 加速功率型PSS 傳遞函數(shù)圖Fig.1 Transfer function diagram of power-type PSS with improved rotational speed

式中：TJ為機組總轉(zhuǎn)動慣量。

若發(fā)電機有功功率變化由系統(tǒng)側振蕩引起，Δω和ΔPe經(jīng)隔直和積分環(huán)節(jié)后的數(shù)值相等、極性相反，二者合成后輸出信號ΔPm為零，此時加速度功率變化量ΔPa為負電功率偏差信號的積分，經(jīng)增益、超前滯后等環(huán)節(jié)后可有效抑制電網(wǎng)有功功率的波動，提供正阻尼作用，有

若發(fā)電機有功功率變化由調(diào)節(jié)原動機機械功率改變引起，ΔPe會發(fā)生較大變化，但Δω變化較小，二者合成后輸出信號ΔPm將不為零，此信號將通過陷波器并與電功率偏差量信號相減。由于陷波器在反調(diào)頻率范圍內(nèi)的增益近似等于1，因此二者相減后形成加速功率變化量信號ΔPa很小，PSS 輸出近似為零。有

加速功率型PSS 正是利用加速功率信號來平衡機械功率改變引起發(fā)電機有功功率變化時的輸出，使PSS 僅在系統(tǒng)發(fā)生低頻振蕩時才起作用。

1.2 轉(zhuǎn)速計算方法

實際勵磁裝置通過采集到的機端電壓、電流以及電抗參數(shù)計算發(fā)電機q軸內(nèi)電勢E?q，進而求取E?q的角頻率作為機組轉(zhuǎn)速信號輸入至圖1 中Δω。發(fā)電機電動勢、電壓等相量關系如圖2 所示，其中，odq為dq坐 標 系，oxy為 同 步 坐 標 系，V?t為 發(fā) 電 機 相 電壓，I?t為發(fā)電機的相電流，Xq為交軸電抗。

圖2 發(fā)電機功角相量關系圖Fig.2 Relation diagram of generator power angle and phasor

由圖2 可以得出E?q與x軸的夾角θq=δ+θv，通過對θq求導即可得到E?q的角頻率。其中，電壓V?t與x軸的夾角θv易通過對電壓信號進行過零點檢測得到，各勵磁廠家裝置相關處理基本一致，而如何在擾動過程中計算得到準確的發(fā)電機功角δ是PSS 轉(zhuǎn)速獲取的技術難點，也是影響PSS 阻尼特性的關鍵。發(fā)電機功角δ的計算方法如式（4）所示，通過對δ求導可獲取δ的角速度ωδ，如式（5）所示。本文主要基于式（5）進行電抗參數(shù)、機組運行工況對轉(zhuǎn)速計算影響的機理分析。

式中：P為有功功率；Q為無功功率；Ut為發(fā)電機機端電壓；XPSS為勵磁廠家整定的電抗參數(shù)，一般在Xq''與Xq之間，所有變量單位均為p.u.。

2 深調(diào)進相工況PSS 引發(fā)振蕩事故分析

2.1 現(xiàn)場PSS 引發(fā)功率振蕩事件概述

現(xiàn)場穩(wěn)定運行的自并勵發(fā)電機的額定功率為660 MW，振蕩前初始運行工況：有功功率為99 MW（15%額定功率），無功功率為10 Mvar，準備進行深調(diào)工況下進相試驗。當時PSS 為投入狀態(tài)，已在75%額定功率下完成了PSS 相關試驗，涉網(wǎng)性能滿足標準要求。

進相試驗過程中電廠運行人員進行減磁操作，在無功功率Q降至-170 Mvar 的過程中，機端電壓Uab、有功功率P、勵磁電壓Uf等電氣量逐漸發(fā)生振蕩，有功功率波動約5 MW，勵磁電壓波動約25 V，振蕩頻率1.70 Hz，退出PSS 后振蕩平息，錄波圖見附錄A 圖A1。

2.2 PSS 引發(fā)負阻尼原因分析

影響PSS 作用效果的主要因素包括信號測量環(huán)節(jié)、隔直環(huán)節(jié)、相位補償環(huán)節(jié)、PSS 增益KS1、電功率計算補償因子KS2等。通過在現(xiàn)場大負荷工況和深調(diào)進相工況下掃頻試驗以及勵磁裝置參數(shù)定值確認，排除了圖1 中相關參數(shù)整定不合理的問題。結合振蕩過程中勵磁調(diào)節(jié)器PSS 內(nèi)部變量輸出，分析PSS 引起功率振蕩的原因。圖3 為振蕩過程中PSS內(nèi)部變量輸出錄波圖，其中，縱坐標為PSS 內(nèi)部各輸出變量的幅值，單位為p.u.。

當電網(wǎng)發(fā)生功率振蕩時，PSS 正確的動作邏輯是圖3 中TP1和TP4大小相同、符號相反，使得TP3接近為0，經(jīng)過高頻濾波后變?yōu)門P5，只有-TP4進入PSS 超前滯后環(huán)節(jié)為系統(tǒng)提供正阻尼作用。但從圖3 可知，TP1的振蕩幅值約是TP4的5 倍，造成了TP3有輸出，經(jīng)過T8、T9環(huán)節(jié)后TP5滯后TP3近180°（T8=0.6 p.u.，T9=0.12 p.u.），這 就 導 致 了TP5與TP4幾 乎同相位，且振蕩幅值約是TP4的2 倍，使得進入PSS超前滯后環(huán)節(jié)的輸入變量由正確的-TP4變成了TP4，最終導致PSS 產(chǎn)生反向作用。

圖3 勵磁調(diào)節(jié)器PSS 內(nèi)部變量輸出錄波圖Fig.3 Output oscillogram of internal variables of excitation regulator PSS

通過與電廠確認，本次振蕩不是由原動機異常調(diào)節(jié)造成，有功功率測量正常且TP4通道參數(shù)整定正確，但TP1與TP4無法對消。因此，引起PSS 產(chǎn)生負阻尼的原因是TP1輸出異常，即PSS 轉(zhuǎn)速計算環(huán)節(jié)，造成轉(zhuǎn)速變化量成倍放大。該勵磁調(diào)節(jié)器PSS 內(nèi)部計算轉(zhuǎn)速電抗參數(shù)XPSS為1.5 p.u.，與其他現(xiàn)場相比該定值偏大，初步認為是該定值在深調(diào)進相工況下適應性不足造成了本次PSS 負阻尼作用，從而引發(fā)了功率振蕩。

3 實驗室仿真測試

在實驗室環(huán)境下，利用實時數(shù)字仿真（RTDS）仿真系統(tǒng)搭建包含353 MV·A 自并勵發(fā)電機、主變壓器、輸電線路等設備的一次仿真系統(tǒng)，針對兩套型號不同的勵磁調(diào)節(jié)器裝置進行了數(shù)字物理混合仿真測試，均發(fā)現(xiàn)PSS 采用偏大的電抗參數(shù)進行轉(zhuǎn)速電氣計算，在深度調(diào)峰、進相工況下阻尼特性變差，甚至出現(xiàn)負阻尼情況。

在發(fā)電機有功功率為281 MW（0.94 p.u.）、無功功率為45 Mvar（0.13 p.u.）的工況下，勵磁裝置分別退出、投入PSS 后進行機端電壓5%階躍試驗，有功功率錄波圖見附錄A 圖A2，其中黑色曲線對應PSS退出情況，紅色曲線對應PSS 投入情況，PSS 在大負荷工況下有效抑制功率振蕩，有功功率從振蕩5次變?yōu)? 次。

在發(fā)電機有功功率為35 MW（0.10 p.u.）、無功功率為-112 Mvar（-0.32 p.u.）的工況下，勵磁裝置投入PSS 后的有功功率P和轉(zhuǎn)速變化量的錄波圖如圖4 所示，其中，藍色曲線對應PSS 轉(zhuǎn)速信號采用電氣量計算方法，電抗參數(shù)為廠家默認值（Xq=2.19 p.u.），紅色曲線對應PSS 轉(zhuǎn)速信號采用直采方法，機組實際轉(zhuǎn)速變化量經(jīng)外接板卡以±10 V（±10 V 代表轉(zhuǎn)速±10 r/min）信號從RTDS 送入勵磁裝置。

圖4 有功功率和轉(zhuǎn)速變化量錄波圖Fig.4 Oscillogram of active power and rotational speed variation

由圖4 可見，采用電氣量計算轉(zhuǎn)速變化量與真實轉(zhuǎn)速相位相同，但是幅值要放大數(shù)倍，與圖3 中TP1效果類似，經(jīng)過PSS 后續(xù)環(huán)節(jié)后造成了負阻尼作用，引發(fā)了功率的振蕩，退出PSS 后振蕩消失。通過仿真測試說明，PSS 采用偏大電抗參數(shù)，如Xq值，進行轉(zhuǎn)速計算的準確性在大負荷工況下效果良好，但在深調(diào)進相工況下適應性變差。

4 PSS 轉(zhuǎn)速計算電抗參數(shù)適應性機理分析

在相同電氣量（如有功功率P）微小波動下，真實轉(zhuǎn)速信號的變化量可以認為很小且固定唯一，而采用電氣量計算方法得到的轉(zhuǎn)速信號變化量則受到電抗參數(shù)取值以及機組運行工況的影響。

為了分析電氣量微小波動在不同電抗參數(shù)或運行工況下對計算轉(zhuǎn)速變化量的影響，基于式（5）求解轉(zhuǎn)速對有功功率P和無功功率Q的導數(shù)，如式（6）所示。其求導結果的物理意義可以理解為在某個特定條件下，有功功率P或無功功率Q的微小波動對轉(zhuǎn)速變化量的影響程度，求導結果的絕對值越大，代表轉(zhuǎn)速變化量越大，反之轉(zhuǎn)速變化量越小，但相同的功率波動下，真實轉(zhuǎn)速的變化量是固定不變的。

式中：Δωδ為轉(zhuǎn)速變化量；ΔP為有功功率變化量；ΔQ為無功功率變化量。單位均為p.u.。

4.1 XPSS 不同取值對?ωδ/?P 計算結果的影響

首先，分析有功功率P的微小波動對轉(zhuǎn)速變化量的影響，即式（6）中?ωδ/?P數(shù)值絕對值的大小。結合式（5），可以推導得到?ωδ/?P的計算公式為：

當機組參數(shù)Ut=1.0 p.u.，Q=-0.3 p.u.，XPSS分別為0.2、0.55、1.1、2.0 p.u.時，?ωδ/?P運算結果如圖5 所示。

圖5 XPSS取值不同時?ωδ/?P 的計算結果Fig.5 Calculation results of ?ωδ/?P with different XPSS

由圖5可知，當機組在大負荷工況（0.6 p.u.＜P≤0.9 p.u.）且有功功率波動相同時，不同電抗參數(shù)對轉(zhuǎn)速變化量的影響相差不大，且影響均較??；而當機組在小負荷工況（0.2 p.u.＜P≤0.6 p.u.）且有功功率波動相同時，不同電抗參數(shù)對轉(zhuǎn)速變化量的影響相差很大，且電抗參數(shù)XPSS越大，?ωδ/?P的絕對值越大，即轉(zhuǎn)速變化量的計算值也越大。

因此，如果電抗參數(shù)整定值偏大，則機組運行于深調(diào)、進相工況時，有功功率的波動會引起計算轉(zhuǎn)速變化量與真實轉(zhuǎn)速變化量的偏差增大，進而引起圖1 中TP1輸出一個比理論轉(zhuǎn)速變化量更大的數(shù)值，造成TP3輸出不為0，進而引起PSS 輸出異常。

4.2 XPSS 不同取值對?ωδ/?Q 計算結果的影響

然后，分析無功功率Q的微小波動對轉(zhuǎn)速變化量的影響，即式（6）中?ωδ/?Q數(shù)值絕對值的大小。結合式（5），可以推導得到?ωδ/?Q的計算公式為：

當機組參數(shù)Ut=1.0 p.u.，P=0.3 p.u.，XPSS分別為0.2、0.55、1.1、2.0 p.u.時，?ωδ/?Q運算結果如圖6所示。

圖6 XPSS取值不同時?ωδ/?Q 的運算結果Fig.6 Calculation results of ?ωδ/?Q with different XPSS

由圖6 可知，機組深調(diào)工況下，當無功功率為遲相運行且無功功率波動相同時，不同電抗參數(shù)對轉(zhuǎn)速變化量的影響相差不大且影響較?。欢敓o功功率為進相運行且無功功率波動相同時，不同電抗參數(shù)對轉(zhuǎn)速變化量的影響相差很大，且電抗參數(shù)XPSS越大、機組進相越深，?ωδ/?Q的絕對值越大，即轉(zhuǎn)速變化量的計算值也越大。

綜上，采用電氣量計算機組轉(zhuǎn)速信號，相同波動下，轉(zhuǎn)速變化量的準確度受電抗參數(shù)以及機組運行影響，即電抗參數(shù)整定值越大、機組有功功率越低、無功進相越深，轉(zhuǎn)速變化量的計算值會越大，與真實轉(zhuǎn)速變化量的偏差也就越大，甚至導致PSS 轉(zhuǎn)速通道和電功率通道無法對消，引起PSS 阻尼特性變差。同時，當電抗參數(shù)XPSS向Xq接近（取值偏大）時，轉(zhuǎn)速變化量隨著機組有功降低、無功進相而變大，即相比真實轉(zhuǎn)速的準確度變差，而當電抗參數(shù)XPSS向Xq''接近（取值偏小）時，轉(zhuǎn)速計算準確度在機組全運行工況下均有良好的適應性。

5 現(xiàn)場PSS 驗證與優(yōu)化試驗

針對本文所述660 MW 機組深調(diào)進相工況下PSS 引起功率振蕩問題，通過理論分析與實驗室仿真，發(fā)現(xiàn)了轉(zhuǎn)速計算電抗參數(shù)整定值偏大后適應性不足的問題，在此基礎上制訂了現(xiàn)場PSS 驗證與性能優(yōu)化方案，并完成了相關試驗。

5.1 不同電抗參數(shù)下的減磁進相試驗

分別在電抗參數(shù)XPSS取1.5 p.u.、0.55 p.u.時投入PSS，在機組有功功率為99 MW、無功功率為10 Mvar 的初始工況下進行減磁試驗。

1）XPSS=1.5 p.u.，進相深度至-170 Mvar，有功功率發(fā)生5 MW 左右的等幅振蕩。

2）XPSS=0.55 p.u.，進相深度至-230 Mvar，有功功率未發(fā)生振蕩。

在XPSS=1.5 p.u.下復現(xiàn)了本次功率振蕩工況，PSS 內(nèi)部TP1至TP6在振蕩過程中的幅值、相位關系與圖3 基本一致。而將XPSS整定為0.55 p.u.后減磁至-230 Mvar，有功功率仍平穩(wěn)運行，滿足進相試驗要求的進相深度，解決了本次PSS 引發(fā)振蕩的問題。

5.2 不同電抗參數(shù)下PSS 轉(zhuǎn)速測量試驗

為進一步驗證XPSS取值對PSS 轉(zhuǎn)速計算環(huán)節(jié)的影響，在發(fā)電機有功功率為99 MW、無功功率為-160 Mvar 的工況下將PSS 退出（轉(zhuǎn)速測量誤差不會引起功率的振蕩），XPSS取值分別為0.2、0.55、1.1、2.0 p.u.時，對PSS 轉(zhuǎn)速信號輸出變量TP1進行了錄波，不同XPSS取值下TP1的波動峰峰值以及PSS 穩(wěn)態(tài)輸出峰峰值如表1 所示。

表1 不同XPSS下PSS 轉(zhuǎn)速信號TP1測量波動值Table 1 Measured fluctuation value of PSS rotational speed signal TP1 with different XPSS

可以看出，電抗參數(shù)取值越大，機組深調(diào)進相工況下PSS 轉(zhuǎn)速變化量測量值（與真實轉(zhuǎn)速變化量誤差）越大，通過本文分析該波動值的相位在本機振蕩頻率下經(jīng)過PSS 環(huán)節(jié)后產(chǎn)生負阻尼作用，會引起有功功率波動增加，進而繼續(xù)放大PSS 轉(zhuǎn)速測量誤差，最終引起功率的振蕩發(fā)散。

5.3 不同電抗參數(shù)下的機端電壓擾動試驗

分別在電抗參數(shù)XPSS取0.2、0.55、1.1 p.u.時投入PSS，在機組有功功率為130 MW、無功功率為-80 Mvar 運行工況下進行機端電壓+2%階躍試驗。附錄A 圖A3 為XPSS=0.55 p.u.時的試驗錄波圖。表2 為不同XPSS下有功功率振蕩阻尼特性。

通過附錄A 圖A3 和表2 可以看出，將電抗參數(shù)整定優(yōu)化為0.55 p.u.后，PSS 在深調(diào)進相工況下阻尼特性良好，有效抑制了功率振蕩。而電抗參數(shù)整定為1.1 p.u.后，擾動下不但沒有抑制有功的波動，還產(chǎn)生了弱負阻尼作用，振蕩次數(shù)和阻尼比指標變差。

6 結語

本文針對加速功率型PSS 轉(zhuǎn)速計算電抗參數(shù)適應性開展研究，分析了電抗參數(shù)整定值過大導致機組深調(diào)進相工況下PSS 引發(fā)負阻尼的原因。通過實驗室勵磁裝置數(shù)字物理混合仿真測試和現(xiàn)場實際機組PSS 優(yōu)化試驗，驗證了理論分析的正確性。

1）勵磁裝置轉(zhuǎn)速計算電抗參數(shù)整定值偏大是文中660 MW 機組深調(diào)進相工況下PSS 引發(fā)功率振蕩的原因，導致轉(zhuǎn)速通道輸出信號幅值放大，經(jīng)PSS各環(huán)節(jié)后產(chǎn)生負阻尼作用，將該值優(yōu)化為0.55 p.u.后，PSS 在全運行工況下適應性良好。

2）基于主流勵磁廠家電氣量計算轉(zhuǎn)速方法開展機理分析時發(fā)現(xiàn)，轉(zhuǎn)速計算準確度受電抗參數(shù)以及機組運行影響，當電抗參數(shù)整定值增大時，轉(zhuǎn)速計算準確度隨著機組有功降低、無功進相而變差，即在深調(diào)進相工況時適應性差，易引起PSS 阻尼特性改變，甚至呈負阻尼。

3）綜合考慮主流勵磁廠家電抗參數(shù)整定建議以及電網(wǎng)相關管理要求，結合本文理論分析以及試驗驗證，建議加速功率型PSS 轉(zhuǎn)速計算電抗參數(shù)的經(jīng)驗 取 值 范 圍 從 原 來 的 采 用［Xq''，Xq］改 為［Xq''，0.5Xq］，以提升PSS 在機組全運行工況尤其深度調(diào)峰下的涉網(wǎng)性能。

4）目前，現(xiàn)場進行PSS 參數(shù)整定試驗要求有功功率≥60%額定功率，當電抗參數(shù)取值偏大時，在大負荷工況下不易暴露相關問題。因此，建議調(diào)試單位和勵磁廠家在進行相關試驗時，重點關注該參數(shù)定值，尤其對于參與深度調(diào)峰機組，建議在深調(diào)工況下增加驗證性試驗，必要時優(yōu)化調(diào)整電抗參數(shù)，以提升PSS 全運行工況下的涉網(wǎng)性能。

除了采用電氣量計算轉(zhuǎn)速實現(xiàn)方法、機組運行工況外，接入系統(tǒng)的位置不同以及本機振蕩頻率不同等電網(wǎng)側因素也會對轉(zhuǎn)速計算的準確性產(chǎn)生影響。因此，如何結合系統(tǒng)側特征提出更準確的電抗參數(shù)取值建議是未來需要進一步研究的方向。

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