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    基于Simulink 的水箱加熱過程模擬與分析

    2022-11-25 14:36:02謝天
    大科技 2022年44期
    關(guān)鍵詞:時間常數(shù)水層加熱器

    謝天

    (廣東省建筑設(shè)計研究院有限公司,廣東 廣州 510010)

    0 引言

    水箱是空調(diào)系統(tǒng)中的常用設(shè)備,根據(jù)功能可以將其分為膨脹水箱、緩沖水箱和蓄能水箱??照{(diào)系統(tǒng)中的水箱通常同時負(fù)責(zé)多種功能,水箱的設(shè)計過程往往需要綜合考慮定壓補(bǔ)水、提高系統(tǒng)水量和穩(wěn)定出水溫度等多種要求。在采暖季,通常需要在水箱內(nèi)部設(shè)置加熱器以穩(wěn)定出水溫度,加熱器以及溫度傳感器的放置位置會影響水箱出水溫度的波動偏差。因此,本文利用Simulink 模擬分析方法,考慮加熱器和傳感器的實(shí)際響應(yīng)時間,以探究水箱內(nèi)部加熱器和溫度傳感器的最佳放置位置。

    1 模型描述及簡化

    本文主要探討的問題是在只通過加熱器的啟停控制(on/off)來保證水箱出水溫度的相對穩(wěn)定時,加熱器及溫度傳感器的最佳放置位置。模擬水箱加熱過程需要先建立水箱模型,本文以長為0.25m,寬為0.25m,高為0.5m 的水箱作為模型,水箱材料假設(shè)為鋁。水箱進(jìn)水和出水流量平衡為2kg/s,水箱進(jìn)水溫度為tin=20℃,水箱出水口溫度設(shè)置為tset=60℃,溫度傳感器的回差為Δt=1℃;水箱懸空,底部距離地板0.5m;空氣溫度t0=20℃。

    加熱器加熱過程水箱的水溫為非均勻分布,加熱器附近的水溫較高,通過導(dǎo)熱和對流作用逐漸加熱其他水體。由于實(shí)際加熱過程的水溫在三維空間上為非均勻分布,直接對其加熱過程進(jìn)行模擬會導(dǎo)致模型過于復(fù)雜,計算速度慢。本文假定水箱中的水體在相同高度上溫度相同,將三維問題簡化成二維問題。由于水箱中相近高度的水溫幾乎相同,為了減少計算量,本文采用水層高度相近且水溫相近的水體,并采用水層的平均溫度作為水層的水溫?;谇拔乃淠P偷母叨葦?shù)據(jù),本文將水箱分為5 層,認(rèn)為每層水體的水溫相同。簡化后的水箱模型如圖1 所示。

    圖1 模型

    在只通過控制加熱器的on/off 來保證出水口處水溫較恒定時,影響該模型的主要因素有以下三點(diǎn):加熱器的時間常數(shù);溫度傳感器的時間常數(shù)以及加熱器的加熱量。

    2 模型求解

    2.1 傳熱系數(shù)的求解

    2.1.1 水箱與空氣之間的傳熱系數(shù)

    本模型中假設(shè)水箱壁溫與水溫相等,故不同水層所對應(yīng)的壁溫不同。由傳熱學(xué)知識可得,水箱壁與空氣之間進(jìn)行自然對流傳熱,故采用自然對流傳熱準(zhǔn)則關(guān)聯(lián)式[1],如式(1)、式(2)所示。

    式中:Ra——瑞利準(zhǔn)則[2],Ra=Gr·Pr;Gr——格拉曉夫準(zhǔn)則[3];α——體積膨脹系數(shù),1/K;ν——運(yùn)動粘度,m2/s;l——定型尺寸,m;Δt——壁溫與空氣溫度之差,℃;C、n——由實(shí)驗(yàn)確定的常數(shù),各式的定性溫度為tm=(t1+t0)/2。各種條件下的C、n 取值參考文獻(xiàn)[4]內(nèi)相關(guān)數(shù)值。

    經(jīng)過分析,水箱側(cè)面應(yīng)該按豎平壁的對流換熱條件計算,水箱下側(cè)壁面按熱面朝下的水平壁的對流換熱條件計算,水箱上側(cè)表面按熱面朝上的水平壁的對流換熱條件計算。由于水箱中各水層的水溫不是恒定,故取dτ 時間內(nèi)進(jìn)行分析,認(rèn)為短暫時間內(nèi)各水層的水溫是恒定的,故第一層水層與空氣接觸面包含下側(cè)壁面與側(cè)面,對流換熱系數(shù)的計算如式(3)~式(5)所示。

    其中:U1——第一層水層與空氣的對流換熱系數(shù),W/K;U1x——第一層水層下側(cè)面與空氣的對流換熱系數(shù),W/K;U1c——第一層水層側(cè)面與空氣的對流換熱系數(shù),W/K;Nu1x——下壁面的努謝爾特準(zhǔn)則數(shù);Nu1c——側(cè)壁面的努謝爾特準(zhǔn)則數(shù),其中的定性溫度是個變量,通過simulink 即時更換壁面溫度計算而得;λ1x、λ1c——定性溫度下的空氣導(dǎo)熱系數(shù),W/(m·K)。同理,由上述分析可知,第二至第四水層只有側(cè)面與空氣進(jìn)行對流換熱,對流換熱系數(shù)的計算如式(6)所示。

    其中:j——第j 層水層。

    第5 層水層與空氣進(jìn)行熱交換的壁面包含側(cè)壁和上壁,故其與空氣的換熱系數(shù)如式(7)~式(9)所示。

    其中:s——水箱上壁面。

    以上水箱與空氣的對流換熱系數(shù)計算可通過Simulink 搭建模型實(shí)現(xiàn),并根據(jù)傳熱學(xué)知識得到C、n 值進(jìn)而可以計算出各水層各壁面的努謝爾特準(zhǔn)則數(shù),從而求得各個時刻的水箱各部分與空氣的對流換熱系數(shù)。

    2.1.2 水層之間的換熱系數(shù)

    由于兩層水間的傳熱系數(shù)與兩層水間的自然對流狀況有關(guān),當(dāng)上層水溫較高時,認(rèn)為兩層水層之間只進(jìn)行簡單熱傳導(dǎo),由傅里葉導(dǎo)熱方程計算式(10)[4]。

    其中:φj——第j 層與第j+1 層水層間的導(dǎo)熱量,W;λj——第j 層水層的導(dǎo)熱系數(shù),W/(m·K),由定性溫度tmj=(tj+tj+1)/2 確定;δj——第j 層水層的厚度,m;Mj=λj/δj——第j 層與第j+1 層水層間的換熱系數(shù),W/K。

    當(dāng)下層水溫較高時,兩層水層之間進(jìn)行較為強(qiáng)烈的熱交換,水層之間的換熱系數(shù)按式(11)計算。

    其中:Δt——水層間溫差,℃,即Δt=|tj-tj+1|。

    2.1.3 加熱器與所在水層之間的換熱系數(shù)

    本模型加熱器簡化為長Lh=20cm,直徑dh=2cm 的四根并排鐵棍,置于某被加熱水層的中間。查閱資料可得:鐵的密度為7272kg/m3,鐵的比熱容為420J/(kg·K)。故加熱器熱容Ch按式(12)計算。

    其中:mh=ρhVh是加熱器是質(zhì)量,kg。

    由于電加熱器工作時,熱量在電加熱器上釋放,使其本身溫度升高,然后依靠加熱器與水間的溫差把熱量傳給水,這導(dǎo)致加熱器與水在獲取熱量上的不同步。加熱器傳熱過程方程如式(13)所示。

    其中:Q——傳熱器的工作功率,W;Uh-w——加熱器與水間的換熱系數(shù),W/K;tj——加熱器所在水層的水溫,℃。

    由式(13)可得到加熱器的時間常數(shù)Th=Ch/Uh-w。該參數(shù)可通過對加熱器進(jìn)行實(shí)驗(yàn)測得,在本模型中,加熱器的時間常數(shù)假定已知,故可以求得加熱器與水之間的傳熱系數(shù)。

    2.1.4 溫度傳感器的傳熱系數(shù)

    溫度傳感器是通過與水箱中的水進(jìn)行熱交換而感知水的溫度,故傳熱器與水之間的傳熱方程如式(14)所示[5]。

    其中:Cs——傳感器的熱容,J/k;Us——傳感器與水之間的換熱系數(shù),W/K。定義傳感器的時間常數(shù)為:Ts=Cs/Us,可通過實(shí)驗(yàn)測得使用的傳感器時間常數(shù),在本模型中直接給定傳感器的時間常數(shù)。

    2.2 模型涉及的方程

    每個水層可能設(shè)涉及的傳熱對象有:與空氣的換熱;與上下水層之間的換熱;與加熱器的換熱器過程;水層之間的水流動產(chǎn)生的換熱;與傳感器之間的換熱,由于傳感器的換熱量較少,本模型中忽略水層與傳感器的換熱。對上述換熱過程進(jìn)行分析,可得第j 水層的傳熱方程如式(15)所示。

    其中:hj——加熱器的安裝標(biāo)志,當(dāng)j 層安裝有加熱器時,hj=1,否則,hj=0;Mj-1——第j 層水層與第j-1 層水層之間的換熱系數(shù),W/K;Mj——第j+1 層水層與第j 層水層之間的換熱系數(shù),W/K。

    2.3 模型的求解

    通過上述分析,可發(fā)現(xiàn)本模型中,傳感器和加熱器都分別可以設(shè)置于五個水層,故會產(chǎn)生25 種實(shí)際模型。以下以其中一個實(shí)際模型為例,進(jìn)行求解。設(shè)該模型的加熱器設(shè)置在第一層,傳感器設(shè)置在第五水層,模型中所涉及的傳熱方程如式(16)所示。

    對上述式子進(jìn)行拉普拉斯變換[6]后,可在Simulink中建立上述模型的閉環(huán)傳遞函數(shù)。同理,可得其余24種水箱模型在simulink 中的閉環(huán)傳遞函數(shù)。由于本模型主要研究的問題是傳感器和加熱器放置在何種位置時,出水口水溫的控制效果最好,從前文的分析可知,影響出控制效果的因素可能有傳感器和加熱器的時間常數(shù)以及加熱器的加熱功率,故本模型運(yùn)用Simulink模擬,找出不同時間常數(shù)和加熱功率下產(chǎn)生最好控制效果時,傳感器和加熱器的放置位置。本模型分別設(shè)置加熱器時間常數(shù)Th=5s、10s、30s;加熱器功率Q=2000W、3000W、3500W;傳感器時間常數(shù)Ts=2s、10s、100s。

    3 計算結(jié)果與分析

    通過Simulink 對模型進(jìn)行仿真,發(fā)現(xiàn)當(dāng)傳感器置于加熱器所在水層之下時,加熱器底部水層溫度較低,上層水溫較高,水層之間的傳熱系數(shù)很低,導(dǎo)致底層水溫?zé)o法達(dá)到加熱器停止加熱的溫度,故加熱器一直處于開啟狀態(tài),此時的出水口處水溫遠(yuǎn)遠(yuǎn)偏離設(shè)定值,故不可以將傳感器放于加熱器所在水層之下。

    對傳感器放于加熱器水層之上的所有情況進(jìn)行仿真后發(fā)現(xiàn),傳感器所在水層越接近加熱器所在水層則出口處的水溫波動越小。但也會導(dǎo)致加熱器的啟停周期越小,綜合考慮后取傳感器在加熱器上一層水層中為較優(yōu)放置位置,能在保證出水口溫度波動較為穩(wěn)定的同時減小加熱器的啟停頻率。

    將所有傳感器位于加熱器上一層水層的仿真結(jié)果進(jìn)行對比后發(fā)現(xiàn),改變加熱器的時間常數(shù)和加熱量,或者改變傳感器的時間常數(shù),都是加熱器在第一水層,傳感器在第二水層時,出水口水溫的波動最?。辉赥h、Q、Ts不變時,只要加熱器和傳感器的相對位置不變,則不論加熱器和傳感器的具體位置如何變化,出水口處的水溫波動周期近似相等,即在加熱器和傳感器相對位置不變時,加熱器的啟停頻率與加熱器的具體位置放置水層無關(guān)。

    4 結(jié)語

    通過Simulink 對水箱中加熱器的加熱功率、加熱器和溫度傳感器的放置位置以及時間常數(shù)的多種組合進(jìn)行模擬分析,結(jié)果表明,加熱器放置在溫度傳感器的上一水層時,水箱的出水溫度最穩(wěn)定;當(dāng)加熱器與溫度傳感器的相對位置不發(fā)生變化時,水箱的出水溫度波動周期相似,但加熱器放置在出水口相同水層時,水箱出水溫度的波動范圍最小。因此,當(dāng)認(rèn)為水箱水溫不均勻時,要只通過加熱器的on/off 控制來保證出水口處水溫較恒定,加熱器最好設(shè)置在水箱出水口相同水層,溫度傳感器則設(shè)置在加熱器下一水層。

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