硫酸鹽浸泡環(huán)境下CaO-Na2CO3激發(fā)礦渣砂漿性能退化及機(jī)理研究

梁詠寧，陳李全，張 迎，林旭健，季 韜

(福州大學(xué)土木工程學(xué)院，福州 350108)

0 引 言

堿礦渣水泥(alkali-activated slag cement， AAS)是由磨細(xì)的高爐礦渣和堿性激發(fā)劑混合而成的新型綠色膠凝材料。與普通硅酸鹽水泥(ordinary Porland cement, OPC)相比，AAS具有需水量小、水化熱低和熱穩(wěn)定性好[1]等優(yōu)點(diǎn)，制備出的堿礦渣砂漿和混凝土具有早期強(qiáng)度高、抗凍和抗化學(xué)侵蝕性能優(yōu)良[2]等特點(diǎn)。在AAS研究中使用較多的激發(fā)劑是NaOH和水玻璃[3]：NaOH堿性較高，市場(chǎng)價(jià)格高；水玻璃作激發(fā)劑制備的AAS凝結(jié)時(shí)間快[4]，收縮大[5]，易開裂[6]。鑒于此，越來(lái)越多的研究人員開始研究采用Na2CO3、Na2SO4、CaO和Ca(OH)2等弱堿性激發(fā)劑來(lái)制備AAS。研究表明,使用Na2CO3激發(fā)礦渣可大大延長(zhǎng)AAS的凝結(jié)時(shí)間，獲得較高的后期強(qiáng)度，且耐久性優(yōu)異，收縮值比水玻璃和NaOH激發(fā)的AAS低，強(qiáng)度比Na2SO4激發(fā)的AAS高[7-9]，但強(qiáng)度發(fā)展緩慢。辛東升[10]將CaO和Na2CO3混合來(lái)激發(fā)礦渣，發(fā)現(xiàn)制備的堿礦渣砂漿28 d強(qiáng)度高達(dá)38 MPa，比NaOH激發(fā)的堿礦渣砂漿的強(qiáng)度高21.6%，凝結(jié)時(shí)間比NaOH激發(fā)的堿礦渣砂漿凝結(jié)時(shí)間長(zhǎng)，收縮值低，同時(shí)CaO和Na2CO3的價(jià)格均比NaOH和水玻璃低很多，是一種理想的堿性激發(fā)劑。

侵蝕溶液類型對(duì)AAS的抗硫酸鹽侵蝕性能也有很大影響。Mithun等[14]研究了以水玻璃為激發(fā)劑的堿礦渣混凝土在Na2SO4和MgSO4浸泡環(huán)境下的抗壓強(qiáng)度，發(fā)現(xiàn)浸泡于10%(質(zhì)量分?jǐn)?shù))Na2SO4溶液中12個(gè)月的堿礦渣混凝土的抗壓強(qiáng)度增加，而浸泡于10%(質(zhì)量分?jǐn)?shù))MgSO4溶液中12個(gè)月的堿礦渣混凝土的抗壓強(qiáng)度降低。Bakharev等[15]認(rèn)為水玻璃激發(fā)的堿礦渣混凝土在Na2SO4溶液中浸泡12個(gè)月時(shí)無(wú)侵蝕現(xiàn)象，而在MgSO4溶液中浸泡12個(gè)月時(shí)棱角有微小裂縫。Ye等[16]發(fā)現(xiàn)AAS在Na2SO4侵蝕下，鈣礬石的形成和組分改變較少，而在MgSO4侵蝕下能觀察到水鎂石、石膏和鎂鋁硅酸鹽水合物的侵蝕層。由此可見，AAS在受Na2SO4和MgSO4侵蝕時(shí)的力學(xué)性能變化規(guī)律及侵蝕機(jī)理存在差異。

綜上，已有學(xué)者對(duì)以水玻璃為激發(fā)劑的AAS抗硫酸鹽侵蝕進(jìn)行研究，但是對(duì)以CaO+Na2CO3為激發(fā)劑的AAS砂漿的抗硫酸鹽侵蝕研究較少，而關(guān)于其抗Na2SO4和MgSO4侵蝕的差異性研究就更少。因此，本文研究了硫酸鹽浸泡環(huán)境下CaO-Na2CO3激發(fā)礦渣(CaO-Na2CO3activated slag， CNS)砂漿性能退化及機(jī)理，為其應(yīng)用提供理論基礎(chǔ)。

1 實(shí) 驗(yàn)

1.1 原材料

水泥：P·O 42.5煉石牌普通硅酸鹽水泥，主要化學(xué)成分見表1；礦渣：S95級(jí)別，主要化學(xué)成分見表2；CaO：粉末狀，分析純(AR)，純度大于99.0%；無(wú)水Na2CO3：晶體狀，分析純(AR)，純度大于99.8%；無(wú)水Na2SO4：顆粒狀，分析純(AR)，純度大于99.0%；MgSO4：顆粒狀，分析純(AR)，純度大于99.0%；拌合水：自來(lái)水；減水劑：萘系減水劑；細(xì)骨料：閩江河砂，表觀密度為2 590 kg/m3，堆積密度為1 480 kg/m3，含泥量為3.8%(質(zhì)量分?jǐn)?shù))，細(xì)度模數(shù)為2.5。

表1 水泥的主要化學(xué)成分Table 1 Main chemical composition of cement

1.2 配合比設(shè)計(jì)和試件的制備

設(shè)計(jì)配合比時(shí)保持水泥和堿礦渣膠凝材料用量一致，膠砂質(zhì)量比為1 ∶2，通過(guò)調(diào)整用水量配制強(qiáng)度等級(jí)為35 MPa、45 MPa的CNS砂漿和35 MPa的OPC砂漿，配合比見表3。表3中CNS砂漿所用的AAS堿當(dāng)量為6%，堿當(dāng)量為總Na2O 與礦渣的質(zhì)量比，表3中CNS砂漿所用的堿當(dāng)量為6%，堿當(dāng)量為NaO2(CaO和Na2CO3兩者摩爾比1 ∶1反應(yīng)生成)與礦渣的質(zhì)量比。減水劑摻量為0.5%(占膠凝材料質(zhì)量分?jǐn)?shù)，膠凝材料為CaO+Na2CO3+礦渣)。試件為40 mm×40 mm×160 mm的棱柱體，試件澆筑完成24 h后脫模，并置于標(biāo)準(zhǔn)環(huán)境(相對(duì)濕度≥95%，溫度為(20±2) ℃)下養(yǎng)護(hù)28 d后進(jìn)行硫酸鹽浸泡侵蝕試驗(yàn)。

表3 砂漿的配合比Table 3 Mix proportion of mortar

1.3 硫酸鹽浸泡侵蝕試驗(yàn)

浸泡溶液選用質(zhì)量分?jǐn)?shù)為5%的Na2SO4和MgSO4溶液。為保證侵蝕為一維侵蝕，對(duì)試件五個(gè)面采用環(huán)氧樹脂密封，留下一個(gè)側(cè)面作為侵蝕面。浸泡過(guò)程中為保持溶液濃度不變，用塑料薄膜進(jìn)行密封防止溶液揮發(fā)，每個(gè)月更換一次溶液，在溫度為(23±2) ℃、相對(duì)濕度為(65±5)%的侵蝕環(huán)境中進(jìn)行浸泡侵蝕試驗(yàn)。分別在指定侵蝕齡期下進(jìn)行宏觀和微觀試驗(yàn)。

1.4 測(cè)試方法

將侵蝕至指定齡期的試件從侵蝕溶液中取出并擦干表面水分，根據(jù)《水泥膠砂強(qiáng)度檢驗(yàn)方法(ISO法)》(GB/T 17671—2021)[17]的方法對(duì)其進(jìn)行抗折強(qiáng)度和抗壓強(qiáng)度測(cè)試；將干燥后的試塊采用鉆孔取粉機(jī)進(jìn)行分層取粉，分層厚度為第一層1 mm，第二層1 mm，第三層3 mm，以后每層均為3 mm，采用硫酸鋇滴定法[18]測(cè)定硫酸根離子濃度；采用福州大學(xué)測(cè)試中心提供的X/Pert Pro MPD型X射線粉末衍射儀對(duì)水化/侵蝕產(chǎn)物進(jìn)行XRD測(cè)定；采用美國(guó)FEI公司生產(chǎn)的Quanta 250掃描電子顯微鏡觀測(cè)微觀形貌，電子束來(lái)源為鎢燈絲；采用美國(guó)康塔公司生產(chǎn)的Quantachrome PM 60型全自動(dòng)壓汞儀測(cè)試孔結(jié)構(gòu)。

1.5 評(píng)價(jià)指標(biāo)

抗折、抗壓抗蝕系數(shù)分別如式(1)、式(2)所示。

(1)

(2)

式中：Rf(Rc)為試件的抗折(抗壓)抗蝕系數(shù);ffn(fcn)為各侵蝕齡期下試件的抗折(抗壓)強(qiáng)度，MPa；ff28(fc28)為標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)28 d試件的抗折(抗壓)強(qiáng)度，MPa。

2 結(jié)果與討論

2.1 不同侵蝕齡期下砂漿的抗折強(qiáng)度及抗折抗蝕系數(shù)

圖1、圖2分別為Na2SO4和MgSO4侵蝕下CNS砂漿和OPC砂漿抗折強(qiáng)度和抗折抗蝕系數(shù)隨侵蝕齡期的變化規(guī)律，其中N代表Na2SO4侵蝕，M代表MgSO4侵蝕。

由圖1可知，Na2SO4和MgSO4侵蝕下，OPC砂漿的抗折強(qiáng)度變化呈兩段式，即抗折強(qiáng)度隨侵蝕齡期增加先增后減，這主要是由于膨脹性腐蝕產(chǎn)物的前期膨脹填充和后期脹裂。OPC砂漿在Na2SO4溶液中154 d后，抗折強(qiáng)度開始下降，而OPC砂漿在MgSO4溶液中84 d后，抗折強(qiáng)度就開始下降，且154 d后下降速率明顯增大。CNS砂漿的抗折強(qiáng)度變化隨侵蝕齡期增長(zhǎng)呈現(xiàn)三段式，即先減小后增大再減小。CNS砂漿在侵蝕前期抗折強(qiáng)度下降的原因可能是CNS砂漿早期收縮較大，產(chǎn)生較多內(nèi)部微裂紋，雖然有膨脹性侵蝕產(chǎn)物起到填充作用，但并不能彌補(bǔ)因CNS砂漿早期收縮導(dǎo)致的抗折強(qiáng)度下降，而后期抗折強(qiáng)度的增長(zhǎng)幅度較小。由圖2可知，經(jīng)Na2SO4和MgSO4侵蝕294 d后，OPC砂漿的抗折抗蝕系數(shù)均大于CNS砂漿的抗折抗蝕系數(shù)。

圖1 不同侵蝕齡期砂漿的抗折強(qiáng)度Fig.1 Flexural strength of mortar at different corrosion ages

圖2 不同侵蝕齡期砂漿的抗折抗蝕系數(shù)Fig.2 Corrosion resistance coefficient of flexural strength of mortar at different corrosion ages

侵蝕294 d時(shí)，Na2SO4溶液中CNS45、CNS35、OPC35砂漿的抗折抗蝕系數(shù)分別為0.98、0.94、0.96，MgSO4溶液中CNS45、CNS35、OPC35砂漿的抗折抗蝕系數(shù)分別為0.94、0.89、0.91。由此可見，Na2SO4侵蝕后砂漿的抗折抗蝕系數(shù)均大于MgSO4侵蝕后砂漿的抗折抗蝕系數(shù)，即MgSO4溶液的腐蝕性略強(qiáng)。

2.2 不同侵蝕齡期下砂漿的抗壓強(qiáng)度及抗壓抗蝕系數(shù)

圖3、圖4分別為Na2SO4和MgSO4侵蝕下CNS砂漿和OPC砂漿抗壓強(qiáng)度和抗壓抗蝕系數(shù)隨侵蝕齡期的變化規(guī)律。

圖3 不同侵蝕齡期砂漿的抗壓強(qiáng)度Fig.3 Compressive strength of mortar at different corrosion ages

圖4 不同侵蝕齡期砂漿的抗壓抗蝕系數(shù)Fig.4 Corrosion resistance coefficient of compressive strength of mortar at different corrosion ages

由圖3可以看出，Na2SO4和MgSO4侵蝕下，CNS砂漿和OPC砂漿的抗壓強(qiáng)度隨侵蝕齡期的增加均呈先增大后減小的趨勢(shì)。其中OPC35砂漿和CNS35砂漿的抗壓強(qiáng)度在84 d前保持增長(zhǎng)趨勢(shì)， 84 d后這兩組砂漿的抗壓強(qiáng)度均開始下降。CNS45砂漿在224 d前抗壓強(qiáng)度不斷增長(zhǎng)，在224 d后開始下降，侵蝕至294 d時(shí)，OPC砂漿的抗壓強(qiáng)度小于初始值(侵蝕0 d時(shí))，CNS砂漿的抗壓強(qiáng)度大于初始值。整個(gè)侵蝕過(guò)程中，CNS砂漿的抗壓強(qiáng)度始終大于OPC砂漿的抗壓強(qiáng)度，表現(xiàn)為CNS45>CNS35>OPC35。

由圖4可知：侵蝕0～84 d，MgSO4溶液中OPC砂漿和CNS砂漿的抗壓抗蝕系數(shù)增長(zhǎng)率均大于Na2SO4溶液中砂漿的抗壓抗蝕系數(shù)增長(zhǎng)率；侵蝕224～294 d，MgSO4溶液中砂漿的抗壓抗蝕系數(shù)損失速率大于Na2SO4溶液中砂漿的抗壓抗蝕系數(shù)損失速率。294 d時(shí)，Na2SO4侵蝕的CNS45、CNS35和OPC35砂漿抗壓抗蝕系數(shù)分別為1.12、1.08、0.99，MgSO4侵蝕的CNS45、CNS35和OPC35砂漿抗壓抗蝕系數(shù)分別為1.09、1.05、0.94?？梢姡琋a2SO4侵蝕后砂漿的抗壓抗蝕系數(shù)大于MgSO4侵蝕后砂漿的抗壓抗蝕系數(shù)，所以MgSO4溶液的腐蝕性較強(qiáng)。

2.3 受腐蝕砂漿不同深度處的濃度分布

圖5 侵蝕84 d時(shí)砂漿不同深度處的濃度 concentration of mortar in different depths after 84 d corrosion

圖6 侵蝕294 d時(shí)砂漿不同深度處的濃度 concentration of mortar in different depths after 294 d corrosion

2.4 水化/侵蝕產(chǎn)物分析

CNS35和CNS45砂漿膠凝材料用量一樣，水膠比不同，水化產(chǎn)物類型一致，因此本文選取標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)28 d和硫酸鹽侵蝕184 d的OPC35、CNS35凈漿進(jìn)行水化/侵蝕產(chǎn)物分析。圖7、圖8分別為OPC35凈漿和CNS35凈漿侵蝕前后的XRD譜。

從圖7可以看出，OPC35凈漿水化產(chǎn)物有水化硅酸鈣(calcium silicate hydrate, C-S-H)、氫氧化鈣(portlandite)、碳酸鈣(calcite)、少量鈣礬石(ettringite)和石膏(gypsum)。Na2SO4侵蝕后，鈣礬石和石膏的衍射峰強(qiáng)度明顯增強(qiáng)，表明有腐蝕產(chǎn)物鈣礬石和石膏生成，其反應(yīng)式見式(3)、式(4)。MgSO4侵蝕后，除了有鈣礬石和石膏生成，還出現(xiàn)了水鎂石(brucite)的衍射峰。水鎂石由溶液中的Mg2+與氫氧化鈣中的OH-反應(yīng)生成，其反應(yīng)式見式(5)。

圖7 OPC35凈漿侵蝕前后的XRD譜Fig.7 XRD patterns of OPC35 paste before and after corrosion

(3)

(4)

(5)

圖8 CNS35凈漿侵蝕前后的XRD譜Fig.8 XRD patterns of CNS35 paste before and after corrosion

2.5 微觀形貌分析

圖9～圖11為OPC35、CNS35凈漿試樣侵蝕前后的SEM照片。

從圖9可以看出：OPC35的水化產(chǎn)物有無(wú)定形或絮狀的C-S-H凝膠、Ca(OH)2，還有少量的鈣礬石；CNS35的水化產(chǎn)物主要是薄片狀的水滑石和無(wú)定形的C-A-S-H凝膠以及未水化的礦渣，還有因收縮引起的微裂紋。從圖10(a)可以看出，在Na2SO4侵蝕作用下的OPC35凈漿的孔隙和裂縫處生長(zhǎng)了大量的鈣礬石晶體，鈣礬石的膨脹作用使得裂縫更加嚴(yán)重，還有呈六方片狀的Ca(OH)2和石膏晶體分布在裂縫周邊的部位。從圖10(b)可以看出，在MgSO4侵蝕作用下OPC35凈漿有裂縫產(chǎn)生，裂縫處有鈣礬石和石膏晶體，兩種膨脹產(chǎn)物吸水后產(chǎn)生大的膨脹應(yīng)力，對(duì)水泥石造成破壞，同時(shí)有大量水鎂石存在，在侵蝕前期起到填充孔隙的作用，后期使C-S-H脫鈣生成無(wú)黏聚力的M-A-H。從圖11(a)可以看出，在Na2SO4侵蝕作用下CNS35凈漿的侵蝕產(chǎn)物主要為石膏晶體，未發(fā)現(xiàn)因侵蝕而產(chǎn)生的較大裂縫。從圖11(b)中可以看出，在MgSO4侵蝕作用下CNS35凈漿的主要侵蝕產(chǎn)物也為石膏晶體，而石膏晶體與C-A-S-H凝膠交錯(cuò)在一起，并沒(méi)有發(fā)現(xiàn)水鎂石，這可能是因?yàn)樗V石存在于試樣的表層。與Na2SO4侵蝕下的C-A-S-H凝膠對(duì)比，MgSO4侵蝕下的C-A-S-H凝膠更松散。

圖10 OPC35凈漿侵蝕后的SEM照片F(xiàn)ig.10 SEM images of OPC35 paste after corrosion

圖11 CNS35凈漿侵蝕后的SEM照片F(xiàn)ig.11 SEM images of CNS35 paste after corrosion

2.6 孔結(jié)構(gòu)分析

圖12為OPC砂漿和CNS砂漿標(biāo)養(yǎng)28 d時(shí)的孔徑分布曲線。由圖12可知：CNS35砂漿和CNS45砂漿侵蝕前的孔徑主要分布在10 nm左右，最可幾孔徑也在10 nm左右，CNS45的最可幾孔徑稍??；OPC砂漿侵蝕前的孔徑主要分布在50 nm左右和10 nm左右，最可幾孔徑為50 nm。由此可見CNS砂漿具有更加致密的初始孔結(jié)構(gòu)，原因主要有兩個(gè)：一是CNS砂漿的水化產(chǎn)物為C-A-S-H，較OPC砂漿水化產(chǎn)物C-S-H的鈣硅比更低且結(jié)構(gòu)更致密[22]；二是CNS的水化產(chǎn)物中無(wú)Ca(OH)2(見圖8)。圖13～圖15為不同侵蝕齡期(84 d和294 d)下OPC砂漿和CNS砂漿的孔徑分布曲線。與圖12相比，OPC砂漿和CNS砂漿的孔徑隨腐蝕齡期增加呈先減小后增大的趨勢(shì)。

圖12 標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)28 d砂漿孔徑分布Fig.12 Pore size distribution of mortar after standard curing for 28 d

圖13 不同腐蝕齡期下OPC35砂漿孔徑分布Fig.13 Pore size distribution of OPC35 mortar at different corrosion ages

圖14 不同腐蝕齡期下CNS35砂漿孔徑分布Fig.14 Pore size distribution of CNS35 mortar at different corrosion ages

圖15 不同腐蝕齡期下CNS45砂漿孔徑分布Fig.15 Pore size distribution of CNS45 mortar at different corrosion ages

吳中偉院士[23]將膠凝材料的孔分為無(wú)害孔(<20 nm)、少害孔(20～50 nm)、有害孔(50～200 nm)及多害孔(>200 nm)四類，并指出對(duì)混凝土性能影響最大的孔是有害孔和多害孔，孔徑小于50 nm的無(wú)害孔和少害孔不會(huì)對(duì)混凝土性能造成不利影響。圖16～圖18分別為OPC砂漿和CNS砂漿在不同侵蝕齡期(0 d、84 d、294 d)下各類孔的孔體積占比。相比于0 d，CNS砂漿和OPC砂漿在侵蝕84 d時(shí)有害孔和多害孔占比減少，無(wú)害孔占比增加，這是由于腐蝕產(chǎn)物具有填充密實(shí)作用，砂漿的孔結(jié)構(gòu)得到細(xì)化。侵蝕294 d時(shí)，CNS砂漿和OPC砂漿的有害孔及多害孔占比增加，少害孔及無(wú)害孔占比減小，孔結(jié)構(gòu)劣化，這主要是由于腐蝕后期侵蝕產(chǎn)物的膨脹應(yīng)力超過(guò)砂漿的極限拉應(yīng)力時(shí)，基體產(chǎn)生微裂縫。

圖16 不同侵蝕齡期下OPC35砂漿各劃區(qū)孔體積占比Fig.16 Pore volume proportion in each partition of OPC35 mortar at different corrosion ages

圖17 不同侵蝕齡期下CNS35砂漿各劃區(qū)孔體積占比Fig.17 Pore volume proportion in each partition of CNS35 mortar at different corrosion ages

圖18 不同侵蝕齡期下CNS45砂漿各劃區(qū)孔體積占比Fig.18 Pore volume proportion in each partition of CNS45 mortar at different corrosion ages

與OPC砂漿相比，CNS砂漿受Na2SO4和MgSO4侵蝕后孔結(jié)構(gòu)劣化程度較輕；與Na2SO4侵蝕相比，MgSO4溶液對(duì)砂漿孔結(jié)構(gòu)的劣化程度更嚴(yán)重。以CNS35砂漿為例，在Na2SO4侵蝕294 d時(shí)有害孔及多害孔只增加了40.0%，小于OPC砂漿受Na2SO4侵蝕時(shí)的56.5%，在Na2SO4侵蝕294 d時(shí)無(wú)害孔損失了10.2%，小于OPC砂漿受Na2SO4侵蝕時(shí)的17.4%；在MgSO4侵蝕294 d時(shí)有害孔及多害孔增加了61.0%，明顯大于Na2SO4侵蝕時(shí)的40.0%；在MgSO4侵蝕294 d時(shí)無(wú)害孔損失了11.2%，大于Na2SO4侵蝕時(shí)的10.2%。OPC35砂漿和CNS45砂漿也可得出類似的結(jié)論。

2.7 機(jī)理討論

當(dāng)CNS砂漿浸泡在Na2SO4溶液中時(shí)，Na2SO4可激發(fā)未反應(yīng)礦渣水泥生成C-A-S-H凝膠和鈣礬石。鈣礬石具有膨脹作用，膨脹時(shí)體積可以達(dá)到原來(lái)的2.5倍[24]。C-A-S-H凝膠量的增加和鈣礬石的填充作用使CNS砂漿的抗壓強(qiáng)度在侵蝕早期繼續(xù)增加，且增加的幅度大于OPC砂漿，這是因?yàn)镺PC砂漿在侵蝕早期抗壓強(qiáng)度的增加主要是由于鈣礬石和石膏[25]的填充作用。早期收縮對(duì)CNS砂漿的抗折強(qiáng)度影響較大[26]，因此，CNS砂漿的抗折強(qiáng)度出現(xiàn)下降。隨著侵蝕時(shí)間的增長(zhǎng)，過(guò)量的鈣礬石會(huì)產(chǎn)生膨脹，使CNS砂漿和OPC砂漿基體產(chǎn)生微裂縫，孔結(jié)構(gòu)劣化，導(dǎo)致抗壓強(qiáng)度和抗折強(qiáng)度均下降。因?yàn)镃NS砂漿優(yōu)異的初始孔結(jié)構(gòu)，其在侵蝕后期無(wú)害孔和少害孔占比仍大于OPC砂漿(見圖16～圖18)，因此，相同強(qiáng)度時(shí)CNS砂漿強(qiáng)度下降的幅度略低于OPC砂漿。

3 結(jié) 論

(1)在Na2SO4溶液中浸泡時(shí)，Na2SO4可激發(fā)礦渣生成C-A-S-H凝膠和鈣礬石，C-A-S-H凝膠量的增加和鈣礬石的填充使CNS砂漿的強(qiáng)度在侵蝕前期持續(xù)增長(zhǎng)；鈣礬石過(guò)量時(shí)使CNS砂漿基體產(chǎn)生微裂縫，強(qiáng)度逐漸下降；在侵蝕294 d時(shí)CNS砂漿的抗壓抗蝕系數(shù)仍然大于1，而OPC砂漿的抗壓抗蝕系數(shù)小于1，CNS砂漿的抗Na2SO4侵蝕能力較強(qiáng)。

(2)在MgSO4溶液中浸泡時(shí)，CNS砂漿受侵蝕生成石膏和水鎂石，兩者的填充作用使CNS砂漿的強(qiáng)度在侵蝕前期不斷增長(zhǎng)；水鎂石過(guò)量導(dǎo)致試件表面砂漿的剝落和M-A-S-H凝膠的生成使CNS砂漿的強(qiáng)度在侵蝕后期逐漸下降；在侵蝕294 d時(shí)CNS砂漿的抗壓抗蝕系數(shù)仍然大于1，而OPC砂漿的抗壓抗蝕系數(shù)小于1，CNS砂漿的抗MgSO4侵蝕能力較強(qiáng)。

(3)與Na2SO4侵蝕相比，MgSO4侵蝕時(shí)CNS砂漿會(huì)生成水鎂石，水鎂石在侵蝕后期對(duì)強(qiáng)度發(fā)展不利，生成的無(wú)黏聚力的M-A-S-H凝膠也會(huì)使CNS砂漿變得松散，強(qiáng)度降低；侵蝕294 d時(shí)Na2SO4溶液中CNS砂漿的抗壓抗蝕系數(shù)大于MgSO4溶液中CNS砂漿的抗壓抗蝕系數(shù)，MgSO4對(duì)CNS砂漿的腐蝕性略強(qiáng)。