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    沖填砂漿最優(yōu)配合比試驗(yàn)

    2022-10-19 12:59:08姜國(guó)輝郭張舜李玉清
    關(guān)鍵詞:硅灰抗凍凍融循環(huán)

    姜國(guó)輝,郭張舜,李玉清

    (沈陽農(nóng)業(yè)大學(xué)水利學(xué)院,沈陽 110161)

    沖填砂漿結(jié)石技術(shù)是采用一定初始動(dòng)能和重力勢(shì)能的砂漿向已攤鋪好的堆石體孔隙中灌填,最終形成完整的沖填砂漿結(jié)石體。為避免砂漿在沖填過程中發(fā)生離析,這就要求沖填砂漿具有良好的和易性,同時(shí)也需滿足強(qiáng)度和抗凍性的要求[1]。目前,很多學(xué)者利用摻合料改善砂漿的性能。郭計(jì)含等[2]將粉煤灰取代部分水泥進(jìn)行正交試驗(yàn),得出隨著粉煤灰摻量的增多,砂漿的流動(dòng)性變大;郭偉娜等[3]通過試驗(yàn)得出材料的抗壓強(qiáng)度隨著粉煤灰摻量的增多而下降;王敏等[4]通過試驗(yàn)得到摻入適量的粉煤灰可以提高混凝土的抗凍性;LTIFI等[5]指出硅灰可以均勻的分散到砂漿中,改變砂漿的結(jié)構(gòu),提高砂漿的強(qiáng)度;MEDDAH等[6]將硅灰取代部分水泥,研究對(duì)混凝土力學(xué)性能的影響,得到硅灰可以顯著提高混凝土的強(qiáng)度和耐久性;楊錢榮等[7]研究硅灰摻量對(duì)砂漿流變性的影響,結(jié)果表明硅灰可以增加砂漿的粘聚性;RASOL等[8]研究得到硅灰可以減小混凝土的孔隙度,增加密實(shí)性,提高強(qiáng)度;丁向群等[9]研究硅灰摻量對(duì)混凝土抗凍性的影響,得到硅灰的摻入可以降低混凝土的孔隙率,從而提高抗凍性。眾多學(xué)者研究了粉煤灰和硅灰對(duì)砂漿性能的影響,摻一種摻合料往往不能改善砂漿的綜合性能,對(duì)于沖填砂漿,需要具有高流動(dòng)性,同時(shí)需要滿足力學(xué)性能和抗凍性能的要求。因此,本研究采用粉煤灰和硅灰作為摻合料,研究其對(duì)沖填砂漿的流動(dòng)性、抗壓強(qiáng)度和抗凍性的影響,得出最優(yōu)摻量,為實(shí)際工程提供參考。

    1 材料與方法

    1.1 材料

    水泥采用沈陽山水集團(tuán)生產(chǎn)的工源牌P·O 42.5型普通硅酸鹽水泥。粉煤灰采用沈海熱電廠生產(chǎn)的Ⅱ級(jí)粉煤灰,含水量0.3%,細(xì)度(45μm方孔篩篩余)21.1μm。硅灰采用河南鉑潤(rùn)鑄造材料有限公司生產(chǎn)的硅灰,比表面積19100m2·kg-1,二氧化硅含量96.1%。細(xì)骨料采用普通河砂,細(xì)度模數(shù)為2.81,屬于中砂。纖維素醚采用羥丙基甲基纖維素。減水劑采用標(biāo)準(zhǔn)型聚羧酸系高性能減水劑,水使用沈陽市自來水。膠凝材料和細(xì)骨料顆粒級(jí)配曲線見圖1。

    圖1 膠凝材料和細(xì)骨料顆粒級(jí)配曲線Figure 1 Grain gradation curves of cementitious materials and fine aggregate

    1.2 方法

    依據(jù)姜國(guó)輝等[1-2,10]研究成果,選取水膠比0.85,膠砂比0.28,膠凝材料(水泥+粉煤灰+硅灰)400kg·m-3,砂子1426kg·m-3,羥丙基甲基纖維素?fù)搅?.03%(所使用的外加劑摻量及摻合料摻量均為占膠凝材料總質(zhì)量的百分比),聚羧酸系高性能減水劑摻量0.2%。通過預(yù)試驗(yàn)結(jié)果設(shè)置粉煤灰摻量0%、10%、15%、20%,硅灰摻量0%、2%、5%、8%,參照NB/T 10077-2018《堆石混凝土筑壩技術(shù)導(dǎo)則》測(cè)定沖填砂漿擴(kuò)展度,按照J(rèn)GJ/T 70-2009《建筑砂漿基本性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》測(cè)定7,14,28,90d沖填砂漿試件抗壓強(qiáng)度、不同凍融循環(huán)次數(shù)下質(zhì)量損失率和強(qiáng)度損失率,采用綜合評(píng)分法分別選取單摻粉煤灰、單摻硅灰的最優(yōu)及次優(yōu)摻量進(jìn)行復(fù)摻,最終選取最優(yōu)配合比。共11組試驗(yàn),其中未摻粉煤灰、硅灰為空白對(duì)照組。具體試驗(yàn)設(shè)計(jì)配合比見表1。

    表1 沖填砂漿配合比Table 1 Mix of filling slurry

    2 結(jié)果與分析

    2.1 單摻粉煤灰對(duì)沖填砂漿性能的影響

    2.1.1 單摻粉煤灰對(duì)沖填砂漿擴(kuò)展度的影響由表2可知,沖填砂漿擴(kuò)展度隨粉煤灰摻量的增加而增加。這是由于粉煤灰中含有大量的類似球形的玻璃微珠,在沖填砂漿中起到滾珠的作用,有效降低沖填砂漿顆粒間滑動(dòng)的阻力,提高沖填砂漿的流動(dòng)性;粉煤灰還具有微集料效應(yīng),粉煤灰的粒徑小于水泥,可以均勻的分散到水泥中,將水泥顆粒分散開,置換出沖填砂漿中顆粒間的水分,粉煤灰的水化反應(yīng)慢于水泥的水化反應(yīng),減少了沖填砂漿在水化過程中初期的耗水量,自由水增多,故提高了沖填砂漿的流動(dòng)性。

    表2 不同粉煤灰摻量沖填砂漿擴(kuò)展度試驗(yàn)結(jié)果Table 2 Test results of expansion of filling slurry with different fly ash content

    由圖2可知,粉煤灰摻入之后,沖填砂漿會(huì)出現(xiàn)離析泌水的情況,并且隨著摻量的增加,沖填砂漿離析泌水情況越嚴(yán)重。在本次試驗(yàn)中,當(dāng)粉煤灰摻量20%時(shí),沖填砂漿離析泌水情況最為嚴(yán)重。

    圖2 不同摻量粉煤灰沖填砂漿擴(kuò)展度試驗(yàn)照片F(xiàn)igure 2 Pictures of expansion of filling slurry with different fly ash content

    2.1.2 單摻粉煤灰對(duì)沖填砂漿抗壓強(qiáng)度的影響單摻粉煤灰的沖填砂漿試件抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果見圖3。由圖3可知,隨著粉煤灰取代水泥的量逐漸增多,7,14,28,90d齡期的沖填砂漿立方體試件抗壓強(qiáng)度逐漸減小。以28d齡期為例,空白對(duì)照組試件的強(qiáng)度為31.1MPa,粉煤灰摻量10%、15%、20%的沖填砂漿試件抗壓強(qiáng)度較空白對(duì)照組下降18.6%、27.7%、32.8%。粉煤灰對(duì)各個(gè)齡期強(qiáng)度的發(fā)展都有影響,隨著齡期的增加,摻入粉煤灰的沖填砂漿與空白對(duì)照組的抗壓強(qiáng)度差距越來越小。在7d齡期,空白對(duì)照組的抗壓強(qiáng)度為16.6MPa,粉煤灰摻量10%、15%、20%的沖填砂漿試件的抗壓強(qiáng)度較于空白對(duì)照組下降24.7%、36.1%、41.0%;在90d齡期,空白對(duì)照組的強(qiáng)度為37.3MPa,粉煤灰摻量10%、15%、20%的沖填砂漿試件的抗壓強(qiáng)度較于空白對(duì)照組下降13.9%、17.4%、20.6%。這是因?yàn)榉勖夯业幕鹕交曳磻?yīng),粉煤灰的活性組分主要有二氧化硅和三氧化二鋁,它們并不能直接和水泥反應(yīng),而是在水泥發(fā)生水化反應(yīng)生成氫氧化鈣后才能進(jìn)行,隨著時(shí)間的增長(zhǎng),沒有水化的粉煤灰在周圍堿性環(huán)境下,開始慢慢發(fā)生火山灰反應(yīng),粉煤灰的活性組分與氫氧化鈣發(fā)生化學(xué)反應(yīng)生成水化硅酸鈣和水化鋁酸鈣凝膠,充填到?jīng)_填砂漿的空隙中,使沖填砂漿變得更加緊密,故粉煤灰的火山灰反應(yīng)在水泥的水化反應(yīng)之后[11]。在沖填砂漿立方體試件抗壓強(qiáng)度早期,主要是水泥的水化反應(yīng),粉煤灰充填在砂漿的空隙中,對(duì)砂漿強(qiáng)度的影響較??;在沖填砂漿立方體試件抗壓強(qiáng)度后期,粉煤灰的火山灰效應(yīng)顯現(xiàn)出來。

    圖3 不同摻量粉煤灰對(duì)沖填砂漿抗壓強(qiáng)度的影響Figure 3 Influence of different fly ash content on compressive strength of filling slurry

    2.1.3單摻粉煤灰對(duì)沖填砂漿抗凍性能的影響由圖4a可知,隨著凍融循環(huán)次數(shù)的增加,沖填砂漿試件的質(zhì)量損失率在增加,但是摻入粉煤灰的沖填砂漿試件的質(zhì)量損失率均小于空白對(duì)照組的質(zhì)量損失率,說明摻入粉煤灰可以提高沖填砂漿的抗凍性。在凍融循環(huán)50次時(shí),沖填砂漿試件的質(zhì)量損失率從大到小排序?yàn)椋悍勖夯覔搅?%>粉煤灰摻量10%>粉煤灰摻量15%>粉煤灰摻量20%。由圖4b可知,摻入粉煤灰的沖填砂漿試件的強(qiáng)度損失率低于空白對(duì)照組的強(qiáng)度損失率。在凍融循環(huán)10次,各組試件的強(qiáng)度損失率相差不大;隨著凍融循環(huán)次數(shù)的增加,摻入20%粉煤灰的沖填砂漿試件的強(qiáng)度損失率增長(zhǎng)加快;凍融循環(huán)40次,空白對(duì)照組的強(qiáng)度損失率為27.97%,達(dá)到JGJ/T 70-2009《建筑砂漿基本性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》中抗凍性試驗(yàn)破壞要求,即抗壓強(qiáng)度損失率大于25%,而摻入10%、15%、20%粉煤灰沖填砂漿試件的強(qiáng)度損失率分別為23.64%、21.21%、24.62%,均未達(dá)到破壞要求。凍融循環(huán)50次,各組沖填砂漿試件均達(dá)到抗凍性試驗(yàn)破壞要求,沖填砂漿試件的強(qiáng)度損失率從大到小排序?yàn)椋悍勖夯覔搅?%>粉煤灰摻量20%>粉煤灰摻量10%>粉煤灰摻量15%。粉煤灰摻量15%抗凍性能最好。

    圖4 單摻粉煤灰沖填砂漿抗凍性試驗(yàn)結(jié)果Figure 4 Freezing resistance test results of single fly ash filled slurry

    2.1.4 單摻粉煤灰試驗(yàn)結(jié)果綜合評(píng)判分析根據(jù)上述分析,不同粉煤灰摻量對(duì)沖填砂漿試件的性能指標(biāo)影響程度不同。根據(jù)沖填砂漿結(jié)石技術(shù)的施工特點(diǎn),應(yīng)選取流動(dòng)性盡可能大的配合比,以便將砂漿沖填到堆石體孔隙中;在提高流動(dòng)性的基礎(chǔ)上,粉煤灰摻量越小越好,以便滿足沖填砂漿抗壓強(qiáng)度和抗凍性的要求。為此,本研究采用綜合評(píng)分法將各指標(biāo)結(jié)果綜合考慮,選取粉煤灰最優(yōu)及次優(yōu)摻量[12-13]。

    本次試驗(yàn)共4組,記為x1、x2、x3、x4。選取擴(kuò)展度、7d抗壓強(qiáng)度、14d抗壓強(qiáng)度、28d抗壓強(qiáng)度、90d抗壓強(qiáng)度、50次凍融循環(huán)條件下質(zhì)量損失率和強(qiáng)度損失率共7個(gè)指標(biāo),則各個(gè)試驗(yàn)結(jié)果記為{xi,j}(i=1,2,3,4;j=1,2,…,7)。在本試驗(yàn)中,擴(kuò)展度和抗壓強(qiáng)度的試驗(yàn)結(jié)果越大越好,即為極大型指標(biāo),隸屬度計(jì)算按式(1);50次凍融循環(huán)條件下質(zhì)量損失率和強(qiáng)度損失率的試驗(yàn)結(jié)果越小越好,即為極小型指標(biāo),隸屬度計(jì)算按式(2)[14]。

    式中:A(xi,j)為第i組第j個(gè)指標(biāo)的隸屬度;xi,j為第i組第j個(gè)指標(biāo)的試驗(yàn)結(jié)果;xjmin為第j個(gè)指標(biāo)的試驗(yàn)結(jié)果最小值;xjmax為第j個(gè)指標(biāo)的試驗(yàn)結(jié)果最大值。

    由式(1)和式(2)可知,0≤A(xi,j)≤1,A(xi,j)越大,說明沖填砂漿性能越好。根據(jù)沖填砂漿結(jié)石技術(shù)的施工要求,確定擴(kuò)展度權(quán)重為0.4,7d和14d抗壓強(qiáng)度權(quán)重為0.05;28d和90d抗壓強(qiáng)度權(quán)重為0.15,50次凍融循環(huán)質(zhì)量損失率和強(qiáng)度損失率權(quán)重為0.1。由表3可知,摻入粉煤灰的沖填砂漿配合比的綜合評(píng)分均高于未摻粉煤灰的沖填砂漿的綜合評(píng)分,說明粉煤灰的摻入對(duì)沖填砂漿有利。最優(yōu)摻量為15%,次優(yōu)摻量為20%。

    表3 單摻粉煤灰配合比的綜合評(píng)分Table 3 Comprehensive score of single fly ash mixture ratio

    2.2 單摻硅灰對(duì)沖填砂漿性能的影響

    2.2.1 單摻硅灰對(duì)沖填砂漿擴(kuò)展度的影響按表1中單摻硅灰的沖填砂漿配合比進(jìn)行擴(kuò)展度試驗(yàn),試驗(yàn)結(jié)果見表4。由表4可知,沖填砂漿擴(kuò)展度隨硅灰摻量的增加而降低。摻量小于5%,擴(kuò)展度下降的不明顯;摻量超過5%時(shí),擴(kuò)展度明顯下降。這主要是因?yàn)楣杌矣蓺庀噢D(zhuǎn)變?yōu)楣滔噙^程中,表面張力的作用,形成了圓球形的顆粒,表面光滑,雖然可以起到滾珠軸承的作用,但硅灰顆粒較小,其比表面積較大,吸附水的能力也較強(qiáng),隨著硅灰摻量的增加,大量的游離水被吸附,故使得沖填砂漿的流動(dòng)性降低,擴(kuò)展度下降[15]。

    表4 不同硅灰摻量沖填砂漿擴(kuò)展度試驗(yàn)結(jié)果Table 4 Test results of expansion of filling slurry with different silica fume content

    由圖5可知,硅灰摻入之后,沖填砂漿的黏性增加。這是由于硅灰的摻入,吸附了大量水分,并且過小粒徑的硅灰,在沖填砂漿中更容易形成大量的絮凝結(jié)構(gòu),大量的團(tuán)聚體增加沖填砂漿流動(dòng)的內(nèi)部的阻力,致使沖填砂漿黏性增大[15-17]。

    圖5 不同摻量硅灰沖填砂漿擴(kuò)展度試驗(yàn)照片F(xiàn)igure 5 Pictures of expansion of filling slurry with different silica fume content

    2.2.2 單摻硅灰對(duì)沖填砂漿抗壓強(qiáng)度的影響將不同摻量的硅灰沖填砂漿試件進(jìn)行抗壓強(qiáng)度試驗(yàn),試驗(yàn)結(jié)果見圖6。由圖6可知,沖填砂漿試件的抗壓強(qiáng)度隨硅灰摻量的增多而增大。硅灰摻量小于5%時(shí),抗壓強(qiáng)度增大的不明顯;當(dāng)摻量超過5%,抗壓強(qiáng)度明顯增大;硅灰摻量8%時(shí),抗壓強(qiáng)度達(dá)到最大。原因是硅灰具有微集料效應(yīng),其粒徑遠(yuǎn)小于水泥的粒徑,可以充填到?jīng)_填砂漿的空隙中,均勻的分布在漿體中,減小孔隙率,使沖填砂漿更加密實(shí);同時(shí)硅灰具有火山灰效應(yīng),生成水化硅酸鈣凝膠,充填到?jīng)_填砂漿的空隙中,提高結(jié)構(gòu)的密實(shí)度,所以摻入硅灰后的沖填砂漿試件抗壓強(qiáng)度會(huì)提高[18-19]。

    圖6 不同摻量硅灰對(duì)沖填砂漿抗壓強(qiáng)度的影響Figure 6 Influence of different silica fume content on compressive strength of filling slurry

    2.2.3 單摻硅灰對(duì)沖填砂漿抗凍性能的影響 由圖7a可知,與空白對(duì)照組相比,摻加硅灰的沖填砂漿試件的質(zhì)量損失率明顯降低。隨著凍融循環(huán)次數(shù)的增加,摻入硅灰對(duì)沖填砂漿試件的質(zhì)量損失減小的效果越明顯。在凍融循環(huán)50次時(shí),沖填砂漿試件的質(zhì)量損失率從大到小排序?yàn)椋汗杌覔搅?%>硅灰摻量2%>硅灰摻量5%>硅灰摻量8%。說明摻入硅灰可以提高沖填砂漿的抗凍性。由圖7b可知,摻入硅灰沖填砂漿試件的強(qiáng)度損失率均低于空白對(duì)照組的強(qiáng)度損失率。在凍融循環(huán)前期,強(qiáng)度損失率上升的較為緩慢,隨著凍融循環(huán)次數(shù)的增加,強(qiáng)度損失率上升的越快。凍融循環(huán)40次,空白對(duì)照組強(qiáng)度損失率為27.97%,大于25%,達(dá)到抗凍性試驗(yàn)破壞要求;摻入2%、5%、8%硅灰的沖填砂漿試件的強(qiáng)度損失率分別為21.84%、19.53%、17.56%,未達(dá)到破壞要求。凍融循環(huán)50次,各組沖填砂漿試件的強(qiáng)度損失率大于25%,均達(dá)到破壞要求,沖填砂漿試件的強(qiáng)度損失率從大到小排序?yàn)椋汗杌覔搅?%>硅灰摻量2%>硅灰摻量5%>硅灰摻量8%。這是因?yàn)楣杌业幕鹕交倚?yīng),使結(jié)構(gòu)更加緊密,減少?zèng)_填砂漿內(nèi)部有害孔隙的數(shù)量,提高試件的抗凍性[9]。

    圖7 單摻硅灰沖填砂漿抗凍性試驗(yàn)結(jié)果Figure 7 Freezing resistance test results of single silica fume filled slurry

    2.2.4 單摻硅灰試驗(yàn)結(jié)果綜合評(píng)判分析根據(jù)上述分析,不同硅灰摻量對(duì)沖填砂漿試件的性能指標(biāo)影響程度也不同。采用與單摻粉煤灰相同的方法評(píng)判,即綜合評(píng)分法。選取的指標(biāo)及各指標(biāo)所占權(quán)重與單摻粉煤灰的各指標(biāo)權(quán)重也相同。對(duì)單摻硅灰各組試驗(yàn)進(jìn)行綜合評(píng)分,結(jié)果見表5。由表5可知,摻入硅灰的沖填砂漿配合比的綜合評(píng)分均大于空白對(duì)照組的沖填砂漿配合比的綜合評(píng)分,說明硅灰在沖填砂漿中起積極作用。最優(yōu)摻量及次優(yōu)摻量分別為5%和8%。

    表5 單摻硅灰配合比的綜合評(píng)分Table 5 Comprehensive score of single silica fume mixture ratio

    2.3 復(fù)摻粉煤灰和硅灰對(duì)沖填砂漿性能的影響

    2.3.1 復(fù)摻粉煤灰和硅灰對(duì)沖填砂漿擴(kuò)展度的影響選取單摻粉煤灰最優(yōu)及次優(yōu)摻量15%和20%,單摻硅灰的最優(yōu)及次優(yōu)摻量5%和8%進(jìn)行復(fù)摻。復(fù)摻粉煤灰和硅灰的沖填砂漿配合比的擴(kuò)展度試驗(yàn)結(jié)果見表6。由表6可知,當(dāng)粉煤灰摻量固定為15%和20%時(shí),隨著硅灰摻量的增加,沖填砂漿擴(kuò)展度相應(yīng)減少。這是由于硅灰表面可吸附大量水分,隨著摻量的增多,吸附的水分越多,沖填砂漿中自由水減少,導(dǎo)致流動(dòng)性降低。當(dāng)硅灰摻量一定時(shí),并不是隨著粉煤灰摻量的增加,沖填砂漿的擴(kuò)展度增大。當(dāng)硅灰摻量為5%,粉煤灰摻量20%的沖填砂漿的擴(kuò)展度大于粉煤灰摻量15%的沖填砂漿的擴(kuò)展度,均大于空白對(duì)照組沖填砂漿的擴(kuò)展度。這是由于硅灰摻量較小,雖然增加了需水量,但粉煤灰的微集料效應(yīng)和形態(tài)效應(yīng),減小了沖填砂漿中顆粒間的阻力,有效的抵消了因摻入硅灰而增加的需水量,此時(shí)粉煤灰對(duì)沖填砂漿的流動(dòng)性占主導(dǎo)作用,故隨著粉煤灰的增多,沖填砂漿的流動(dòng)性增大。當(dāng)硅灰摻量為8%,粉煤灰摻量20%的沖填砂漿的擴(kuò)展度小于粉煤灰摻量15%的沖填砂漿的擴(kuò)展度。這是由于硅灰摻量較多,其粒徑較小,比表面積較大,吸附大量水分,約束了沖填砂漿中大量的自由水,摻入粉煤灰后,粉煤灰的比表面積也較大,表面需要水分來潤(rùn)濕,此時(shí)硅灰的強(qiáng)大的吸附水分的能力占主導(dǎo)地位,故隨著粉煤灰的摻量的增加,表面所需要的水分也越多,沖填砂漿的粘性增加,流動(dòng)性降低[20]。

    表6 復(fù)摻粉煤灰和硅灰沖填砂漿擴(kuò)展度試驗(yàn)結(jié)果Table 6 Test results of expansion degree of filling slurry mixed with fly ash content and silica fume content

    由圖8可知,復(fù)摻粉煤灰和硅灰可以減少單摻粉煤灰的沖填砂漿發(fā)生離析、泌水的情況,也可以避免因單摻硅灰使沖填砂漿的流動(dòng)性降低。兩者混合使用時(shí),在適當(dāng)摻量下,剛好改善單摻所產(chǎn)生的不利影響,有利于增大沖填砂漿的擴(kuò)展度、增加粘聚性。

    圖8 復(fù)摻粉煤灰和硅灰沖填砂漿擴(kuò)展度試驗(yàn)照片F(xiàn)igure 8 Pictures of expansion of filling slurry with fly ash and silica fume

    2.3.2 復(fù)摻粉煤灰和硅灰對(duì)沖填砂漿抗壓強(qiáng)度的影響由圖9可知,不同摻量粉煤灰、硅灰進(jìn)行復(fù)摻對(duì)沖填砂漿試件的抗壓強(qiáng)度有不同的影響。硅灰的摻入對(duì)抗壓強(qiáng)度有利,粉煤灰的摻入對(duì)抗壓強(qiáng)度不利。硅灰的摻入不能彌補(bǔ)因摻粉煤灰導(dǎo)致抗壓強(qiáng)度下降的損失,以28d齡期為例,粉煤灰摻量15%+硅灰摻量8%的沖填砂漿試件抗壓強(qiáng)度28.9MPa,較單摻粉煤灰摻量15%的沖填砂漿試件抗壓強(qiáng)度提高28.4%,較空白對(duì)照組降低7.1%。粉煤灰摻量15%+硅灰摻量8%的沖填砂漿試件在各個(gè)齡期抗壓強(qiáng)度最高,粉煤灰摻量20%+硅灰摻量5%的沖填砂漿試件在各個(gè)齡期抗壓強(qiáng)度最低。

    圖9 復(fù)摻粉煤灰和硅灰對(duì)沖填砂漿抗壓強(qiáng)度的影響Figure 9 Influence of fly ash and silica fume on compressive strength of filling slurry

    2.3.3 復(fù)摻粉煤灰和硅灰對(duì)沖填砂漿抗凍性能的影響由圖10a可知,復(fù)摻粉煤灰和硅灰的沖填砂漿試件的質(zhì)量損失率隨著凍融循環(huán)次數(shù)的增加而增大,并且均低于空白對(duì)照組。在凍融循環(huán)10次時(shí),各組復(fù)摻粉煤灰和硅灰的沖填砂漿試件的質(zhì)量損失率相差不大。隨著凍融循環(huán)次數(shù)的增加,各組的質(zhì)量損失率差距越來越明顯。大致趨勢(shì)為:粉煤灰摻量固定時(shí),隨著硅灰摻量的增加,沖填砂漿試件的質(zhì)量損失率減少;硅灰摻量固定時(shí),隨著粉煤灰摻量的增加,沖填砂漿試件的質(zhì)量損失率增加。在凍融循環(huán)50次時(shí),沖填砂漿試件的質(zhì)量損失率從大到小排序?yàn)椋悍勖夯覔搅?%+硅灰摻量0%>粉煤灰摻量20%+硅灰摻量5%>粉煤灰摻量20%+硅灰摻量8%>粉煤灰摻量15%+硅灰摻量5%>粉煤灰摻量15%+硅灰摻量8%。由圖10b可知,復(fù)摻粉煤灰、硅灰的各組沖填砂漿試件的強(qiáng)度損失率變化趨勢(shì)大致相同,并且均低于空白對(duì)照組。在凍融循環(huán)40次時(shí),空白對(duì)照組的強(qiáng)度損失率大于25%,說明試件已經(jīng)破壞;其余4組的強(qiáng)度損失率均小于25%,說明試件未被破壞。在凍融循環(huán)50次時(shí),各組沖填砂漿試件的強(qiáng)度損失率均大于25%,即試件被破壞,強(qiáng)度損失率從大到小排序?yàn)椋悍勖夯覔搅?%+硅灰摻量0%>粉煤灰摻量20%+硅灰摻量5%>粉煤灰摻量20%+硅灰摻量8%>粉煤灰摻量15%+硅灰摻量5%>粉煤灰摻量15%+硅灰摻量8%。

    圖10 復(fù)摻粉煤灰和硅灰沖填砂漿抗凍性試驗(yàn)結(jié)果Figure 10 Freezing resistance test results of filling slurry mixed with fly ash and silica fume

    2.3.4 復(fù)摻粉煤灰和硅灰試驗(yàn)結(jié)果綜合評(píng)判分析根據(jù)上述分析,將粉煤灰和硅灰進(jìn)行復(fù)摻,可以改善單摻所產(chǎn)生的不利影響,充分發(fā)揮各自的作用。適量復(fù)摻可以提高沖填砂漿的流動(dòng)性;過量的粉煤灰對(duì)砂漿抗壓強(qiáng)度和抗凍性不利,硅灰對(duì)砂漿抗壓強(qiáng)度和抗凍性有利。采用與單摻粉煤灰、單摻硅灰相同的方法評(píng)判,選取的指標(biāo)及各指標(biāo)所占的權(quán)重也相同。由表7可知,適量的粉煤灰、硅灰復(fù)摻可以改善沖填砂漿的性能。粉煤灰摻量15%+硅灰摻量5%和粉煤灰摻量15%+硅灰摻量8%的配合比的綜合評(píng)分大于空白對(duì)照組的綜合評(píng)分,粉煤灰摻量20%+硅灰摻量5%和粉煤灰摻量20%+硅灰摻量8%的配合比的綜合評(píng)分小于空白對(duì)照組的綜合評(píng)分。粉煤灰摻量15%+硅灰摻量8%綜合評(píng)分最高,即為最優(yōu)摻量。

    表7 復(fù)摻粉煤灰和硅灰配合比的綜合評(píng)分Table 7 Comprehensive score of mixed fly ash and silica fume

    3 討論與結(jié)論

    粉煤灰和硅灰對(duì)沖填砂漿性能的影響不同,隨著粉煤灰替代水泥摻量逐漸增多,沖填砂漿擴(kuò)展度增大,可以提高流動(dòng)性,摻量過多會(huì)導(dǎo)致沖填砂漿離析泌水,與朱龍鵬[10]的研究結(jié)果較為一致。為改善摻入粉煤灰沖填砂漿離析泌水的情況,利用硅灰粒徑較小、比表面積較大、吸附水的能力較強(qiáng)等特點(diǎn),通過試驗(yàn)硅灰得到硅灰可以提高沖填砂漿的粘聚性,與楊錢榮等[7]研究結(jié)果較為一致。并且硅灰具有火山灰效應(yīng),生成物充填到?jīng)_填砂漿的空隙中,提高結(jié)構(gòu)的密實(shí)度,可以提高沖填砂漿抗壓強(qiáng)度和抗凍性,與劉茉莉的研究結(jié)果較為一致[21]。因此,將粉煤灰和硅灰復(fù)摻,充分發(fā)揮各自優(yōu)勢(shì),改善單摻所產(chǎn)生的不利影響。

    復(fù)摻粉煤灰和硅灰可以改善單摻粉煤灰沖填砂漿離析泌水情況,適當(dāng)?shù)膹?fù)摻摻量可以提高沖填砂漿流動(dòng)性。粉煤灰摻量20%+硅灰摻量5%的沖填砂漿擴(kuò)展度最大,為329mm。粉煤灰摻量20%+硅灰摻量8%的沖填砂漿的擴(kuò)展度最小,為284mm,小于空白對(duì)照組,沖填砂漿流動(dòng)性不足,在堆石體中流動(dòng)距離較短,不能完全沖填滿堆石體孔隙,導(dǎo)致沖填砂漿結(jié)石體不密實(shí),即不滿足沖填要求。復(fù)摻粉煤灰和硅灰的沖填砂漿試件抗壓強(qiáng)度和抗凍性優(yōu)于單摻粉煤灰的沖填砂漿試件。粉煤灰摻量15%+硅灰摻量8%的沖填砂漿抗壓強(qiáng)度和抗凍性最優(yōu),粉煤灰摻量15%+硅灰摻量5%的沖填砂漿抗壓強(qiáng)度和抗凍性次優(yōu)。在滿足沖填砂漿流動(dòng)性要求情況下,選取抗壓強(qiáng)度越大、抗凍性越好的砂漿,通過綜合評(píng)分法,得到粉煤灰摻量15%+硅灰摻量8%評(píng)分最高,為最優(yōu)摻量,其擴(kuò)展度為315mm,7,14,28,90d的抗壓強(qiáng)度分別為14.0,22.3,28.9,34.3MPa,凍融循環(huán)50次質(zhì)量損失率0.201%,強(qiáng)度損失率26.81%。

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