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    管內(nèi)氣液兩相流流型研究現(xiàn)狀與發(fā)展

    2022-10-14 00:50:22房賢仕李秋英邱國棟蔡偉華
    東北電力大學學報 2022年4期
    關(guān)鍵詞:流型環(huán)狀工質(zhì)

    房賢仕,李秋英,陳 杰,邱國棟,蔡偉華

    (1.東北電力大學能源與動力工程學院,吉林 吉林 132012;2.中海石油氣電集團有限責任公司,北京 100027)

    管內(nèi)氣液兩相流流型的研究是研究流動與換熱規(guī)律的基礎(chǔ)[1-2].在兩相流動中需要判斷出流動屬于何種流型后,才能給出合適的理論模型.

    Zhuang等[3-5]研究了甲烷、乙烷在水平管內(nèi)兩相流型,結(jié)果表明,流型轉(zhuǎn)換基本與飽和壓力無關(guān),大換熱溫差會使段塞流向彈狀流轉(zhuǎn)換干度減小,對彈狀流向波狀流轉(zhuǎn)換影響不大.Chisholm[6-7]總結(jié)了前人的成果,繪制出空氣-水、R12的流型圖,研究結(jié)果表明,隨著氣相速度增加,夾帶作用會增強,流型會從泡狀流逐漸變?yōu)檫^渡流與霧狀流.Shao 等[8-9]比較了純工質(zhì)、共沸混合工質(zhì)以及非共沸混合工質(zhì)在水平管中的冷凝流動,當流型為波狀流時,換熱系數(shù)與質(zhì)量流率無關(guān),當流型為環(huán)狀流時,換熱系數(shù)隨質(zhì)量流率的增加而增大,對于滑移溫度較大的非共沸混合工質(zhì),所有流型下?lián)Q熱系數(shù)均隨質(zhì)量流率增加而增大.Zhang等[10]開發(fā)了水平管內(nèi)二元混合物冷凝計算模型,分析了R410A、R32/R134a混合物的冷凝換熱情況,結(jié)果表明,對于環(huán)狀冷凝,界面溫度隨干度的增加先增大后減小,轉(zhuǎn)變干度隨質(zhì)量流率的增大而增大.

    目前大部分對流型圖的研究與傳熱或壓降模型是分開的[11],也有部分研究者僅給出了流型圖并沒有給出判別準則.例如Macdonald等[12]研究了水平管內(nèi)乙烷/丙烷混合物的冷凝換熱,僅從不同管徑下對混合效應引起的換熱惡化進行分析.Diehl[13]以空氣-水、戊烷氣液相混合物為工質(zhì)開展了水平直列管流動特性,實驗中觀察到了環(huán)狀流與霧狀流,但并沒有給出流型判別準則.本文將針對流型的劃分方法、影響因素以及流型轉(zhuǎn)換的判別方法進行總結(jié),并給出了目前管內(nèi)兩相流流型存在的問題及研究難點.

    1 流型的劃分方法

    常見的流型劃分方法為兩類,第一類是根據(jù)流體外觀進行劃分,也稱之為形態(tài)學劃分;第二類根據(jù)氣相與液相的分布特征進行劃分.由于實驗方法和人為判斷的差異,根據(jù)流體的外觀進行劃分存在一定的主觀性,劃分的名稱也不統(tǒng)一.常見的劃分方法是根據(jù)氣體量來進行區(qū)分,由少至多分別為氣泡流、塞狀流(氣團流)、分層光滑流、分層波浪流、段塞流(彈狀流、沖擊流)、環(huán)狀流、霧狀流.根據(jù)相分布特點將流型劃分為分散流、間歇流、離散流.根據(jù)現(xiàn)象描述或流動機理分析來選擇采用形態(tài)學劃分或分布特征劃分[14-19].

    1.1 垂直上升管流型

    垂直上升管中氣液兩相流型通常劃分為五種流型[20].常見的為泡狀流也稱氣泡流.其特征為液相中存在不同尺寸的氣泡;第二種為氣彈狀也稱彈狀流,該流型由多個氣彈構(gòu)成;第三種為塊狀流,由氣彈破裂后形成;第四種是流速較高下形成的長纖維形狀流型;第五種為壁溫升高后液膜隨之汽化形成的霧狀流.

    1.2 垂直下降管流型

    空氣水混合物在垂直下降管內(nèi)的流型包括六種[20].分別為細泡狀流、氣彈狀流、下降液膜流、帶氣泡的下降液膜流、塊狀流、霧環(huán)裝流.不同流動方向下的細泡狀流型也不相同.當流量較小且核心為氣相時,有一層沿著管壁向下流動的液膜,形成下降液膜流型;隨著流量逐漸增加變?yōu)閴K狀流;當氣相流量增大到一定程度后變成含有液膜的霧式環(huán)狀流.

    1.3 水平管內(nèi)流型

    Breber[21]研究了水平冷凝管內(nèi)的流型,當質(zhì)流密度不同時,管內(nèi)的出現(xiàn)的流型不完全相同,但是靠近入口段的流型是相同的,相同的流型依次為環(huán)霧狀流、環(huán)狀流和半環(huán)狀流.之后二者的流型開始出現(xiàn)分歧,當質(zhì)流密度較大時,之后的流型依次為彈狀流、塞狀流和過冷液體;當質(zhì)流密度較小時,之后的流型依次為波狀流、分層流,如圖1所示.

    圖1 水平冷凝管內(nèi)的流型

    莊曉如等[22]對R170在水平光滑管(D=4 mm)內(nèi)的兩相流型進行了實驗研究,壓力1.5 MPa~2.5 MPa,質(zhì)量流率100 kg/(m2·s)~250 kg/(m2·s),觀察到的五種流型,分別為塞狀流、彈狀流、過渡流、波狀流和環(huán)狀流.

    中國科學院大學[23]對R600a在內(nèi)徑為6 mm的光滑水平管內(nèi)的兩相流流型進行了詳細的實驗研究.實驗的飽和壓力為0.215 MPa~0.415 MPa,質(zhì)量流率100 kg/(m2·s)~250 kg/(m2·s).測試不同制冷劑的流動沸騰特性.在高速攝像的基礎(chǔ)上,確定了四種主流流型:塞狀流、分層波狀流、段塞流和環(huán)狀流.

    周云龍等[24]提出了一種通過提取壓差波動信號參數(shù)來識別水平圓管內(nèi)流型變化的方法.

    1.4 螺旋管內(nèi)流型

    螺旋管內(nèi)向上流動的流型分類與水平管相近,主要包括分層流、柱塞狀流、波狀流、彈狀流、環(huán)狀流、分散泡狀流6種.螺旋管下降流流型圖與水平及微傾斜向下直管流型圖相近.實驗中未發(fā)現(xiàn)由波狀流直接向環(huán)狀流的轉(zhuǎn)變,這與向上流動有些不同,郭烈錦[25]認為因向下流動時液相具有較高的流速,此時氣相速度相對較低,液層也較薄所致在波狀流、彈狀流的判定和定義上與前人存在差別也是導致這一結(jié)果的原因之一.

    陳學俊等[19]通過實驗對工質(zhì)為空氣、水的氣液兩相流在立式螺旋管內(nèi)流型變化進行了分析研究,把螺旋管內(nèi)氣液兩相流流型分為波狀流、柱塞狀流、彈狀流、環(huán)狀流、分散泡狀流5種.李兆谞[18]通過對不同管徑、不同螺旋直徑下的螺旋管進行實驗研究,發(fā)現(xiàn)6種流型分類,螺旋管下各流型流動特征與直管存在差異,并提出了結(jié)合氣泡弦長、液彈的長度、含氣率來劃分流型的方法,有助于消除流型識別主觀差異,得到比較客觀的流型圖.

    需要指出的是,目前的流型劃分方法都是通過實驗,根據(jù)形態(tài)來劃分,這是非常粗糙的方法,無法描述流型的細節(jié)特性.例如冷凝管內(nèi)冷凝液膜的存在,導致分層流或波狀流的上壁面仍然被液膜覆蓋,其流動與換熱特性實際上與絕熱管內(nèi)有很大的區(qū)別的,但從形態(tài)學的流型劃分角度無法區(qū)分這些細節(jié)特征.

    2 流型的影響因素

    流型影響因素較多,主要包括氣液各相的流速、氣液相物性參數(shù)、管道形狀、流動方向等.下面介紹其中幾種最主要的因素對流型的影響.

    (1)氣液流量

    氣相、液相流量是影響流型的最主要因素之一[19].當管徑固定時,可通過表觀速度來反映流量大小.目前多數(shù)工業(yè)使用的流型圖均以氣相、液相表觀速度來劃分.如曼德漢流型圖,以空氣、水為工質(zhì),橫縱坐標分別為氣相表觀速度與液相表觀速度.

    (2)流體的物理性質(zhì)

    流體的物性參數(shù)也會影響流型的轉(zhuǎn)換[19].例如,當液相速度相同時,液相粘度越大,氣泡流轉(zhuǎn)換為沖擊流所需要的氣體流量越小.

    (3)管徑

    管徑對流型過渡的也存在較大影響[19].隨著管徑增加,增加液相表觀速度可得到段塞流,減小氣相流速可得到環(huán)狀流.

    (4)傾角

    流型的判斷必須考慮傾角的影響[19].根據(jù)實驗觀測的結(jié)果,在下坡流中,幾乎全部都是分層流,當氣相速度較高時轉(zhuǎn)變?yōu)闆_擊流和環(huán)狀流.在不同傾角下,表現(xiàn)為不同流型.

    3 流型轉(zhuǎn)換判別方法

    目前流型的判別主要分為兩大類,包括經(jīng)驗判別法與理論判別法.經(jīng)驗判別法是基于已有的實驗數(shù)據(jù)得到的流型圖或判別式,會因不同研究者的實驗工況以及考慮流型轉(zhuǎn)變因素不同給出不同的結(jié)論.在流型轉(zhuǎn)換的經(jīng)驗判別式中,不同參數(shù)的選取,如氣液折算速度、截面含氣率、We數(shù)、修正We數(shù)、Xtt數(shù)、Fr數(shù)或其他自定義的無量綱數(shù)等,具有隨意性.因此通過流型圖來判別具有一定的局限性,一般只適合于特定的工質(zhì)、工況,當實際工況與實驗得到的流型圖工況接近時,用該方法判別流型較為準確,但當超出其實際實驗數(shù)據(jù)工況的范圍時,經(jīng)驗判別式的可靠性無法保證.

    理論判別法是通過分析流型轉(zhuǎn)換的機理并建立理論模型,得到流型轉(zhuǎn)換界限,其中Taitel[26]提出的理論模型具有很強的代表性.之后,許多研究者在此基礎(chǔ)上結(jié)合實驗數(shù)據(jù)進行修改,從而發(fā)展得到半理論模型.理論判別法根據(jù)一定的流型轉(zhuǎn)換機理推導而來,通用性比經(jīng)驗判別法要強,對不同工質(zhì)、不同工況下,流型轉(zhuǎn)換的機理可能存在差異,因此簡單把適用于空氣水的理論模型應用其他工質(zhì)、工況下,未必適合,這也是目前經(jīng)驗判別式仍被大量采用的原因.目前對于理論模型的研究仍不完善,有待進一步探究.

    3.1 垂直管內(nèi)流型判別

    3.1.1 Hewitt流型圖

    在氣液兩相流中,在兩相流體物性、物理模型、熱流密度確定時,可使用流型圖來確定管內(nèi)流型.流型圖是根據(jù)實驗結(jié)果繪制得出的,因此當使用流型圖進行判別時,不應超出繪制流型圖時的實驗數(shù)據(jù)范圍.Hewitt流型目前被廣泛應用,具體流型圖如圖2所示[27],該流型圖基于空氣水混合物的實驗數(shù)據(jù)得出,管道類型為圓管,壓力范圍為0.14 MPa~0.54 MPa.

    圖2 Hewitt流型圖

    圖2中橫坐標為

    (1)

    (2)

    公式中:ρl和ρg分別為液相密度與氣相密度,kg/m3;νl和νg分別為液相的折算流速與氣相折算速度,m/s;G為工質(zhì)總質(zhì)量流率,kg/(m2·s);x為干度.

    3.1.2 垂直管內(nèi)流型理論判別法

    圖3 泡狀流和彈狀流(或塊狀流)之間的過渡

    (3)

    公式中:J1為液相折算速度,m/s;Jν為氣相折算速度,m/s;g為重力加速度,m/s2;ρl為液相密度,kg/m3;ρν為氣相密度,kg/m3;σ為表面張力,N/m.

    3.2 水平管內(nèi)流型判別

    Hajal等[28]基于HFC制冷劑(R134a,R125,R32,R410A,R236fa)在水平管內(nèi)的流型數(shù)據(jù),修改了Kattan等[29]的流型判據(jù),考慮了對比壓力的影響,分析認為低對比壓力下截面含汽率適用于Axelsson模型[30],高對比壓力下適用于均相流模型,為了計算整個壓力范圍內(nèi)的截面含汽率,Hajal等[28]將這兩個計算模型進行對數(shù)平均,并在冷凝換熱理論模型基礎(chǔ)上用大量的冷凝換熱系數(shù)實驗數(shù)據(jù)驗證該截面含汽率計算的可靠性,最后基于新的截面含汽率計算模型.

    其流型的轉(zhuǎn)換條件如下:

    環(huán)狀流:

    G>Gwa,GxIA

    .

    (4)

    間歇流:

    G>Gwavy,G

    .

    (5)

    分層-波狀流:

    Gstrat

    .

    (6)

    分層流:

    G

    .

    (7)

    霧狀流:

    G>Gmist

    ,

    (8)

    公式中:

    (9)

    (10)

    (11)

    (12)

    (13)

    3.3 傾斜管內(nèi)流型判別

    Mohseni[31]等研究了-90°~90°范圍內(nèi)不同傾角、53 kg/(m2·s)~212 kg/(m2·s)質(zhì)量流率范圍內(nèi)R134a制冷劑凝結(jié)流在微翅片管內(nèi)的兩相流流型.他們發(fā)現(xiàn),傾角為90°(垂直向下)時,流型在所有情況下都是環(huán)狀的,而傾角為60°和30°時,則是環(huán)狀、半環(huán)狀和分層流.Lips和Meyer[32]通過實驗對工質(zhì)為R134a的制冷劑在內(nèi)徑為8.38 mm的傾斜管內(nèi)冷凝過程進行分析研究,給出了不同質(zhì)量流率、不同干度、不同傾角、不同流動方向下的流型.結(jié)果表明,當流量或干度較小時,傾角對于流型影響明顯,而對于高質(zhì)量流量或干度,無論傾角如何,流型通常是環(huán)狀流.

    3.4 螺旋管內(nèi)流型判別

    陳學俊[20]等對空氣-水兩相流在立式螺旋管中的流型進行了實驗研究,將柱塞狀流和彈狀流看成統(tǒng)一的間歇狀流,此時包括以下幾類流型,波狀流、間歇狀流或環(huán)狀流、分散泡狀流.根據(jù)實驗數(shù)據(jù)給出以下三條轉(zhuǎn)換邊界,如下式所示.

    波狀流與間歇狀流或環(huán)狀流轉(zhuǎn)換:

    (14)

    間歇狀流與環(huán)狀流轉(zhuǎn)換:

    (15)

    間歇狀流與分散泡狀流轉(zhuǎn)換:

    (16)

    (17)

    (18)

    公式中:σ為0.07 N/m,α為螺旋上升角.

    4 結(jié)論與展望

    本文針對管內(nèi)氣液兩相流流型研究進展進行了較為全面的整理總結(jié),結(jié)果表明,流型受到多種因素的影響,而且不同流動形式無法用同一種過渡準則來進行判別與預測.雖然1966年Hubber和Dukler提出了定量分析方法,推動了流型過渡條件的研究但仍有很多未能完全解決的問題:

    (1)目前大多數(shù)過渡曲線以二維坐標來表達,但影響流型的參數(shù)過多,二維平面坐標系難以實現(xiàn)多參數(shù)影響.

    (2)現(xiàn)有流型圖繪制方法因存在主觀人為判斷因素的影響,導致流型圖存在偏差,需要尋找定量化測量的方法和識別技術(shù).

    (3)一些對流型影響的因素及規(guī)律尚未被充分認識,不同工質(zhì)在不同工況下流型轉(zhuǎn)換機理不同,大部分機理尚未被充分認識,目前的機理研究主要基于空氣-水的實驗數(shù)據(jù),具有局限性,有待進一步研究.

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