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    灰鑄鐵端蓋消失模鑄造工藝設(shè)計(jì)及數(shù)值模擬

    2022-10-14 01:01:02趙澤文賈麗敏于延龍李春海趙華社譚建波
    河北工業(yè)科技 2022年5期
    關(guān)鍵詞:充型鑄件負(fù)壓

    趙澤文,賈麗敏,于延龍,李春海,趙華社,譚建波

    (1.河北科技大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院,河北石家莊 050018;2.河北省材料近凈成形技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,河北石家莊 050018;3.石家莊工業(yè)泵廠有限公司,河北石家莊 050100; 4.邯鄲群山鑄造有限公司,河北邯鄲 057350)

    消失模鑄造技術(shù)作為21世紀(jì)新的鑄造技術(shù),由于生產(chǎn)效率高、生產(chǎn)成本低、適合于大批量鑄件的生產(chǎn),因此,該技術(shù)在國內(nèi)外得到了廣泛應(yīng)用[1-4]。QIU等[5]研究了振動(dòng)凝固對灰鑄鐵消失模鑄造組織和性能的影響,當(dāng)振幅為2 mm時(shí),灰鑄鐵的抗拉強(qiáng)度和伸長率最高分別為147.51 MPa和1.17%。JEZIERSKI等[6]研究了消失模鑄造球墨鑄鐵件中產(chǎn)生光亮碳缺陷的工藝因素,結(jié)果顯示澆注溫度和鐵的化學(xué)成分對有光澤的碳缺陷有影響。XIAO等[7]采用消失模鑄造工藝,在振動(dòng)的情況下制備了灰鑄鐵試樣,研究了振動(dòng)頻率對基體密度、初生相尺寸和灰鑄鐵性能的影響。結(jié)果表明,當(dāng)振動(dòng)頻率為35 Hz時(shí),初生奧氏體最細(xì),基體密度最高。消失模鑄造技術(shù)由于消失模模樣的存在,從而導(dǎo)致充型過程與傳統(tǒng)的空腔鑄造有明顯的區(qū)別,而且鑄件易產(chǎn)生氣孔、夾渣、縮松、縮孔等缺陷[7-12]。

    計(jì)算機(jī)數(shù)值模擬技術(shù)不僅可以直接觀察各種澆注系統(tǒng)的充型及凝固的動(dòng)態(tài)過程,而且可以預(yù)測鑄件的缺陷并分析缺陷的形成原因和位置[13-19],筆者通過ProCAST軟件模擬鑄造工藝參數(shù)對灰鑄鐵端蓋孔隙體積大小的影響,為灰鑄鐵端蓋消失模鑄造工藝設(shè)計(jì)提供理論指導(dǎo)。

    1 灰鑄鐵端蓋消失模鑄造工藝設(shè)計(jì)

    1.1 化學(xué)成分

    端蓋鑄件材質(zhì)為HT200,其化學(xué)成分見表1。

    表1 HT200的化學(xué)成分

    1.2 鑄件結(jié)構(gòu)

    端蓋三維造型如圖1所示,外形尺寸為120 mm×240 mm×240 mm,毛重9.259 kg,最小壁厚9 mm。

    圖1 灰鑄鐵端蓋

    1.3 澆注系統(tǒng)的設(shè)計(jì)

    為了提高生產(chǎn)效率,本文采用一個(gè)澆注系統(tǒng)生產(chǎn)2件的工藝方案,設(shè)計(jì)了頂注、中注、底注3種澆注系統(tǒng)。與普通鑄造法相比,消失模鑄造澆口截面要大一些。一般情況下,鑄鐵件要比普通鑄造法大20%~50%。

    實(shí)際生產(chǎn)中鑄鐵件常采用封閉式澆注系統(tǒng),封閉式澆注系統(tǒng)的內(nèi)澆道、橫澆道和直澆道的總截面積之比如下:

    ∑F內(nèi)∶∑F橫∶∑F直=1∶1.2∶1.4。

    (1)

    和普通鑄造方法一樣,首先按照水力學(xué)公式(2)來計(jì)算內(nèi)澆道的截面積,再根據(jù)比例關(guān)系來計(jì)算橫澆道和直澆道的截面積。

    (2)

    式中:∑F內(nèi)為內(nèi)澆道截面積之和,cm2;G為流經(jīng)內(nèi)澆道的液態(tài)合金質(zhì)量,kg;μ為總流量損耗系數(shù);Hp為平均靜壓力頭高度,cm;t為澆注時(shí)間,s。其中,t按式(3)計(jì)算:

    (3)

    式中Kt是修正系數(shù),有負(fù)壓時(shí),一般取0.85左右。且式(3)僅適用于中、小件。

    計(jì)算結(jié)果見表2。

    表2 澆注系統(tǒng)各組元截面積

    設(shè)計(jì)的3種澆注系統(tǒng)如圖2所示。

    圖2 3種澆注系統(tǒng)示意圖

    2 數(shù)值模擬分析

    2.1 網(wǎng)格劃分與參數(shù)設(shè)定

    將裝配好的造型文件以igs格式導(dǎo)入ProCAST中,在Mesh模塊中對鑄件和澆注系統(tǒng)的面網(wǎng)格大小設(shè)為10 mm,砂箱的面網(wǎng)格大小設(shè)為20 mm。在檢測并修正完面網(wǎng)格后即可生成體網(wǎng)格。

    在ProCAST的Cast模塊中,進(jìn)行模擬參數(shù)的設(shè)定:1)設(shè)置重力方向;2)對3個(gè)體積塊分別設(shè)置材料,澆口及1/4的直澆道選擇EN-GJL-200屬性為Alloy,其余澆道和鑄件選擇foam,砂箱選擇Sand Permeable Foam,屬性為Mold;3)設(shè)置換熱系數(shù),鑄件與砂型間的換熱系數(shù)為500 W/(m2·K),類型為COINC,泡沫與砂型間的換熱系數(shù)為100 W/(m2·K),類型為COINC;4)設(shè)置邊界條件,選擇澆注位置為澆口杯,其冷卻方式設(shè)為空冷,澆注溫度為1 360 ℃,在交口處和砂箱處設(shè)置2個(gè)壓強(qiáng)、使產(chǎn)生負(fù)壓為0.04 MPa;5)選擇Lost Foam(即消失模鑄造),設(shè)置消失模的特殊模擬參數(shù),白模材質(zhì)為EPS(聚苯乙烯泡沫),其密度為22 kg/m3,導(dǎo)熱系數(shù)為0.15 W/(m2·K),比熱容為3.7 kJ/(kg·K),潛熱為100 kJ/kg,熔融溫度為350 ℃,玻璃化溫度為330 ℃;6)設(shè)置完成后即可開始運(yùn)行模擬。

    2.2 充型及凝固過程分析

    2.2.1 頂注式澆注系統(tǒng)充型及凝固過程分析

    在ProCAST的Viewer模塊觀察模擬結(jié)果。頂注式澆注系統(tǒng)金屬液的充型過程如圖3所示,由于充型方向和重力方向相同,所以相比中注式和底注式澆注系統(tǒng)來說,其充型速度較快。每充型30%所用時(shí)間為3.7 s左右,共用10.949 2 s充滿了型腔。由于生成的分解產(chǎn)物會增大金屬液與泡沫之間氣隙的壓力,阻礙了金屬液的充型,進(jìn)而延緩了充型時(shí)間。從圖3a)—b)可以看出,流動(dòng)金屬前沿有顏色的波動(dòng),這說明高溫液態(tài)金屬正在熱解白模材料。從整體充型過程來看,金屬液從較高的地方落下,金屬液充型不平穩(wěn),有飛濺、卷氣。

    圖3 頂注式澆注系統(tǒng)充型過程

    頂注式澆注系統(tǒng)端蓋鑄件的凝固過程如圖4所示,首先從最外側(cè)薄壁和筋條處開始凝固,在厚大處最后凝固。完全凝固需要416.209 2 s,而且澆注系統(tǒng)比鑄件頂部先凝固,導(dǎo)致澆道基本上沒有起到補(bǔ)縮的作用,在鑄件頂部形成明顯的縮孔。

    圖4 頂注式澆注系統(tǒng)凝固過程

    2.2.2 中注式澆注系統(tǒng)充型及凝固過程分析

    中注式澆注系統(tǒng)端蓋鑄件的充型過程如圖5所示,金屬液從型腔中間引入型腔,充型速度快,有飛濺。而且中注式澆注系統(tǒng)共有4個(gè)內(nèi)澆道,在每個(gè)件上有2個(gè)內(nèi)澆道,因此在充型過程中,2股金屬液會在型腔內(nèi)相遇,易形成紊流、卷氣等缺陷。每充型30%所用時(shí)間為3.9 s左右,共用11.719 7 s充滿了型腔。相比頂注式澆注系統(tǒng)充型時(shí)間略有延長,雖然有4個(gè)內(nèi)澆道,但由于是中注式澆注,因此總體充型時(shí)間有所增加。

    圖5 中注式澆注系統(tǒng)充型過程

    中注式澆注系統(tǒng)端蓋鑄件的凝固過程如圖6所示,完全凝固所用時(shí)間為416.479 7 s。由于內(nèi)澆道離鑄件的頂部和厚壁部分較遠(yuǎn),不能起到很好的補(bǔ)縮作用,從圖6 c)可以看出在鑄件的頂部形成了較大的外縮孔,導(dǎo)致鑄件報(bào)廢。

    圖6 中注式澆注系統(tǒng)凝固過程

    2.2.3 底注式澆注系統(tǒng)充型及凝固過程分析

    底注式澆注系統(tǒng)端蓋鑄件的充型過程如圖7所示,充型前33%所用時(shí)間為6.197 1 s,與前2種澆注方式相比較為緩慢,接下來每充型33%所用時(shí)間為2.596 1,4.175 8 s,共用12.969 s充滿型腔。整個(gè)充型過程屬于先慢后快再慢的變化規(guī)律。先慢的原因是在剛開始澆注時(shí),金屬液的溫度較高,白模分解時(shí)發(fā)氣量大,但涂料層和干砂的排氣能力有限,進(jìn)而影響充型。之后金屬液前沿溫度有輕微的下降,但此時(shí)白模的發(fā)氣量已有所減少,因此提升了充型能力。最后階段充型時(shí)間較長是因?yàn)榻饘僖旱竭_(dá)需要充型的地方較遠(yuǎn),熱量也有所喪失。從結(jié)果來看向上充型平穩(wěn),速度慢,無飛濺。充型過程液態(tài)金屬前沿雖有波動(dòng),但總體上看流動(dòng)平穩(wěn),不易產(chǎn)生夾渣、皺皮等鑄造缺陷。

    圖7 底注式澆注系統(tǒng)充型過程

    底注式澆注系統(tǒng)端蓋鑄件的凝固過程如圖8所示,鑄件完全凝固所需時(shí)間為556.224 s,凝固時(shí)間相比前2種澆注系統(tǒng)較為緩慢,但是由于澆注系統(tǒng)比較大,是最后凝固的部分,因此補(bǔ)縮效果明顯。即使在鑄件的頂部和厚大部分也沒有形成縮孔,鑄件質(zhì)量較好。因此從凝固結(jié)果來看,對比圖4、圖6、圖8 c)可以看出,只有底注式澆注系統(tǒng)的鑄件表面沒有明顯缺陷,且鑄件凝固效果最好。頂注式澆注系統(tǒng)和中注式澆注系統(tǒng)頂部均出現(xiàn)了較大的縮孔。

    圖8 底注式澆注系統(tǒng)凝固過程

    2.2.4 3種澆注系統(tǒng)的凝固時(shí)間及缺陷分析

    不同澆注系統(tǒng)的各部分凝固時(shí)間如圖9所示。經(jīng)過對比可以看出,經(jīng)過對3種不同的澆注系統(tǒng)模擬結(jié)果分析可知,在鑄件凝固過程中,頂注及中注式澆注系統(tǒng)的凝固時(shí)間圖相差不大,且在鑄件厚大處凝固較慢,與鑄件其他部位有明顯差別。而底注式澆注系統(tǒng)與其他2種澆注系統(tǒng)相比(圖9 c)),即使在鑄件厚大處依然能夠較快地凝固,凝固慢的地方集中在直澆道。因此從凝固時(shí)間圖來看,底注式澆注系統(tǒng)要優(yōu)于其他2種澆注方式。

    圖9 不同澆注系統(tǒng)的各部分凝固時(shí)間圖

    3種澆注系統(tǒng)鑄件的孔隙體積如圖10所示,通過對比鑄件孔隙的體積,可以看出頂注式鑄件的孔隙體積為1.50 cm3,中注式鑄件的孔隙體積為2.38 cm3,底注式鑄件的孔隙體積為3.13 cm3??梢钥闯觯叩目紫扼w積相差不大,但是頂注式及中注式澆注系統(tǒng)鑄件的頂部有明顯的縮孔。綜上分析,本文選擇底注式澆注系統(tǒng),由于孔隙體積比較分散,因此沒有設(shè)計(jì)冒口。

    圖10 不同澆注系統(tǒng)的孔隙體積

    3 正交試驗(yàn)及結(jié)果分析

    在消失模鑄造工藝中,除了澆注系統(tǒng)對金屬液的充型及凝固過程有影響外,對鑄件質(zhì)量產(chǎn)生影響的還有鑄造工藝參數(shù),在消失模鑄造工藝參數(shù)中,主要有金屬液的澆注溫度和負(fù)壓度。在前面的分析中,底注式澆注系統(tǒng)充型平穩(wěn),頂部沒有明顯的縮孔缺陷,因此,在底注式澆注系統(tǒng)的基礎(chǔ)上進(jìn)行了正交試驗(yàn),以找出較理想的鑄造工藝參數(shù),其因素水平表見表3。

    表3 試驗(yàn)因素水平表

    9組試驗(yàn)的孔隙體積見表4。從表4中可以看出孔隙體積并不隨澆注溫度和負(fù)壓度呈線性變化。在極差分析中,分別計(jì)算K(水平因素3次指標(biāo)之和)和R(極差)值。根據(jù)R值大小可以判斷各因素對試驗(yàn)結(jié)果影響的主次順序。極差分析結(jié)果見表5,其中R值越大,代表此因素的水平變化對試驗(yàn)結(jié)果的影響程度越大,反之越小。

    表4 正交試驗(yàn)方案及結(jié)果

    通過表5分析澆注溫度和負(fù)壓度對缺陷孔隙體積的極差(R)可以看出,澆注溫度對應(yīng)的極差為0.882,低于負(fù)壓度對應(yīng)的極差為2.094,因此相比于澆注溫度,負(fù)壓度對孔隙率的影響較大。其中第3組和第9組的孔隙率較為接近,分別為2.930,3.005 cm3,兩者的孔隙率僅差0.075 cm3,且負(fù)壓度都為0.06 MPa,因此基本可以確定最優(yōu)負(fù)壓度為0.06 MPa。但是考慮到泡沫對金屬充型的阻礙作用,適當(dāng)提高溫度有助于泡沫的燃燒。以及結(jié)合兩者的充型過程比較,第9組的充型過程相比第3組更為穩(wěn)定,從而最優(yōu)澆注溫度選取為1 420 ℃。最后選定澆注溫度為1 420 ℃,負(fù)壓度為0.06 MPa。按照底注式澆注工藝及優(yōu)化出的工藝參數(shù)進(jìn)行生產(chǎn)驗(yàn)證,該鑄件組織和性能均滿足要求,經(jīng)計(jì)算,工藝出品率為77.7%。

    表5 極差分析結(jié)果

    4 結(jié) 語

    依據(jù)端蓋鑄件的工藝特點(diǎn),設(shè)計(jì)了頂注、中注、底注3種澆注工藝方案,利用計(jì)算機(jī)模擬軟件研究了澆注溫度、負(fù)壓度對消失模鑄造端蓋充型、凝固過程及鑄件孔隙體積的影響,研究可為端蓋類鑄鐵件消失模鑄造工藝的設(shè)計(jì)提供參考依據(jù),縮短試制周期,降低生產(chǎn)成本,提高經(jīng)濟(jì)效益。具體結(jié)論如下:

    1)對于設(shè)計(jì)的頂注、中注、底注3種澆注工藝方案,頂注及中注澆注方案鑄件頂部出現(xiàn)了明顯的縮孔,底注式澆注工藝方案效果良好;

    2)在底注式澆注方案中,各因素對鑄件質(zhì)量影響的主次順序?yàn)樨?fù)壓度>澆注溫度,相比澆注溫度來說,負(fù)壓度對端蓋的影響較為顯著;

    3)底注式澆注方案中,優(yōu)選出的工藝參數(shù)為澆注溫度1 420 ℃,負(fù)壓度0.06 MPa,此時(shí)孔隙缺陷體積為3.005 cm3。工藝出品率為77.7%。

    本研究的不足之處在于模擬軟件對涂料層的參數(shù)設(shè)置與實(shí)際生產(chǎn)有一定差別,未來可以在模擬中加入對涂料層材料及粒徑的設(shè)置,從而使模擬結(jié)果更加貼合實(shí)際。該設(shè)計(jì)思路對端蓋類鑄鐵件消失模鑄造工藝的設(shè)計(jì)具有參考價(jià)值。

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