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    低外輸量工況下LNG接收站BOG再冷凝工藝的探討

    2022-09-26 07:35:26
    化工技術(shù)與開發(fā) 2022年9期
    關(guān)鍵詞:高壓泵接收站冷凝器

    任 東

    (廣東惠州液化天然氣有限公司,廣東 惠州 516000)

    LNG接收站對BOG的處理方式,主要采用再冷凝工藝和直接壓縮外輸工藝[1],兩者都能夠有效地處理過量的BOG,維持儲罐壓力的穩(wěn)定,但再冷凝工藝的適用性更廣,因此廣泛應(yīng)用于各LNG接收站。但是對于調(diào)峰型LNG接收站,在低外輸量的工況下,外輸所需的LNG大部分來自于再冷凝器的上部,進(jìn)入再冷凝器底部的LNG量較少,如果不采取正確的措施加以控制,會導(dǎo)致再冷凝器的出口溫度過高,引起高壓泵汽蝕,不利于生產(chǎn)穩(wěn)定運(yùn)行。

    1 LNG接收站BOG的再冷凝工藝流程

    BOG氣體經(jīng)BOG入口的分液罐進(jìn)行氣液分離后,進(jìn)入BOG壓縮機(jī),經(jīng)過兩級壓縮后進(jìn)入再冷凝器上部。儲罐中的LNG經(jīng)低壓泵加壓后分成兩路,一路去再冷凝器上部,由調(diào)節(jié)閥FV-03001調(diào)節(jié)LNG量,用于冷凝經(jīng)BOG壓縮機(jī)加壓后的BOG;另一路經(jīng)過再冷凝器下部,與冷凝液混合后供給高壓泵,通過氣化器入口的流量調(diào)節(jié)閥調(diào)節(jié)外輸量,氣化后輸送至計量站,然后進(jìn)入高壓管網(wǎng)。

    2 BOG再冷凝工藝的控制關(guān)鍵

    再冷凝工藝的核心設(shè)備是再冷凝器,其上部用于BOG冷凝,下部則為高壓泵提供緩沖。再冷凝工藝操作穩(wěn)定的關(guān)鍵,是要保證再冷凝器液位和壓力的穩(wěn)定,同時要滿足高壓泵入口溫度的要求,避免高壓泵發(fā)生汽蝕。因此,再冷凝工藝控制的關(guān)鍵參數(shù)有再冷凝器液位、高壓泵吸入口飽和蒸汽壓差、冷凝BOG所需的LNG與BOG的質(zhì)量比等。

    圖1 再冷凝器工藝流程圖

    2.1 再冷凝器的液位

    再冷凝器液位主要由其頂部壓力、底部壓力及LNG的密度決定。當(dāng)頂部與底部的壓力差增大,進(jìn)入再冷凝器的LNG密度減小時,液位升高,反之則降低,計算公式如下[2]:

    式中,L為再冷凝器液位,m;P2為再冷凝器底部壓力,MPa;P1為再冷凝器頂部壓力,MPa;ρ為LNG的密度,kg·m-3;g為重力常數(shù),N·kg-1。

    由上式可以看出,當(dāng)(P2-P1) 增大時,再冷凝器的液位L上升,反之則下降;當(dāng)LNG的密度增大時,再冷凝器的液位下降,反之則上升。

    2.2 再冷凝器的壓力

    再冷凝器的底部壓力,等于其頂部的氣相空間壓力加上再冷凝器內(nèi)液相的靜壓,其底部壓力也是高壓泵的入口壓力,所以要使高壓泵不發(fā)生汽蝕,就必須保證再冷凝器的底部壓力與進(jìn)入高壓泵的飽和蒸汽的壓差達(dá)到高壓泵的最小標(biāo)準(zhǔn)。飽和蒸汽的壓差過低時,高壓泵會出現(xiàn)振動過大、汽蝕等問題,影響外輸運(yùn)行,因此,再冷凝器的頂部、底部壓力是保持接收站穩(wěn)定運(yùn)行的重要參數(shù)。

    再冷凝器頂部壓力P1主要通過控制上部冷凝的LNG量實(shí)現(xiàn)。當(dāng)進(jìn)入再冷凝器的BOG量發(fā)生變化時,可適當(dāng)調(diào)節(jié)上部FV閥的開度,控制再冷凝器的壓力維持在0.68~0.72MPa之間??刂圃倮淠鞯某隹趬毫2,就是調(diào)節(jié)高壓泵吸入口的飽和蒸汽壓差,目的是防止高壓泵出現(xiàn)汽蝕而導(dǎo)致?lián)p傷。

    飽和蒸汽壓差的計算公式如下:

    式中,T為高壓泵入口LNG的溫度,℃;PT為溫度為T時的飽和蒸汽壓,MPa;P2為再冷凝器底部壓力,MPa;PDI為高壓泵入口的飽和蒸汽壓差,MPa。

    由上述公式可以看出,PDI受高壓泵入口LNG的溫度和再冷凝器底部壓力的影響。高壓泵入口LNG的溫度,由再冷凝器出口的LNG溫度和流量,以及再冷凝器下部LNG的溫度和流量決定,因此PDI主要受到再冷凝器的底部壓力、再冷凝器出口的LNG溫度和流量,以及再冷凝器下部的LNG溫度和流量的影響。

    2.3 冷凝BOG所需的LNG與BOG的質(zhì)量比

    在BOG再冷凝工藝中,控制好冷凝BOG所需的LNG與BOG的質(zhì)量比,是再冷凝器保持平穩(wěn)運(yùn)行的前提,主要由進(jìn)入再冷凝器的BOG流量、壓力和溫度等工藝參數(shù)決定。

    進(jìn)入再冷凝器的BOG流量由BOG壓縮機(jī)的負(fù)荷決定。隨著BOG壓縮機(jī)的負(fù)荷提高,進(jìn)入再冷凝器的BOG流量增大,進(jìn)入再冷凝器的過冷LNG的流量也要增大,反之則減小。

    進(jìn)入再冷凝器的BOG壓力即為BOG壓縮機(jī)的出口壓力。隨著壓縮機(jī)的出口壓力增大,BOG的冷凝溫度升高,再冷凝所需的冷量增大,冷凝進(jìn)入再冷凝器BOG所需的LNG的物料比也逐漸增大。

    3 外輸量較小時再冷凝工藝的控制難點(diǎn)

    外輸量較小時,由于所需氣化的LNG量較小,再冷凝器出口的LNG溫度相對較高,基本接近飽和態(tài),這些溫度較高的LNG有一部分通過高壓段保冷返回LNG儲罐,在儲罐內(nèi)重新閃蒸,釋放BOG。此種工況下,接收站產(chǎn)生的BOG量比正常外輸時要多,同時形成了BOG循環(huán)冷凝,降低了BOG的冷凝效率,使得儲罐的壓力比正常外輸時上升更快。有研究表明,某LNG接收站以最小外輸量進(jìn)行外輸時,BOG壓縮機(jī)的負(fù)荷至少要達(dá)到100%,才可保證儲罐壓力平衡。BOG壓縮機(jī)在100%負(fù)荷運(yùn)行時,所需冷凝的LNG量較大,會導(dǎo)致再冷凝器底部進(jìn)入的LNG量減小,最終使得與冷凝液混合后的LNG溫度過高,造成飽和蒸汽壓升高。溫度升高后,LNG會由過冷液體轉(zhuǎn)化為氣體,下游管線形成氣液兩相流后,可能導(dǎo)致高壓泵的振動較大,嚴(yán)重時造成汽蝕,損壞高壓泵。

    3.1 高壓泵入口溫度的控制

    以某LNG接收站為例,其高壓泵的入口壓力一般控制在0.73MPa。從不同組分LNG的P-T圖可知,當(dāng)壓力為0.73MPa時,貧液LNG的臨界溫度最低,為-131℃,為了保證安全,最好還留有5℃左右的操作余量,即當(dāng)高壓泵入口壓力為0.73MPa時,為了保證高壓泵不發(fā)生汽蝕,其入口溫度最好維持在-136℃以下。

    低壓泵輸出的LNG,在進(jìn)入再冷凝器前的溫度一般為-158℃,進(jìn)入再冷凝器內(nèi)與BOG換熱后的冷凝液溫度,一般最低為-130℃。實(shí)際操作中,在外輸量較小的工況時,為了維持儲罐的壓力,BOG壓縮機(jī)基本保持100%負(fù)荷運(yùn)行,此時外輸所需氣化的LNG大部分都由再冷凝器上部而來,通過再冷凝器底部的LNG量很少,導(dǎo)致高壓泵的入口溫度一般都高于-136℃,極可能造成高壓泵汽蝕。

    3.2 影響B(tài)OG再冷凝的LNG量

    以某LNG接收站為例,非卸船期間,為維持儲罐壓力穩(wěn)定,BOG壓縮機(jī)一般以100%的負(fù)荷運(yùn)行,此時-140℃左右的BOG進(jìn)入壓縮機(jī)增壓后,溫度升至10℃左右,經(jīng)再冷凝后溫度降至-130℃左右。BOG再冷凝時,LNG不僅要為BOG從氣態(tài)到液態(tài)的相變提供冷量,還要為其降溫過程提供冷量。表1為實(shí)際運(yùn)行時BOG再冷凝工藝的數(shù)據(jù),此時BOG量為9t·h-1。從表1可以看出,當(dāng)BOG壓力一定時,進(jìn)入再冷凝器的BOG溫度越低,冷凝所需的BOG量越少;當(dāng)BOG溫度一定時,BOG的壓力越高,其臨界溫度越高,越易液化,將BOG再冷凝所需的冷量就越少。當(dāng)BOG的壓力和溫度都不變時,接收站產(chǎn)生的BOG量越少,冷凝BOG所需的LNG量就越少,因此影響B(tài)OG再冷凝用LNG量的主要因素,是需要處理的BOG量和溫度。

    表1 BOG的壓力、溫度對冷凝所需LNG量的影響

    3.3 工況的調(diào)整

    BOG壓縮機(jī)的負(fù)荷不同,其處理量相差較大,負(fù)荷調(diào)節(jié)后會導(dǎo)致進(jìn)入再冷凝器的BOG量大幅變化,對再冷凝器的壓力影響較大。另外,再冷凝器上的進(jìn)液控制閥FV閥具有一定的調(diào)節(jié)滯后性,調(diào)整壓縮機(jī)負(fù)荷后,可能導(dǎo)致多余的BOG無法及時冷凝,使得再冷凝器的壓力過高,如不及時控制,可能會導(dǎo)致壓縮機(jī)的出口壓力高高而聯(lián)鎖跳車,也可能因BOG過度冷凝而使得再冷凝器的壓力降低,高壓補(bǔ)氣閥打開,嚴(yán)重時會導(dǎo)致高壓泵的入口壓力低低聯(lián)鎖跳車。

    槽車站的多輛車同時裝車,交叉加速、減速,均會導(dǎo)致低壓輸出總管的壓力波動較大,影響再冷凝器底部的壓力以及進(jìn)入再冷凝器的LNG量,導(dǎo)致再冷凝器的液位和壓力不穩(wěn)定。

    4 改進(jìn)措施

    4.1 提高再冷凝器的操作壓力

    某LNG接收站再冷凝器的操作壓力為0.68~0.72MPa。最小外輸工況時,在確保壓縮機(jī)運(yùn)行正常的前提下,應(yīng)盡量控制再冷凝器的壓力在0.7MPa左右,此時可通過控制再冷凝器調(diào)節(jié)閥FV-03001,控制冷凝的LNG量,進(jìn)而調(diào)節(jié)再冷凝器的壓力。

    4.2 調(diào)整再冷凝器的氣液比

    某LNG接收站再冷凝器氣液比的正常范圍在8~10之間。最小外輸工況時,可根據(jù)壓縮機(jī)處理的BOG量,調(diào)整對應(yīng)的LNG量。如果運(yùn)行期間壓縮機(jī)的負(fù)荷發(fā)生變化,應(yīng)及時手動調(diào)節(jié)冷凝LNG的控制閥FV-03001,以盡量減少調(diào)節(jié)閥的滯后影響,確保再冷凝器的壓力、液位穩(wěn)定。

    4.3 合理調(diào)節(jié)裝車量

    槽車裝車加速或降速時,會導(dǎo)致低壓輸出總管的波動較大,影響再冷凝器底部的壓力及進(jìn)入再冷凝器的LNG量,尤其在最小外輸工況時,槽車加速或降速,會導(dǎo)致再冷凝器的液位、壓力的波動較大。因此裝車過程中應(yīng)避免全部車輛同時加速或降速,可根據(jù)裝車撬數(shù),對半加速降速,即一半的裝車加速時,另外一半裝車降速。

    5 結(jié)論

    低外輸工況下,再冷凝器的平穩(wěn)控制是LNG接收站安全平穩(wěn)運(yùn)行的關(guān)鍵。本文針對LNG接收站在低外輸工況下BOG再冷凝工藝的控制難點(diǎn),在不改變現(xiàn)有工藝及設(shè)備的前提下,提出了相應(yīng)的解決措施,這些解決措施有利于確保再冷凝器的液位、壓力穩(wěn)定,同時可有效控制再冷凝器的出口溫度,避免高壓泵發(fā)生汽蝕。

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