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    厚煤層綜放面區(qū)段煤柱合理寬度研究

    2022-08-03 08:39:42趙慧鵬
    山西冶金 2022年3期
    關(guān)鍵詞:煤柱區(qū)段塑性

    趙慧鵬

    (西山煤電集團(tuán)有限責(zé)任公司鎮(zhèn)城底礦, 山西 太原 030053)

    DOI:10.16525/j.cnki.cn14-1167/tf.2022.03.035

    在煤礦采掘過程中,由于煤礦井下作業(yè)環(huán)境較為惡劣,使得在正常開采過程中,巷道受到的應(yīng)力環(huán)境十分復(fù)雜,在采用厚煤層綜放方法進(jìn)行煤層開采時(shí),由于區(qū)段煤柱的留設(shè),使得礦井煤炭資源浪費(fèi)嚴(yán)重,同時(shí)隨著巷道進(jìn)一步開采,煤柱尺寸增大,煤炭資源浪費(fèi)情況加重[1],因此,研究厚煤層綜放面煤柱寬度的合理尺寸對(duì)于維持巷道穩(wěn)定性、提升礦井采煤率具有十分重要的意義[2]。本文以鎮(zhèn)城底礦22212 工作面為工程背景,采用數(shù)值模擬及理論分析等方法,對(duì)厚煤層堅(jiān)硬頂板區(qū)段煤柱的留設(shè)進(jìn)行研究,為礦井經(jīng)濟(jì)效益的提升提供一定的參考。

    1 鎮(zhèn)城底礦概況

    鎮(zhèn)城底礦井田位于西山煤田的西北邊緣,距太原市64 km,礦區(qū)總面積22.8 km2,年生產(chǎn)能力190 萬t。井田含煤層地層為二迭系山西組及石炭系太原組,可采煤層有8 層,主采煤層為2 號(hào)、3 號(hào)和8 號(hào)。煤層總厚度16.79 m,含煤系數(shù)為10.42%,礦井地質(zhì)構(gòu)造較復(fù)雜。22212 工作面主要開采太原組2 號(hào)煤層,煤層厚度4.5 m,由于保護(hù)煤柱留設(shè)寬度較大,造成資源的嚴(yán)重浪費(fèi)。

    2 區(qū)段煤柱留設(shè)理論分析

    回采工作面采用的護(hù)巷煤柱一般可分為窄煤柱和寬煤柱兩種,窄煤柱護(hù)巷是在采空區(qū)的邊緣布設(shè)一定寬度的窄煤柱,從而降低巷道的集中應(yīng)力,利用窄煤柱的承載力進(jìn)行巷道支護(hù)。但窄煤柱留設(shè)不合理時(shí),會(huì)使得煤柱出現(xiàn)壓壞的情況,此時(shí)巷道煤巖的穩(wěn)定性就無法得到保證,會(huì)造成巷道出現(xiàn)大幅度變形。而采用寬煤柱護(hù)巷時(shí),既需要保證煤柱不會(huì)出現(xiàn)大面積塑性區(qū)破壞,同時(shí)也需要保證資源浪費(fèi)量最小,所以需對(duì)區(qū)段煤柱的合理尺寸進(jìn)行研究。對(duì)區(qū)段煤柱的應(yīng)力分布情況進(jìn)行分析,隨著煤柱寬度的增大,煤柱的應(yīng)力分布情況也所有不同[3]。煤柱的應(yīng)力分布大致可分為如圖1 所示的三種情形,圖中B 為煤柱寬度,L為支撐壓力影響范圍。

    圖1 不同煤柱寬度應(yīng)力分布

    從圖1 可以看出,當(dāng)區(qū)段煤柱綜放面回采完成后,此時(shí)工作面的擾動(dòng)使得支撐壓力的影響距離和煤柱寬度分布呈現(xiàn)出三種趨勢(shì)。當(dāng)B>2L 時(shí),此時(shí)的載荷分布呈現(xiàn)出堆成分布的情形,對(duì)稱軸為煤柱的中心線,應(yīng)力分布呈現(xiàn)出雙駝峰狀;當(dāng)L<B<2L 時(shí),此時(shí)的應(yīng)力的載荷呈現(xiàn)出疊加趨勢(shì),整體應(yīng)力分布呈現(xiàn)出馬鞍形;當(dāng)B<L 時(shí),此時(shí)的煤柱兩側(cè)應(yīng)力完全疊加,應(yīng)力分布大幅度上升,煤柱中間的應(yīng)力急劇增大,此時(shí)應(yīng)力峰值呈現(xiàn)單峰態(tài)勢(shì),長(zhǎng)時(shí)間承載后煤柱中間易發(fā)生失穩(wěn)破壞。由此可以看出,在長(zhǎng)期采動(dòng)影響下,煤柱發(fā)生蠕變,從而使得煤柱失穩(wěn),造成巷道變形。為了分析合理煤柱寬度,利用FLAC3D數(shù)值軟件對(duì)特厚煤層區(qū)段煤柱的合理寬度進(jìn)行分析[4]。

    3 數(shù)值模擬分析

    首先結(jié)合礦井地質(zhì)條件,構(gòu)建數(shù)值模型,建立模型長(zhǎng)、寬、高分別為394 m、8 m、285 m;在模型頂部施加覆巖自重,經(jīng)過計(jì)算,確定施加5.4 MPa 的均布載荷;對(duì)模型進(jìn)行網(wǎng)格劃分,整個(gè)模型經(jīng)過網(wǎng)格劃分后共有66 138 個(gè)單元,98 334 個(gè)節(jié)點(diǎn);根據(jù)頂?shù)装鍘r層巖性對(duì)模型進(jìn)行力學(xué)參數(shù)設(shè)定,設(shè)定完成后對(duì)模型寬度進(jìn)行設(shè)定,分別選定煤柱寬度為8 m、10 m、13 m、15 m、20 m 和30 m;隨后對(duì)模型進(jìn)行計(jì)算,由于模擬圖較多,本文僅展示8 m、15 m 和20 m 的云圖情況,如圖2 所示。

    圖2 不同煤柱寬度煤柱垂直應(yīng)力分布云圖

    從圖2 可以看出,在巷道開挖過程中,巷道的原巖應(yīng)力會(huì)出現(xiàn)重新分布。當(dāng)煤柱寬度為8 m 時(shí),煤柱的應(yīng)力集中現(xiàn)象較為明顯,應(yīng)力集中的區(qū)域較大。當(dāng)煤柱寬度增大至15 m 時(shí),此時(shí)高應(yīng)力集中區(qū)域的面積大幅度減小,此時(shí)巷道煤柱內(nèi)部的應(yīng)力集中幾乎消失,而在采空區(qū)側(cè),此時(shí)的應(yīng)力集中區(qū)域無較大變化,隨著煤柱寬度的進(jìn)一步增加,應(yīng)力集中區(qū)域逐步降低,應(yīng)力峰值出現(xiàn)在巷道側(cè)1 m 左右的位置,在采空區(qū)側(cè)應(yīng)力峰值分布于2~3 m 的位置。在煤柱寬度從8 m增大至20 m 的過程中,此時(shí)巷道的應(yīng)力峰值有了較大幅度的降低,峰值從24.2 MPa 降低至9.2 MPa。

    對(duì)不同煤柱回采期間的垂直應(yīng)力分布情況進(jìn)行分析,將煤柱寬度為8 m、10 m、13 m、15 m、20 m、30 m時(shí)的垂直應(yīng)力分布情況進(jìn)行曲線繪制,如圖3 所示。

    圖3 不同煤柱寬度垂直應(yīng)力分布曲線

    從圖3 可以看出,在工作面回采過程中,由于受到工作面采動(dòng)及采空區(qū)側(cè)向支撐壓力的作用,使得煤柱在回采期間的應(yīng)力峰值較掘進(jìn)期間有了較大幅度的提升。當(dāng)煤柱寬度為8 m 和10 m 時(shí),此時(shí)的煤柱內(nèi)部應(yīng)力大致呈現(xiàn)出單峰的趨勢(shì),應(yīng)力的最大值分別為47.4 MPa 和51.8 MPa;當(dāng)煤柱寬度增大至10 m 以上時(shí),此時(shí)煤柱的內(nèi)部應(yīng)力分布呈現(xiàn)出不對(duì)稱的雙峰形態(tài),而應(yīng)力值較煤柱寬度小于10 m 時(shí)有了較大幅度的降低;在煤柱寬度為15 m 時(shí),應(yīng)力峰值為37.5 MPa,此時(shí)煤柱內(nèi)部的應(yīng)力環(huán)境較為緩和;而隨著煤柱寬度進(jìn)一步增大,在煤柱寬度20 m 時(shí),煤柱內(nèi)部的應(yīng)力峰值為27.5 MPa,在煤柱寬度為30 m 時(shí),應(yīng)力峰值為19.1 MPa。雖然隨著煤柱寬度增大,煤柱內(nèi)部應(yīng)力及巷道應(yīng)力環(huán)境均有了大幅度的改善,但同時(shí)也會(huì)造成一定的資源浪費(fèi),所以煤柱的合理寬度應(yīng)該設(shè)定在15~20 m 的范圍,煤柱寬度在此區(qū)段不僅可以保證巷道的穩(wěn)定性,同時(shí)能夠避免造成大量的資源浪費(fèi)[5]。

    對(duì)煤柱內(nèi)部的塑性區(qū)變化規(guī)律進(jìn)行分析,繪制出不同煤柱寬度下塑性區(qū)面積與煤柱面積的比值曲線,如圖4 所示。

    圖4 不同煤柱寬度下塑性區(qū)面積與煤柱面積的比值曲線

    從圖4 可以看出,當(dāng)煤柱寬度為8 m 和10 m 時(shí),此時(shí)的煤柱內(nèi)部塑性區(qū)域面積均大于整體面積的60%,同時(shí)在巷道側(cè)的塑性區(qū)域比值小于采空區(qū)側(cè)的塑性區(qū)域比值,可以看出此時(shí)煤柱幾乎完全破壞,在采空區(qū)側(cè)的應(yīng)力環(huán)境更為惡劣;當(dāng)煤柱寬度大于10 m時(shí),此時(shí)的整體煤柱內(nèi)部塑性區(qū)占煤柱整體面積的比值有所降低,分別為28%、16%、7%、4%,由此可以得出隨著煤柱寬度的增大,此時(shí)煤柱內(nèi)部塑性區(qū)域面積有所降低,同時(shí)降低的幅度逐步減小,可得出煤柱的寬度對(duì)于煤柱內(nèi)部塑性區(qū)影響較大;當(dāng)煤柱寬度大于15 m 時(shí),此時(shí)煤柱整體的塑性區(qū)分布能夠滿足要求,區(qū)段煤柱維護(hù)巷道穩(wěn)定性的作用得到保障。因此,煤柱寬度的選擇應(yīng)當(dāng)選定為15 m。

    4 結(jié)論

    1)為了研究22212 綜放工作面開采煤層區(qū)段煤柱的合理尺寸,對(duì)寬煤柱支護(hù)巷道應(yīng)力分布情況進(jìn)行分析,為后續(xù)煤柱寬度的選擇提供依據(jù)。

    2)通過對(duì)不同煤柱寬度下煤柱垂直應(yīng)力分布情況進(jìn)行分析發(fā)現(xiàn),隨著巷道煤柱寬度的增大,煤柱內(nèi)部垂直應(yīng)力有了明顯的減小,在考慮資源浪費(fèi)情況下,確定煤柱寬度為15~20 m 時(shí)最佳。

    3)對(duì)不同煤柱寬度下煤柱內(nèi)部塑性區(qū)分布進(jìn)行分析發(fā)現(xiàn),隨著煤柱寬度增加,煤柱內(nèi)部塑性區(qū)面積減小,15 m 的煤柱寬度為最經(jīng)濟(jì)、安全且合理的寬度。

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