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    高鐵閘片安裝板鍛造成形工藝研究

    2022-08-02 15:19:36磊,陳
    鐵道運(yùn)營技術(shù) 2022年3期
    關(guān)鍵詞:制動(dòng)閘模鍛弧形

    王 磊,陳 輝

    (南京鐵道職業(yè)技術(shù)學(xué)院 機(jī)車車輛學(xué)院,副教授,江蘇 南京 210031)

    引言

    基礎(chǔ)制動(dòng)裝置保障列車行車安全,在其他制動(dòng)措施均失效情況下,仍使列車在規(guī)定的制動(dòng)距離內(nèi)安全停車。制動(dòng)閘片作為基礎(chǔ)制動(dòng)裝置關(guān)鍵部件,通過與制動(dòng)盤接觸摩擦將動(dòng)車組動(dòng)能轉(zhuǎn)化為盤片摩擦熱能,實(shí)現(xiàn)動(dòng)車組最終停車或減速[1-3]。目前,浮動(dòng)式制動(dòng)閘片具有摩擦塊可自動(dòng)調(diào)節(jié),散熱性好、制動(dòng)效率高等優(yōu)點(diǎn),在動(dòng)車組中應(yīng)用最為廣泛。浮動(dòng)式制動(dòng)閘片主要由安裝板、摩擦塊、調(diào)整器和彈簧卡圈等零件構(gòu)成,如圖1 所示。閘片摩擦塊通過調(diào)整器和彈簧卡圈浮動(dòng)地連接到安裝板上,通過安裝板背部帶勾滑槽裝配到制動(dòng)夾鉗閘片托上[4]。為節(jié)約更換制動(dòng)閘片成本,摩擦塊磨耗到限后,只更換摩擦塊和彈簧卡圈,安裝板經(jīng)檢修檢測后至少可重復(fù)使用3次。安裝板在動(dòng)車組制動(dòng)過程中工作條件異常惡劣,承受高溫、高壓和振動(dòng)沖擊等綜合作用,對安裝板綜合性能提出更高要求,安裝板一旦發(fā)生斷裂或損壞,造成制動(dòng)閘片脫落,嚴(yán)重威脅動(dòng)車組行車安全。制動(dòng)閘片安裝板是高速動(dòng)車組中大量應(yīng)用的結(jié)構(gòu)件,為了減重需要,結(jié)合安裝板自身結(jié)構(gòu)特點(diǎn),將其設(shè)計(jì)成月牙弧形高筋(帶勾)薄壁結(jié)構(gòu),高筋薄壁部位比較難成形,關(guān)鍵是要控制該處金屬的流動(dòng),在保證腹板充滿的同時(shí),高筋也要充填完好,且不需要過大的變形力[5]。因此需要設(shè)計(jì)合理的安裝板模具結(jié)構(gòu)、坯料形狀尺寸。

    圖1 浮動(dòng)式制動(dòng)閘片結(jié)構(gòu)圖

    1 安裝板結(jié)構(gòu)特性分析

    安裝板采用40Cr 材質(zhì),長度為420mm,寬度為132mm,沿中心對稱分布有36 個(gè)不同直徑的通孔,通孔分別為制動(dòng)閘片防脫落銷孔、調(diào)整器安裝孔、摩擦塊安裝孔和彈簧卡圈安裝孔。安裝板平均板厚8.3mm,中心最薄處3.5mm,外徑處側(cè)壁高31.3mm,內(nèi)徑處側(cè)壁高20.3mm,安裝板反面帶勾滑槽凸臺用于配裝制動(dòng)夾鉗閘片托同步動(dòng)作,在實(shí)際工作中,具有抗制動(dòng)摩擦扭矩的作用,如圖2所示。

    圖2 安裝板零件圖

    2 安裝板鍛造工藝分析

    根據(jù)安裝板的連接和支撐功能,該模鍛件薄板、側(cè)壁內(nèi)徑和外徑部位設(shè)計(jì)為切邊后不機(jī)械加工,厚度方向單邊加工余量設(shè)計(jì)為2.5mm,運(yùn)用UG軟件設(shè)計(jì)安裝板三維模鍛件模型如圖3 所示,質(zhì)量為7.4kg。

    圖3 安裝板模鍛件

    安裝板為月牙弧形或彎曲類模鍛件,一般先彎曲后再模鍛成形[5~10]。安裝板鍛造工藝擬定為:拔長→彎曲→壓扁→模鍛或拔長→彎曲→模鍛。該安裝板模鍛件是典型的長弧形件,坯料宜選圓棒料,以徑向最大截面積為基數(shù)設(shè)計(jì)圓棒料規(guī)格,如圖4 中A-A 截面,該處截面積為2706.6mm2。側(cè)壁所在徑向部位截面積大,弧形兩端為薄板且面積縮小,即兩端所需坯料體積減小,意味著彎曲前的坯料兩端需拔長,合理分配鍛件截面金屬量,產(chǎn)生理想飛邊,減少材料消耗。擬依據(jù)圖4中B-B截面設(shè)計(jì)坯料拔長后兩端尺寸,B-B 處截面積為1834.3mm2,圓棒料兩端拔長后如圖5所示。

    圖4 設(shè)計(jì)截面示意圖

    圖5 坯料

    3 安裝板成形數(shù)值模擬

    3.1 參數(shù)設(shè)定

    采用Deform 三維模擬軟件對彎曲及后續(xù)工藝流程進(jìn)行數(shù)值模擬研究。安裝板為對稱件,精密成形變形規(guī)律和載荷同樣具有對稱性,為縮短計(jì)算周期,取二分之一進(jìn)行數(shù)值模擬分析。模擬參數(shù)設(shè)定:坯料選用AISI5140,劃分為40000個(gè)網(wǎng)格,最小單元邊長為2.09mm,求解步長設(shè)為0.65mm,上模運(yùn)動(dòng)速度設(shè)為100mm/s,上模、下模與坯料間摩擦因子均設(shè)為0.3,上模、下模溫度設(shè)為200℃,始鍛溫度設(shè)為1180℃,最后設(shè)定好對稱面、坯料與模具和環(huán)境的熱交換。

    3.2 兩種工藝流程數(shù)值模擬分析

    彎曲→壓扁→模鍛工藝流程數(shù)值模擬過程如圖6 所示,彎曲→模鍛工藝流程數(shù)值模擬過程如圖7所示。

    圖6 彎曲→壓扁→模鍛工藝流程數(shù)值模擬過程

    圖7 彎曲→模鍛工藝流程數(shù)值模擬過程

    兩種工藝流程中同一模鍛程度充填效果如圖8所示。圖8(b)所示彎曲→模鍛工藝流程先充滿弧形凸臺,圖8(a)所示彎曲→壓扁→模鍛工藝流程在最終模鍛階段時(shí)才充滿弧形凸臺。

    圖8 模鍛充填效果

    圖7 所示工藝流程比圖6 所示工藝流程少1 道壓扁工序,生產(chǎn)效率和生產(chǎn)成本均有優(yōu)勢,安裝板鍛造工藝流程選拔長→彎曲→模鍛為宜,設(shè)計(jì)坯料彎曲模和鍛模如圖9所示。

    圖9 彎曲模、鍛模

    3.3 成形過程分析

    上模向下行程分別為1.5mm、11mm、12.6mm、14.9mm 時(shí)坯料流動(dòng)速度矢量如圖10所示。坯料在初始變形階段(向下行程1.5mm),以鐓粗變形為主,分別沿徑向向內(nèi)、向外充填模具型腔,如圖10(a)所示。上模繼續(xù)下行(向下行程11mm),坯料仍以鐓粗變形為主,當(dāng)坯料沿徑向向內(nèi)、向外流動(dòng)接觸到上模對應(yīng)部位橋部時(shí),受橋部阻力,使坯料改變流動(dòng)方向,反擠壓充填上?;⌒瓮古_型腔,同時(shí),坯料沿周向有些許伸長,如圖10(b)所示。當(dāng)上模向下行程達(dá)12.6mm 時(shí),弧形凸臺已凸顯,內(nèi)側(cè)弧形凸臺成形程度優(yōu)于外側(cè)弧形凸臺,開始形成飛邊,如圖10(c)所示。當(dāng)上模向下行程到14.9mm,即上、下模打靠時(shí),飛邊處金屬流動(dòng)速度快,尤其弧形凸臺內(nèi)側(cè)中間位置飛邊流動(dòng)速度最快,達(dá)到1570mm/s,如圖10(d)所示。二分之一安裝板模鍛成形所需變形力如圖11 所示,即整個(gè)安裝板模鍛所需變形力為12.8×2=25.6MN。

    圖10 不同行程時(shí)坯料的流動(dòng)速度矢量圖

    圖11 安裝板模鍛變形力

    4 安裝板試制驗(yàn)證

    在鍛造工藝分析和成形數(shù)值模擬基礎(chǔ)上,進(jìn)行安裝板成形工藝試驗(yàn)。設(shè)計(jì)制造彎曲模、成形模和切邊模,在25MN 摩擦壓力機(jī)上采用拔長→彎曲→模鍛的鍛造工序試制安裝板模鍛件。在25MN摩擦壓力機(jī)上成功試制出的安裝板模鍛件成形飽滿,表面品質(zhì)良好,如圖12所示。磁粉檢測表明該模鍛件表面沒有裂紋、折疊等缺陷。

    圖12 安裝板試制件

    5 結(jié)論

    通過對安裝板鍛造成形工藝研究,在結(jié)構(gòu)特性分析基礎(chǔ)上,設(shè)計(jì)安裝板模鍛件、模具和坯料,分別對兩種鍛造工藝流程進(jìn)行數(shù)值模擬分析,對優(yōu)選的鍛造工藝進(jìn)行實(shí)際工藝試驗(yàn)驗(yàn)證,得到如下結(jié)論:

    ①采用拔長→彎曲→模鍛工藝具有生產(chǎn)效率高、成本低的優(yōu)勢,成形數(shù)值模擬所需變形力為成形設(shè)備的選擇提供可靠依據(jù)。

    ②鍛造工藝過程先充滿弧形凸臺可有效保證安裝板側(cè)壁抗剪切強(qiáng)度,對產(chǎn)品使用性能更有利。

    ③基于優(yōu)選的鍛造工藝流程和數(shù)值模擬試制的安裝板模鍛件成形飽滿,表面品質(zhì)良好,滿足制動(dòng)閘片實(shí)際使用要求。

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