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    旺盛江水庫第二溢洪道滑坡體的穩(wěn)定性分析及其加固方案比選

    2022-06-24 08:39:06賴成聯(lián)
    廣西水利水電 2022年3期
    關(guān)鍵詞:格構(gòu)滑面抗滑樁

    賴成聯(lián)

    (廣西水利電力勘測設(shè)計(jì)研究院有限責(zé)任公司,南寧 530023)

    1 工程概況

    旺盛江水庫位于廣西博白縣、浦北縣、合浦縣交界處的浦北縣石埇鎮(zhèn)旺盛江村,是一座以灌溉為主,結(jié)合防洪、發(fā)電、供水等綜合利用的大(2)型水利工程,控制集雨面積133 km2,總庫容13 396 萬m3。距水庫主壩南面約2 km 的第二溢洪道建于1960 年,全長700 m,由進(jìn)口段、閘室段、泄洪渠組成。閘室段為有閘門控制的寬頂堰,總長度為11.0 m;段區(qū)設(shè)置有1個(gè)凈寬為12.0 m的閘室,閘室底板高程為42.73 m,兩邊邊墻高程為48.83 m,且安裝了1 扇尺寸為12.0 m×5.0 m 的弧形鋼筋混凝土閘門,但未設(shè)置檢修閘門。

    旺盛江水庫第二溢洪道現(xiàn)存在的1#、2#滑坡體(樁號(hào)0+278~0+473、0+505~0+700處右岸滑坡分別稱1#、2#滑坡,)最初形成于1978年,且均發(fā)育在抗剪強(qiáng)度低的弱風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖上,經(jīng)勘查:1#滑坡軸(主滑線)長為37 m,滑坡周界最寬處約為195 m,產(chǎn)生了寬度為5~15 cm 拉張裂縫;2#滑坡軸(主滑線)長為115 m,滑坡周界最寬處約為195 m,產(chǎn)生了寬度約為2~5 cm拉張裂縫。雖然該滑坡目前處于基本穩(wěn)定狀態(tài),但是在暴雨等外界因素的影響下會(huì)進(jìn)一步產(chǎn)生滑動(dòng),且由于第二溢洪道存在嚴(yán)重的混凝土老化碳化,鋼筋外露、多裂縫變形等各類損壞現(xiàn)象。綜上可知,有必要對第二溢洪道進(jìn)行拆除重建,并對泄洪渠段進(jìn)行砼襯砌加固,并新建消力池段,對泄洪渠段右岸山體滑坡體進(jìn)行加固。

    2 邊坡穩(wěn)定性分析

    由于1#、2#滑坡體的滑面在枯水期高于地下水位,且上下游均有沖溝發(fā)育,地下水排泄條件較好,坡外補(bǔ)給少;而南流江流域暴雨強(qiáng)度較大,最大日降水量達(dá)273 mm/d,滑坡周邊設(shè)置有截水溝,故滑坡體地下水位主要受降水補(bǔ)給?;谝陨蠗l件,可假定滑坡土體暴雨季節(jié)空隙占10%,強(qiáng)降水致使水面抬升至滑面以上3 m。

    1#滑坡體計(jì)算采用典型剖面3-3 剖面,2#滑坡體計(jì)算采用典型剖面6-6 剖面,計(jì)算簡圖分別見圖1和圖2。采用北京理正軟件《理正邊坡滑塌設(shè)計(jì)軟件》進(jìn)行邊坡滑塌計(jì)算,計(jì)算結(jié)果見表1~表3。計(jì)算結(jié)果表明:在各種工況下,第二溢洪道的1#和2#滑坡體抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)均不滿足規(guī)范《水利水電工程邊坡設(shè)計(jì)規(guī)范》(SL386-2007)要求,均處于不穩(wěn)定狀態(tài),有必要對滑坡體進(jìn)行加固處理。

    圖1 1#滑坡體穩(wěn)定計(jì)算簡圖(3-3剖面)

    圖2 2#滑坡體穩(wěn)定計(jì)算簡圖(6-6剖面)

    表1 滑坡體穩(wěn)定計(jì)算結(jié)果

    表2 1#滑坡體3-3剖面滑坡推力計(jì)算結(jié)果

    表3 2#滑坡體6-6剖面滑坡推力結(jié)果

    3 滑坡加固方案比選

    為了保證旺盛江水庫第二溢洪道的1#、2#滑坡體及其周邊影響范圍的安全穩(wěn)定,需對其進(jìn)行加固分析及治理設(shè)計(jì)。擬可采用的滑坡加固方案有削方減載方案、抗滑樁方案和格構(gòu)錨固方案3種,分別結(jié)合1#和2#滑坡體的地形地質(zhì)情況進(jìn)行比選。

    3.1 削方減載方案

    1#、2#滑坡體已在暴雨時(shí)期處于不穩(wěn)定的蠕動(dòng)狀態(tài)和移動(dòng)狀態(tài),滑坡體前均為第二溢洪道泄洪渠,由于受地形限制的影響,削方后會(huì)造成新邊坡臨空,需進(jìn)一步對新出現(xiàn)的不穩(wěn)定邊坡進(jìn)行加固,難度加大,因此不考慮削方減載方案。

    3.2 抗滑樁方案

    1#滑坡為巖層滑坡,滑面基本沿層間破碎帶滑動(dòng),滑帶及邊界條件清晰,下盤巖石為弱風(fēng)化砂巖;2#滑坡體的滑動(dòng)面主要分布在弱風(fēng)化巖體破碎帶接觸面(滑動(dòng)帶),厚度變化較小,滑動(dòng)面下部為弱化風(fēng)巖體。故采用剛度較大的抗滑樁對滑坡進(jìn)行加固,抗滑樁一般布置于滑坡體厚度較薄、推力較小且嵌巖段地基強(qiáng)度較高地段,且在滑坡堆力作用下屬于壓彎構(gòu)件。

    3.2.1 抗滑樁的布置與構(gòu)造

    由于1#滑坡屬于整體結(jié)構(gòu),根據(jù)表2 的滑塊剩余下滑力情況,在邊坡中下部于一條直線上共布置40 根的抗滑樁;而2#滑坡由于存在滑動(dòng)面較厚、邊坡剩余下滑力較大的情況,在邊坡中下部呈梅花形布置兩排共62 根的抗滑樁??够瑯毒捎脧?qiáng)度等級(jí)為C30 的鋼筋砼人工挖孔樁。1#滑坡體的樁徑、樁長分別為2.0、10.0 m,樁間距為5.0 m,孔樁底嵌入滑床深度為5.0 m;2#滑坡體的樁徑、樁長分別為2.5、12.5 m,樁間距為5.0 m,孔樁底嵌入滑床深度為4.5 m。樁與樁之間頂部設(shè)置80.0 cm×250.0 cm(厚×寬)的鋼筋砼作為聯(lián)系板。

    3.2.2 抗滑樁推力與穩(wěn)定分析

    依照平面剛體極限平衡法計(jì)算滑坡達(dá)到設(shè)計(jì)穩(wěn)定系數(shù)時(shí)所需的支護(hù)力,1#滑坡體在短暫工況下滑坡剩余下滑力達(dá)342.6 kN/m,由于滑坡推力基本平行于底滑面,按底滑面傾角5.7°計(jì),其水平力分量為340.9 kN/m;2#滑坡體在短暫工況下滑坡剩余下滑力達(dá)1 225.6 kN/m,由于滑坡推力基本平行于底滑面,按底滑面傾角為32°計(jì)其水平力分量為1 039.4 kN/m。由于樁體截面巨大,且滑坡體為較完整巖石,對樁體受力有利的豎向力分量一般可以忽略不計(jì),而滑坡推力均可按矩形分布計(jì)算。抗滑樁受荷段樁身內(nèi)力應(yīng)根據(jù)滑坡推力和阻力計(jì)算,嵌固段樁身內(nèi)力應(yīng)根據(jù)滑面處的彎矩和剪力按文克爾地基計(jì)算,抗滑樁嵌固段地基水平抗力系數(shù)按式(1)計(jì)算:

    式中:m為地基系數(shù)隨深度變化的比例系數(shù);n為與巖土特性有關(guān)的參數(shù);y為抗滑樁樁前滑體厚度,m;y0為嵌固段底端距滑面深度,m;K為嵌固段地基水平抗力系數(shù)(K與滑床巖體性質(zhì)相關(guān),可概括為“k”法、“m”法和“c”法)。由于1#滑坡體下盤巖體為強(qiáng)風(fēng)化或弱風(fēng)化基巖,故地基系數(shù)可按“k”法進(jìn)行計(jì)算。由于底滑面沿層間破碎帶,前緣未能夠提供抗力巖體,按懸臂樁計(jì)算。依據(jù)《水利水電工程邊坡設(shè)計(jì)規(guī)范》(SL386-2007)及《滑坡防治工程設(shè)計(jì)與施工技術(shù)規(guī)范》(DZ/T 0219-2006),K取值為0.25×106kPa/m。

    抗滑樁嵌固段的極限承載能力與樁的彈性模量、截面慣性矩和抗滑地基系數(shù)K相關(guān)。在進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算時(shí),須判定抗滑樁屬剛性樁還是彈性樁,以選取適當(dāng)?shù)膬?nèi)力計(jì)算公式。按“k”法計(jì)算,樁的變形系數(shù)β按式(2)計(jì)算:

    式中:BP為樁正面計(jì)算寬度,圓形樁BP=0.9(d+1),取值為2.7 m;E為樁的彈性模量,按強(qiáng)度等級(jí)為C30的混凝土計(jì)算,取30 GPa;I為樁的截面慣性矩,取值為1.33 m4。綜上計(jì)算可得β為0.658,由于工程所設(shè)計(jì)抗滑樁嵌固段長度h2一般為4~5 m,即βh2>1.0,故可按彈性樁根據(jù)式(3)進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算:

    式中:[KZ]為抗滑樁的彈性剛度矩陣;[KT]為滑坡面以下土體的彈性剛度矩陣;[KT0]為滑坡面以下土體的初始彈性剛度矩陣;{δ}為抗滑樁的位移矩陣;{p}為抗滑樁的荷載矩陣。

    對抗滑樁的穩(wěn)定性及地基承載力進(jìn)行分析。由于穩(wěn)定性與嵌固段長度、樁間距、樁截面寬度以及滑床巖土體強(qiáng)度等因素有關(guān),且?guī)r體為三向受力狀態(tài),故其抗壓強(qiáng)度較雙向受壓有所提高,可參考《抗滑樁設(shè)計(jì)與計(jì)算》(鐵道部第二勘測設(shè)計(jì)研究院編,中國鐵道出版社出版,1983 年),樁身作用于圍巖的側(cè)向應(yīng)力容許值σmax計(jì)算式為:

    式中:σmax為嵌固段圍巖最大側(cè)向壓力值,MPa;K為根據(jù)巖層構(gòu)造在水平方向的巖石容許承載力換算系數(shù),取值為0.5~1.0;C為折減系數(shù),根據(jù)巖石的裂隙、風(fēng)化及軟化程度,取值為0.3~0.5;R為巖石單軸抗壓強(qiáng)度極限強(qiáng)度,MPa。

    1#、2#滑坡體的抗滑樁內(nèi)力、穩(wěn)定性及地基承載力計(jì)算結(jié)果見表4。

    表4 滑坡體抗滑樁方案計(jì)算結(jié)果

    3.3 格構(gòu)錨固方案

    預(yù)應(yīng)力錨索是一種滑坡體主動(dòng)抗滑技術(shù),通過施加預(yù)應(yīng)力以增強(qiáng)滑帶的法向應(yīng)力并減少滑體下滑力,有效地提高了滑坡體的穩(wěn)定性;格構(gòu)錨固技術(shù)是利用漿砌塊石、現(xiàn)澆鋼筋混凝土或預(yù)制預(yù)應(yīng)力混凝土進(jìn)行坡面防護(hù),并利用錨桿或錨索固定的一種滑坡綜合防護(hù)措施。當(dāng)滑坡體存在體型較厚、坡度較陡和下滑力較大等對穩(wěn)定性具有不利影響條件時(shí),可采用穿過滑帶對滑坡阻滑的格構(gòu)錨固方案(混凝土格構(gòu)+預(yù)應(yīng)力錨索)進(jìn)行防護(hù),并根據(jù)實(shí)際的滑坡推力或所需支護(hù)力,計(jì)算分析所需錨索的數(shù)量、布置形式與格構(gòu)樣式。

    3.3.1 錨索的布置

    根據(jù)地形地質(zhì)和潛在滑面的埋藏情況,在保證提供等效總錨固力的前提下,應(yīng)盡量將錨索均勻布置在滑面埋藏較淺或下盤巖體完整的地段。由于1#、2#滑坡體均為破碎結(jié)構(gòu)且錨索噸位不宜過大,故可根據(jù)工程經(jīng)驗(yàn)進(jìn)行取值,錨索采用1000 kN級(jí)、俯傾角10°,錨索間距與長度分別為4.0 m 和15.0~19.0 m。依據(jù)上述條件分別對錨桿提供的抗滑力、錨固范圍和內(nèi)錨固段長度進(jìn)行計(jì)算。

    錨索所提供的抗滑力可分為兩部分,平行滑面分量,直接提供抗滑力,滑面法向分力,增加滑面的正應(yīng)力,增大摩擦力來提供抗滑力。單根錨索可提供的抗滑力P抗可按式(5)計(jì)算,內(nèi)錨固段按膠結(jié)材料與孔壁的黏結(jié)力確定長度可按式(6)計(jì)算。

    式中:P為預(yù)應(yīng)力錨索錨固力,kN;α為錨索同滑動(dòng)面的傾角;φ為滑動(dòng)面上的摩擦角;L1為實(shí)際內(nèi)錨固段長度,m;L0為計(jì)算內(nèi)錨固段長度,m;γ0為邊坡工程重要性系數(shù),II級(jí)錨固工程,采用1.0;φ為設(shè)計(jì)狀況系數(shù),采用1.0;γd為結(jié)構(gòu)系數(shù),俯孔取1.0;γc為黏結(jié)強(qiáng)度分項(xiàng)系數(shù),考慮膠結(jié)材料與孔壁黏結(jié)強(qiáng)度變異較大,取1.2;γp為單根預(yù)應(yīng)力錨索張拉力分項(xiàng)系數(shù),考慮到施工時(shí)錨索的超張拉力變異較大,取1.15;pm為單根預(yù)應(yīng)力錨索張拉力,kN;d為錨索孔直徑,mm;c為膠結(jié)材料與孔壁黏結(jié)強(qiáng)度,取1.3 MPa。

    由于內(nèi)錨固段長度還與內(nèi)錨固段膠結(jié)材料的性能、圍巖條件、荷載施加條件等有關(guān),類比國內(nèi)外的工程經(jīng)驗(yàn),當(dāng)錨索噸位小于1000 kN時(shí),內(nèi)錨固段長度可取4.0~5.0 m,故實(shí)際內(nèi)錨固段長度設(shè)計(jì)可采用L1=5.0 m。錨索布置計(jì)算結(jié)果見表5。

    表5 滑坡體錨索布置計(jì)算結(jié)果

    3.3.2 格構(gòu)設(shè)計(jì)

    根據(jù)計(jì)算求得的錨固荷載和邊坡實(shí)際情況,確定錨索分布及不同高度的錨索設(shè)計(jì)錨固力,然后計(jì)算格構(gòu)的內(nèi)力,可將兩個(gè)錨固點(diǎn)之間的格構(gòu)梁類比為一個(gè)簡支梁以簡化其內(nèi)力計(jì)算(見圖3)。

    圖3 簡化模型梁受力分析示意圖

    簡化模型梁上的分布荷載應(yīng)根據(jù)相應(yīng)格構(gòu)所在邊坡位置上的巖土壓力和設(shè)計(jì)錨固力進(jìn)行確定,某些邊坡的巖土壓力分布極其復(fù)雜,因此通??砂醋畈焕瓌t,用錨索的最大設(shè)計(jì)荷載T按式(7)和式(8)近似計(jì)算分布荷載P:

    式中:t為兩錨索之間格構(gòu)梁的長度;T1,T2為格構(gòu)梁兩端錨索的設(shè)計(jì)荷載(T1≥T2)。

    計(jì)算得到格構(gòu)梁的荷載后,便可對格構(gòu)梁的內(nèi)力進(jìn)行計(jì)算分析,并按受彎構(gòu)件考慮來驗(yàn)算格構(gòu)梁的強(qiáng)度和配筋。如果T1=T2=T,則格構(gòu)梁上的荷載為均勻分布,有P1=P2=P=T/t。根據(jù)邊坡實(shí)際情況,采用強(qiáng)度等級(jí)為C25 的鋼筋砼4.0 m×4.0 m 方型格構(gòu),格構(gòu)兩端噸位為100 t,兩錨索之間格構(gòu)梁的長度為4.0 m,格構(gòu)梁截面尺寸0.6 m×0.6 m。則格構(gòu)梁的最大計(jì)算彎矩Mmax按式(9)計(jì)算:

    式中:Mmax為格構(gòu)承受的彎矩設(shè)計(jì)值,kN·m;fy、f/y分別為鋼筋抗拉、抗壓強(qiáng)度,II級(jí)鋼筋抗拉強(qiáng)度取值310 N/mm2;As1、A/S1分別為受拉鋼筋、受壓鋼筋截面面積,mm2;γs為受拉區(qū)砼塑性影響系數(shù),采用1.25;h0為截面有效高度,mm;a/為縱向受壓鋼筋合力砂漿保護(hù)層厚度,取50 mm。

    計(jì)算得如采用C25砼、6Φ28受拉鋼筋、5Φ14受壓鋼筋進(jìn)行設(shè)計(jì),1#和2#滑坡體的格構(gòu)強(qiáng)度能夠滿足設(shè)計(jì)要求。

    3.4 滑坡加固方案比選

    主要對抗滑樁方案與格構(gòu)錨固方案進(jìn)行比選(見表6)。由表6 可知,抗滑樁方案相對于格構(gòu)錨固方案在安全與技術(shù)上有很大優(yōu)勢。滑坡體為堆積物與基巖界面滑坡,滑帶厚度不大,下盤巖體穩(wěn)定性較好,適宜布置抗滑樁。抗滑樁為大截面壓彎構(gòu)件,其受力合理,能充分發(fā)揮材料的強(qiáng)度,能很好控制邊坡變形。施工安全主要通過施工人員的安全教育與嚴(yán)格按照規(guī)程施工進(jìn)行落實(shí)。雖然井下施工條件差,出渣、排煙、排水均有一定困難,但處理工程量不大,總體施工難度不大。綜上對比,1#和2#滑坡體加固方案均推薦采用抗滑樁方案。

    表6 加固方案對比表

    4 結(jié)語

    以旺盛江水庫第二溢洪道滑坡體加固工程為例。通過計(jì)算現(xiàn)狀1#、2#滑坡體的滑坡推力,分析存在的邊坡穩(wěn)定性問題,提出削方減載方案、抗滑樁方案和格構(gòu)錨固方案3種滑坡體加固方案進(jìn)行比選,比選結(jié)果表明:削方減載方案由于地形限制因素,無法使邊坡達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài);抗滑樁方案相對于格構(gòu)錨固方案在工程安全、施工技術(shù)和質(zhì)量保證等方面有較大優(yōu)勢。因此,旺盛江水庫第二溢洪道1#和2#滑坡體加固方案均推薦采用抗滑樁方案。

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