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    泡沫破裂機制及其穩(wěn)定性影響因素研究

    2022-06-03 07:20:28王怡歡楊曉龍丁冠喃
    石油化工 2022年5期

    黃 斌,張 璐,王怡歡,楊曉龍,丁冠喃

    (1.東北石油大學(xué) 石油工程學(xué)院,黑龍江 大慶 163318;2.國家管網(wǎng)集團(tuán) 山東輸油有限公司,山東 日照 276800;3.中國石油 新疆油田公司風(fēng)城油田作業(yè)區(qū),新疆 克拉瑪依 834000;4.國家管網(wǎng)集團(tuán) 哈爾濱分公司,黑龍江 哈爾濱 150010)

    泡沫是一種熱力學(xué)不穩(wěn)定體系[1],它在很多領(lǐng)域均有廣泛的應(yīng)用,如包裝運輸[2-3]、建筑行業(yè)[4-7]、泡沫滅火劑[8]、泡沫金屬[9-10]等。在油氣田開發(fā)的過程中泡沫也扮演著相當(dāng)重要的角色,如采用泡沫壓裂[11-13]、泡沫驅(qū)油[14-15]以及泡沫排水采氣[16-18]。對于天然氣井泡沫排水采氣,怎樣控制泡沫的穩(wěn)定性,如何在復(fù)雜的工況下了解泡沫破裂的機制是目前研究泡沫的主要方向。Tan 等[19]利用聚結(jié)鉆機和高速攝像機,建立了可視化的氣泡聚結(jié)動力學(xué)實驗,研究了單獨的兩個氣泡之間的相互作用,認(rèn)為氣泡之間的靜電作用對氣泡的穩(wěn)定性影響是非常巨大的。但單個氣泡的穩(wěn)定性很難通過實驗深入研究,必須在建立相關(guān)的理論模型基礎(chǔ)上來分析單個氣泡的穩(wěn)定性及氣泡破碎過程中壓力和氣液兩相的分布特征。目前,泡沫穩(wěn)定性模型大多都以多泡沫作為研究對象,而對于單個泡沫穩(wěn)定性研究較少。

    本工作建立了單個泡沫破裂的模型,分析了在破裂過程中壓力、氣液兩相分布特征等因素。研究了液相黏度、密度、氣液兩相之間表面張力對泡沫穩(wěn)定性的影響。通過液膜處液相體積分?jǐn)?shù)的變化情況來分析泡沫的穩(wěn)定性,并在超低界面張力的條件下進(jìn)行泡沫的穩(wěn)定性研究。

    1 實驗部分

    1.1 模型的建立

    泡沫在破裂的過程中,氣體和液體的流動方程見式(1)~(3)。

    式中,ρ為密度,kg/m3;μ為動力黏度,N·s/m2;u為速率,m/s;p為壓力,Pa;g為重力加速度,m/s2;F為氣液兩相之間的表面張力,N/m;t為時間,s;I為單位張量,無量綱;K為黏性應(yīng)力,N/m2;T為溫度,K。

    密度和黏度計算見式(4)和式(5)。

    式中,ρ1,ρ2分別為氣體密度與液體密度,kg/m3;μ1,μ2分別為氣體黏度與液體黏度,N·s/m2;φ為液相體積分?jǐn)?shù),介于0~1 之間。

    液體和氣體的分布特征方程見式(6)。

    式中,γ為最大速度量級;ε為界面的厚度,m。

    表面張力方程見式(7)~(9)。

    式中,σ為表面張力系數(shù),N/m;δ為僅在流體界面處非零的狄拉克函數(shù);к為曲率,無量綱;n為界面法相量,無量綱;nJ為流體流動方向向量,無量綱;下標(biāo)s表示為切線方向。

    模型限制條件見式(10)~(18)。

    初始條件:

    式中,r為液面高度,m;下標(biāo)init 為初始的;hydro為液相的;ref 為設(shè)置的。

    壁面邊界條件:

    入口條件:

    式中,U0為初始流速,m/s;φ0為初始液相體積分?jǐn)?shù)。

    出口條件:

    式中,p0為入口壓力,Pa;為計算壓力,Pa。

    相關(guān)模型參數(shù)見表1。

    表1 模型參數(shù)Table 1 Model parameters

    1.2 實驗方法

    泡沫通常會在很短的時間內(nèi)消散,而控制泡沫具有相同的尺寸與厚度也有著較高的難度,因此傳統(tǒng)實驗很難與模擬相結(jié)合。但當(dāng)表面張力下降到一定程度時,泡沫表現(xiàn)出極好的穩(wěn)定性,同時使用同一設(shè)備產(chǎn)生泡沫可較好地控制泡沫的大小。

    選取十二烷基硫酸鈉(SDS)、十二烷基三甲基氯化銨、烷基酚聚氧乙烯醚(APEO)3 種表面活性劑,研究不同表面活性劑對泡沫穩(wěn)定性的影響。通過改變表面活性劑的含量(0.25%,0.50%,0.75%,1.00%)進(jìn)而改變氣液之間的界面張力大小。將配制好的溶液放入起泡器中起泡,吸取少量泡沫放置在顯微鏡下觀察。將其余泡沫放置量筒中,觀察泡沫高度變化,記錄下高度變化。

    2 結(jié)果與分析

    2.1 泡沫破裂時氣液兩相壓力情況

    采用COMSOL 軟件建立模型,并模擬單個泡沫從形成到破裂時壓力的變化情況,結(jié)果見圖1。由圖1 可知,在破裂的過程中壓力發(fā)生了明顯變化。泡沫剛開始形成時,液膜與內(nèi)部氣體壓力相差不大。泡沫形成之后,液相部分壓力表現(xiàn)出靠近氣體處壓力變小,并形成多個壓力集中區(qū)域。泡沫內(nèi)部氣體壓力短時間內(nèi)升高,液膜內(nèi)外壓強出現(xiàn)差值導(dǎo)致了泡沫發(fā)生破裂。在這個過程中,液膜表現(xiàn)出非常明顯的斑點狀壓力集中,這些斑點的壓力不斷升高,導(dǎo)致其他位置處壓力降低,引起液膜發(fā)生波動性變形。當(dāng)液膜內(nèi)外壓差大于表面張力維持的極限時,泡沫破碎。

    圖1 不同時刻泡沫體系內(nèi)流體的壓力變化特征Fig.1 Characteristics of fluid pressure in foam system at different time.

    進(jìn)一步計算0~30 μs 內(nèi)泡沫不同距離處的壓力,得到壓力分布情況(見圖2)。圖中橫坐標(biāo)表示距泡沫頂端的距離。由圖2 可知,泡沫在破裂初期時(0~5 μs)壓力波動較小,10~30 μs 時壓力急劇增加。同時也可觀察到氣泡內(nèi)最大壓力隨時間的變化情況,壓力在開始后短時間(20 μs)內(nèi)便達(dá)到峰值,之后壓力開始下降并趨于平穩(wěn)。這說明在20 μs 后泡沫壓力開始釋放,氣體壓力減小,但此時氣泡不一定破裂,因為壓力的傳遞也是需要一定過程。

    圖2 壓力分布Fig.2 Curves of pressure distribution.

    計算0~400 μs 內(nèi)氣液兩相分布特征,結(jié)果見圖3。由圖3 可知,泡沫在初始階段液相內(nèi)外邊緣清晰、輪廓明顯,無顯著變化。隨著模擬時間的增加,可觀察到液膜靠近氣體處有許多分散的液滴,形成多處點狀集中區(qū)域,點狀區(qū)域小且較為分散。隨著時間進(jìn)一步增加,液滴逐漸擴大,在多處出現(xiàn)隔斷,直到400 μs 時液膜右下角出現(xiàn)氣體外散,液膜破裂。液滴出現(xiàn)的位置與壓力分布方式極其相似,由于液體發(fā)生的這種多點式分布從而引起壓力的上升,進(jìn)而引起泡沫內(nèi)外壓力不均導(dǎo)致破裂。

    圖3 不同時刻氣相和液相流體的分布特征Fig.3 Distribution characteristics of gas phase and liquid phase fluids at different time.

    圖4 為體系內(nèi)氣相和液相的分布隨時間的變化。由圖4 可知,0 μs 時液相所占比重很大,這說明氣液兩相在泡沫產(chǎn)生時有著清晰的邊界。在較短時間內(nèi)(0~40 μs)液相所占比重下降很快,這時氣體開始侵入液相之中,界面開始逐漸模糊。泡沫液膜處產(chǎn)生點狀聚集,部分液體區(qū)域被氣體侵占引起液相占比下降。40~160 μs 時間內(nèi)液相體積分?jǐn)?shù)雖然也在下降但總體較為平穩(wěn),可認(rèn)為這段時間內(nèi)泡沫發(fā)生了形變,能量緩慢地釋放。160 μs 時,液相體積分?jǐn)?shù)顯著下降,結(jié)合圖2 也可看出,氣體壓力明顯下降,因此可認(rèn)為此時膜內(nèi)壓力已經(jīng)傳導(dǎo)至膜外。

    圖4 體系內(nèi)氣相和液相的分布隨時間的變化Fig.4 Variation of gas phase and liquid phase distribution with time in the system.

    2.2 液體性質(zhì)對泡沫穩(wěn)定性的影響

    圖5 為泡沫液膜處液相體積分?jǐn)?shù)隨時間的變化。由圖5 可知,泡沫主要在350~400 μs 內(nèi)液相體積分?jǐn)?shù)發(fā)生變化,這時泡沫開始破裂。泡沫開始破裂的時間與液體密度并沒有明顯差異,產(chǎn)生這一現(xiàn)象的主要因素可能是由于泡沫體積小,液膜厚度薄,從而導(dǎo)致液體密度對氣泡破裂影響較小。

    圖5 不同密度下液相體積分?jǐn)?shù)隨時間的變化Fig.5 Variation of liquid phase volume fraction with time under different densities.

    圖6 為不同液體黏度和表面張力下氣泡液膜處的液相體積分?jǐn)?shù)隨時間的變化。由圖6a 可知,氣泡破裂時間集中在450~500 μs。當(dāng)液體黏度變化高達(dá)1 000 倍時,氣泡破裂的時間基本保持不變,說明液相流動性能與泡沫穩(wěn)定性關(guān)系不大。在氣泡破裂之后,可觀察到液相體積分?jǐn)?shù)出現(xiàn)反彈波動,出現(xiàn)這一現(xiàn)象主要是氣泡在破裂之后,液相飛濺造成的局部液相體積分?jǐn)?shù)劇烈變化引起的。由圖6b可知,在不同表面張力的情況下泡沫破裂時間有所不同。泡沫破裂時間在200~650 μs。表面張力越小,泡沫破裂時間越長、泡沫穩(wěn)定性越強。因此,可通過降低表面張力的手段,來增強氣泡的穩(wěn)定性,延長破裂時間。

    圖6 不同液體黏度(a)和表面張力(b)下液相體積分?jǐn)?shù)隨時間的變化Fig.6 Variation of liquid phase volume fraction with time under different liquid viscosity(a) and surface tension(b).Condition:liquid density 1 000 kg/m3.

    2.3 超低表面張力下泡沫穩(wěn)定性的影響

    圖7 為泡沫體積隨時間的變化。由圖7 可知,不同類型表面活性劑在反應(yīng)結(jié)束后產(chǎn)生的泡沫高度不同,但3 種表面活性劑都增強了泡沫的穩(wěn)定性。其中SDS 作用效果最強,30 min 后泡沫高度最高,APEO 作用效果不佳。加大表面活性劑的濃度可增強泡沫的穩(wěn)定性。

    圖7 泡沫體積隨時間的變化Fig.7 Changes of foam volume over time with surfactant.

    為了驗證猜想,測量了這3 種表面活性劑在不同濃度下的表面張力,結(jié)果見圖8。由圖8 可知,隨著表面活性劑濃度的增加,液相與氣相之間的表面張力逐漸降低,而表面張力的降低則會增強泡沫的穩(wěn)定性;隨著表面張力的降低,泡沫的穩(wěn)定性上升,這與模擬結(jié)論一致。相對于單個氣泡,多個氣泡破碎的時間遠(yuǎn)長于單氣泡。本工作認(rèn)為在實驗過程中氣泡與氣泡之間的空隙形成了一種比較穩(wěn)定的結(jié)構(gòu),且多個氣泡也減少了單氣泡中液體的蒸發(fā),使得氣泡處于一個較為穩(wěn)定的狀態(tài),增強了泡沫的穩(wěn)定性,延長了破碎的時間。

    圖8 不同類型表面活性劑在不同濃度下表面張力Fig.8 Surface tension of different types of surfactants at different concentrations.

    3 結(jié)論

    1)泡沫的內(nèi)部具有一定的能量,而這部分能量與氣液兩相之間的表面能相互作用,達(dá)到一個相對穩(wěn)定的狀態(tài)。液相微小顆粒聚集導(dǎo)致液膜處存在斑點狀壓力分布,隨著液體顆粒不斷聚集壓力變大,泡沫發(fā)生波動時振動,內(nèi)外壓差不斷擴大,泡沫開始破裂。

    2)液相密度、黏度對泡沫穩(wěn)定性影響相對較小,氣液兩相間的表面張力越低,泡沫越穩(wěn)定。

    3)適當(dāng)增加液相中表面活性劑的含量能夠增強泡沫的穩(wěn)定性。

    4)泡沫破碎后的液相會在其他泡沫表面聚集,增加了液膜厚度,從而加強了泡沫的穩(wěn)定性;同時多個氣泡之間會形成一個較穩(wěn)定的空間結(jié)構(gòu),給內(nèi)部的氣泡創(chuàng)造了有利條件,增加泡沫的穩(wěn)定性。

    符號說明

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