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    直驅(qū)風(fēng)力發(fā)電機(jī)組主軸承軸電壓降低方法與實(shí)踐

    2022-05-13 02:09:10邢德義高保印
    東北電力技術(shù) 2022年3期
    關(guān)鍵詞:寄生電容電刷峰峰

    邢德義,高保印

    (北京金風(fēng)科創(chuàng)風(fēng)電設(shè)備有限公司,北京 101102)

    隨著碳中和和碳達(dá)峰的承諾,綠色能源未來(lái)成為主流能源是必然趨勢(shì)。其中風(fēng)力發(fā)電將占據(jù)很重要的地位。直驅(qū)型風(fēng)力發(fā)電技術(shù)是目前的主流技術(shù),代表廠家有金風(fēng)科技、上海電氣、明陽(yáng)智能等。主軸承作為直驅(qū)機(jī)組的關(guān)鍵核心部件,其可靠性不言而喻。近年來(lái),隨著直驅(qū)型風(fēng)力發(fā)電機(jī)組的裝機(jī)量日益增多,常常伴有機(jī)組主軸承失效的案例[1-2]。影響軸承失效的因素非常多,例如載荷、潤(rùn)滑、疲勞、腐蝕和電效應(yīng)(雷擊、軸電壓)等因素[3-4]。有學(xué)者在文獻(xiàn)研究提出,軸電壓有效值大于0.1 V時(shí),有出現(xiàn)白色腐蝕裂紋(white etching cracks,WEC)風(fēng)險(xiǎn);軸電壓有效值小于0.1 V,但軸電壓峰峰值經(jīng)常出現(xiàn)大于2 V時(shí),由于回路電阻較小的原因,可能產(chǎn)生軸電流,存在出現(xiàn)WEC高風(fēng)險(xiǎn)[5-6]。相關(guān)文獻(xiàn)中明確要求,應(yīng)采取合理的措施有效預(yù)防軸電壓,當(dāng)軸電壓過(guò)大時(shí)應(yīng)查明原因[7-8]。

    有效解決軸電壓?jiǎn)栴}將提升直驅(qū)風(fēng)力發(fā)電裝備在復(fù)雜環(huán)境的適應(yīng)性,推動(dòng)風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)的安全運(yùn)行,減少對(duì)高碳排放化石能源的依賴,助力實(shí)現(xiàn)“雙碳”目標(biāo)。

    1 常規(guī)直驅(qū)機(jī)組主軸承軸電壓的現(xiàn)狀

    對(duì)常規(guī)機(jī)組目前軸電壓的水平現(xiàn)狀進(jìn)行調(diào)查,對(duì)位于江蘇省鹽城市大豐區(qū)的某2臺(tái)直驅(qū)風(fēng)力發(fā)電機(jī)組的的軸電壓進(jìn)行了測(cè)量,測(cè)試數(shù)據(jù)如下。

    第1臺(tái)為2 MW機(jī)組,該數(shù)據(jù)為隨機(jī)選取15 s左右的連續(xù)數(shù)據(jù),對(duì)該區(qū)間內(nèi)的數(shù)據(jù)作有效值與峰峰值統(tǒng)計(jì)和分析。在機(jī)組原始狀態(tài)環(huán)境下,該機(jī)組前軸承軸電壓如表1和圖1所示。

    表1 直驅(qū)2 MW機(jī)組軸電壓2次測(cè)量水平

    圖1 第1臺(tái)機(jī)組軸電壓時(shí)域和頻域圖

    第2臺(tái)為6 MW機(jī)組,該數(shù)據(jù)為隨機(jī)選取15 s左右的連續(xù)數(shù)據(jù),對(duì)該區(qū)間內(nèi)的數(shù)據(jù)作有效值與峰峰值統(tǒng)計(jì)和分析。在機(jī)組原始狀態(tài)環(huán)境下,該機(jī)組前軸承軸電壓如表2和圖2所示。

    表2 6 MW機(jī)組軸電壓2次測(cè)量水平

    圖2 第2臺(tái)機(jī)組軸電壓時(shí)域和頻域圖

    2 軸電壓產(chǎn)生的原因

    發(fā)電機(jī)軸電壓的定義是:發(fā)電機(jī)正常運(yùn)行時(shí),在發(fā)電機(jī)主軸兩端或者主軸與軸承之間所產(chǎn)生的電壓。對(duì)于永磁同步風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng),發(fā)電機(jī)經(jīng)過(guò)變流器向電網(wǎng)供電,變流器的開(kāi)關(guān)器件工作時(shí)會(huì)產(chǎn)生高頻共模電壓,并通過(guò)電機(jī)雜散電容網(wǎng)絡(luò)的耦合作用,在軸承內(nèi)外圈之間產(chǎn)生軸電壓;另外雷電的電磁感應(yīng)也可能使軸承上集聚一定量的電荷,形成直流的電容效應(yīng),使軸承內(nèi)外圈之間產(chǎn)生軸電壓[9-10]。

    圖3 軸承電壓等效示意圖

    軸承上的軸電壓取決于共模電壓的大小、繞組對(duì)轉(zhuǎn)子寄生電容和轉(zhuǎn)子對(duì)定子寄生電容以及軸承動(dòng)定軸之間電容等參數(shù),等效電路圖如圖3所示[11]。這些寄生參數(shù)通常很難計(jì)算和準(zhǔn)確獲取,一般采用計(jì)算機(jī)仿真來(lái)定量計(jì)算,本文不再展開(kāi)敘述。圖3中:Ucm為變流器機(jī)側(cè)產(chǎn)生的繞組對(duì)地共模高頻電壓;Cws為繞組對(duì)定子的寄生電容;Cwr為繞組對(duì)轉(zhuǎn)子的寄生電容;Crs為轉(zhuǎn)子對(duì)定子寄生電容;C1、C2為軸承動(dòng)定軸之間寄生電容。

    3 降低軸電壓的方法與驗(yàn)證

    根據(jù)理論分析,在動(dòng)軸和定軸之間加裝滑動(dòng)連接裝置,形成等電位連接,能將軸承上分壓Ubear,將軸電壓控制在較低水平,等效電路圖如圖4所示。這種滑動(dòng)接觸裝置的接觸電阻非常小,一般是毫歐甚至微歐級(jí)別。圖4中,Rrs為動(dòng)定軸之間的碳刷接觸電阻。

    圖4 加裝等電位連接后軸承電壓等效示意圖

    按照以上方法,在6 MW機(jī)組上進(jìn)行了實(shí)際驗(yàn)證。在原始狀態(tài)基礎(chǔ)上分別切入2個(gè)滑動(dòng)接觸裝置、4個(gè)滑動(dòng)接觸裝置、8個(gè)滑動(dòng)接觸裝置,最后在8個(gè)滑動(dòng)接觸裝置的基礎(chǔ)上將電刷的接地點(diǎn)用導(dǎo)線串聯(lián)起來(lái),以起均勻接地作用。滑動(dòng)接觸裝置切入位置如圖5所示。切入2個(gè)滑動(dòng)接觸裝置的位置為電刷2、電刷6,切入4個(gè)滑動(dòng)接觸裝置的位置為電刷2、電刷3、電刷6、電刷7,切入8個(gè)滑動(dòng)接觸裝置的為電刷1、電刷2、電刷3、電刷4、電刷5、電刷6、電刷7、電刷8。測(cè)點(diǎn)位置為1點(diǎn)鐘與11點(diǎn)鐘方向。

    圖5 直驅(qū)6 MW機(jī)組主軸承增加等電位滑動(dòng)接觸裝置點(diǎn)位示意圖

    經(jīng)過(guò)測(cè)試軸電壓數(shù)據(jù)結(jié)果如表3和圖6所示。

    通過(guò)測(cè)試,可以得出以下結(jié)果。

    a.較無(wú)等電位滑動(dòng)接觸裝置時(shí),切入2個(gè)后軸電壓降低效果很明顯,降低92%左右,有效值由0.38 V左右降至0.03 V左右,峰峰值由4.2 V左右降低至0.3 V左右。

    表3 直驅(qū)6 MW機(jī)組增加等電位連接后軸電壓測(cè)試結(jié)果

    圖6 直驅(qū)6 MW機(jī)組不同工況下軸電壓時(shí)域和頻域圖

    b.較切入2個(gè)等電位滑動(dòng)接觸裝置,切入4個(gè)軸電壓降幅約9%,有效值臨近0.028 V,峰峰值臨近0.29 V。

    c.8個(gè)等電位滑動(dòng)接觸裝置對(duì)降低軸電壓水平進(jìn)一步改善,較4個(gè)時(shí)降低約33%,軸電壓有效值臨近0.02 V,峰峰值臨近0.19 V。

    d.將等電位滑動(dòng)接觸裝置串聯(lián)起來(lái)的作用效果不明顯,本次的測(cè)試結(jié)果有效值和峰峰值在0.005 V范圍波動(dòng)。

    4 結(jié)語(yǔ)

    直驅(qū)風(fēng)力發(fā)電機(jī)組的功率容量越大,作用在主軸承上的軸電壓越大;在主軸承的動(dòng)軸和定軸之間加裝等電位連接裝置,能明顯降低軸電壓,安裝組數(shù)越多,效果越明顯。該結(jié)論對(duì)直驅(qū)機(jī)組的實(shí)際設(shè)計(jì)有一定的指導(dǎo)作用。

    機(jī)組在運(yùn)行中,軸電壓長(zhǎng)期存在,本監(jiān)測(cè)的數(shù)據(jù)只是機(jī)組運(yùn)行時(shí)某個(gè)時(shí)段的數(shù)據(jù),若要想更加清晰了解機(jī)組軸電壓水平,可以在機(jī)組上布置一個(gè)工作站,能夠長(zhǎng)期實(shí)時(shí)采集軸電壓數(shù)據(jù),支撐后續(xù)研究。

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