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    高強(qiáng)鋼筋與UHPC界面粘結(jié)性能試驗(yàn)研究

    2022-04-26 07:07:48王詩(shī)涵黃聲濤唐玉婷戚家南
    四川建材 2022年4期
    關(guān)鍵詞:粘結(jié)性保護(hù)層試件

    王詩(shī)涵,黃聲濤,雋 平,唐玉婷,戚家南

    (1.東南大學(xué) 土木工程學(xué)院,江蘇 南京 211189;2.上海浦東建筑設(shè)計(jì)研究院有限公司新疆分公司,新疆 烏魯木齊 830000)

    0 前 言

    超高性能混凝土(ultra-high performance concrete,簡(jiǎn)稱UHPC)具有高強(qiáng)度、超高韌性、良好耐久性和低磨耗性的特征。欲在結(jié)構(gòu)中充分發(fā)揮UHPC材料高性能,鋼筋和UHPC界面高效粘結(jié)是根本。

    諸多學(xué)者對(duì)鋼筋與混凝土界面粘結(jié)性能進(jìn)行了研究。1967年Lutz等[1]發(fā)現(xiàn)粘結(jié)作用由3部分組成,鋼筋與混凝土粘結(jié)主要包括化學(xué)膠著力、摩擦力和機(jī)械咬合力三種,其中機(jī)械咬合力發(fā)揮主要作用。2014年鄧宗才等[2]研究了HRB500與RPC間的粘結(jié)性能,提出了鋼筋與RPC間的合理錨固長(zhǎng)度為4d,同時(shí)表明當(dāng)保護(hù)層厚度超高1d時(shí)能保證鋼筋與RPC間粘結(jié)性能的發(fā)揮。2015年P(guān)ierre Marchand 等[3]人對(duì)高強(qiáng)鋼筋在UHPFRC中的粘結(jié)表現(xiàn)進(jìn)行研究,探究了鋼筋直徑、鋼筋埋深、保護(hù)層厚度對(duì)粘結(jié)性能的影響,發(fā)現(xiàn)對(duì)于薄試件,均因鋼筋的屈服而失效;對(duì)于厚試件,失效模式取決于埋深長(zhǎng)度,埋深為2.5d時(shí),呈現(xiàn)滑移和拔出破壞;埋深為8d時(shí),呈現(xiàn)鋼筋破壞。2018年趙燦暉 等[4]通過帶肋鋼筋與粗骨料UHPC中心拉拔試驗(yàn)。2020年Aoxiang Hu等[5]研究了高強(qiáng)鋼筋與UHPC之間的粘結(jié)特性,得出結(jié)論,當(dāng)保護(hù)層厚度較小時(shí)(≤4.5 db),UHPC中的纖維對(duì)粘結(jié)性能才有明顯影響,反之則無?;炷铃F形破壞表現(xiàn)出脆性且應(yīng)該避免,劈裂破壞和V型破壞表現(xiàn)出更好的延展性。

    普通混凝土與鋼筋之間界面粘結(jié)性能已有很多研究,但普通混凝土和鋼筋之間的粘結(jié)原理不適用于這兩者之間的粘結(jié)機(jī)理。目前對(duì)UHPC與高強(qiáng)鋼筋之間界面粘結(jié)性能的研究還很缺乏,甚者,現(xiàn)如今對(duì)混凝土保護(hù)層厚度、小鋼筋埋深研究未見報(bào)道本文對(duì)鋼筋直徑、鋼筋埋深和保護(hù)層厚度對(duì)粘結(jié)性能的影響并對(duì)粘結(jié)破壞機(jī)理進(jìn)行研究,設(shè)計(jì)了12組共36個(gè)中心拉拔試件,根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果得出了試件的破壞模式及受力階段,分析了不同參數(shù)下平均粘結(jié)應(yīng)力-自由端滑移的變化規(guī)律等。

    1 試驗(yàn)概況

    1.1 試驗(yàn)原材料及力學(xué)性能

    1.1.1 UHPC配合比與力學(xué)性能

    試驗(yàn)用UHPC的配合比如表1所示。

    表1 UHPC配合比 單位:g

    UHPC基體中鋼纖維體積摻量為2%,其中鋼纖維參數(shù)如下:長(zhǎng)13 mm,直徑0.2 mm,極限抗拉強(qiáng)度為2 900 MPa。

    UHPC力學(xué)性能每項(xiàng)實(shí)驗(yàn)3個(gè)1組,取每組平均值為最終實(shí)驗(yàn)結(jié)果,力學(xué)性能實(shí)驗(yàn)試件設(shè)計(jì)如表2,每種試件制作6個(gè)。

    表2 力學(xué)性能實(shí)驗(yàn)試件設(shè)計(jì) 單位:mm×mm×mm

    在拉拔試驗(yàn)前,進(jìn)行了UHPC力學(xué)性能試驗(yàn),試件與后續(xù)中心拔出實(shí)驗(yàn)所用試件同批生產(chǎn)并均采用標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件。UHPC力學(xué)性能見表3。

    表3 UHPC力學(xué)性能

    1.1.2 鋼筋力學(xué)性能

    本試驗(yàn)中鋼筋采用HRB400級(jí)帶肋鋼筋,直徑為16 mm,鋼筋力學(xué)性能結(jié)果見表4。

    表4 鋼筋力學(xué)性能

    1.2 試驗(yàn)參數(shù)與加載

    1.2.1 試驗(yàn)參數(shù)

    影響鋼筋與UHPC粘結(jié)性能的因素眾多而復(fù)雜,不僅受到鋼筋和混凝土性能兩個(gè)主要因素的影響。本實(shí)驗(yàn)重點(diǎn)研究在UHPC和鋼筋直徑選定的情況下,錨固長(zhǎng)度和保護(hù)層厚度兩個(gè)因素對(duì)鋼筋與UHPC粘結(jié)性能的影響,希望得出不同的參數(shù)對(duì)破壞模式和荷載滑移曲線的影響。

    Fig.4 shows the fitting results of experimental Scenario 1.The following was observed:

    每種因素設(shè)計(jì)2個(gè)參數(shù)對(duì)比試驗(yàn):鋼筋埋深為2、4、6、8倍直徑;保護(hù)層厚度為0.5、1.0、1.5倍直徑;因此共4×3=12個(gè)型號(hào)進(jìn)行對(duì)比實(shí)驗(yàn)。每個(gè)型號(hào)設(shè)計(jì)3個(gè)試件,實(shí)驗(yàn)結(jié)果取平均值,共4×3×3=36個(gè)試件。試件采用板式中心拉拔試驗(yàn),通過板厚控制保護(hù)層厚度,通過預(yù)埋PVC管控制鋼筋錨固長(zhǎng)度;鋼筋自由端預(yù)留20 mm,以測(cè)量鋼筋滑移。試件設(shè)計(jì)參數(shù)見表5,試驗(yàn)試件尺寸見圖1,中心拉撥試件見圖2。

    表5 中心拔出實(shí)驗(yàn)試件設(shè)計(jì)

    圖1 試驗(yàn)試件尺寸(單位:mm)

    圖2 中心拉拔試件

    1.2.2 加載方案

    實(shí)驗(yàn)使用量程為600 kN的液壓伺服萬能試驗(yàn)機(jī),加載速度5 mm/min。為保證試件始終處于軸心受拉的情況,用上下鋼板和4根鋼棒固定試件,上部鋼板與球鉸相連,試件下部受試驗(yàn)機(jī)下拉,同時(shí)受下部鋼板反作用力,鋼筋緩緩從試件中拔出破壞。試件在自由端設(shè)置位移計(jì),測(cè)量試件自由端滑移;加載端設(shè)置應(yīng)變計(jì),測(cè)量鋼筋應(yīng)變,判斷鋼筋是否屈服。實(shí)驗(yàn)使用動(dòng)態(tài)數(shù)據(jù)采集應(yīng)變和滑移,液壓伺服萬能試驗(yàn)機(jī)采集加載數(shù)據(jù)。試件加載及測(cè)量裝置圖見圖3。

    圖3 試件加載及測(cè)量裝置

    2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

    2.1 試驗(yàn)主要結(jié)果

    表1為試驗(yàn)結(jié)果匯總,每個(gè)試件結(jié)果取相同構(gòu)件均值。其中平均粘結(jié)強(qiáng)度計(jì)算如下式所示:

    (1)

    式中,τ為平均粘結(jié)強(qiáng)度;F為拉拔荷載;d為鋼筋直徑;l為鋼筋埋深。

    表6 試驗(yàn)結(jié)果匯總

    2.2 鋼筋埋深對(duì)粘結(jié)性能的影響

    參與試驗(yàn)的所有試件均發(fā)生了劈裂拔出破壞,且裂縫的數(shù)量與裂縫的寬度隨著鋼筋埋深的增大而增大。這是由于埋深越大,試件破壞所需要拉拔力越大,對(duì)鋼筋周圍的混凝土所產(chǎn)生的環(huán)向力越大。

    由圖4可知,隨著鋼筋埋深的增加,試件所能承受的極限荷載隨之增大,試件的平均極限粘結(jié)強(qiáng)度隨之降低。主要原因是:粘結(jié)應(yīng)力沿鋼筋埋深分布隨著錨固長(zhǎng)度的增加而變得不均勻,使得平均極限粘結(jié)強(qiáng)度與實(shí)際極限粘結(jié)強(qiáng)度之比變小。由于試件會(huì)在實(shí)際極限粘結(jié)強(qiáng)度較大的地方先發(fā)生破壞,因此導(dǎo)致平均極限粘結(jié)強(qiáng)度減小。

    且極限荷載的變化在保護(hù)層厚度為0.5d時(shí)只有在錨固長(zhǎng)度由2d變?yōu)?d時(shí)變化顯著,后續(xù)隨著鋼筋埋深的增加雖然極限荷載也隨之變化,但變化較平緩。而在保護(hù)層厚度為1.0d與1.5d時(shí)可以清楚地發(fā)現(xiàn),隨著鋼筋埋深增加,極限荷載增加較為均勻。

    圖4 不同鋼筋埋深下粘結(jié)滑移曲線

    2.3 保護(hù)層厚度對(duì)粘結(jié)性能的影響

    保護(hù)層厚度對(duì)試件破壞模式有重要影響,本文以直徑d=16 mm,埋深l=8d的試件的破壞模式進(jìn)行說明。D16L8C0.5 試件的保護(hù)層厚度較小,試件表面可見沿著鋼筋埋深發(fā)展的劈裂裂縫,但由于鋼纖維的橋接作用,劈裂裂縫不會(huì)完全貫通使試件完全劈裂成兩半。隨著保護(hù)層厚度增加,在非粘結(jié)段與粘結(jié)段交界處由于應(yīng)力集中首先出現(xiàn)橫向裂縫,劈裂裂縫發(fā)展到橫向裂縫后不再繼續(xù)延伸。當(dāng)保護(hù)層厚度增加到 c=2d 時(shí),試件表面劈裂裂縫寬度較小,在靠近加載端的部分形成混凝土局部錐形體破壞,最后肋前混凝土被擠壓破碎鋼筋拔出。對(duì)于埋深較小(l=2d)的試件,保護(hù)層厚度增加,會(huì)使破壞模式實(shí)現(xiàn)從劈裂破壞到錐形體破壞的轉(zhuǎn)變,此時(shí)試件表面無明顯劈裂裂縫存在,而對(duì)埋深較長(zhǎng)(l=6d,l=8d)的試件,保護(hù)層厚度增加,除了發(fā)生和埋深為 4d 的試件相同的破壞模式之外,還可能發(fā)生鋼筋屈服,甚至拉斷。

    在保護(hù)層厚度和鋼筋直徑相同的條件下,荷載-滑移曲線的初始剛度受鋼筋埋深的影響較小。但是隨著鋼筋埋深的增加,荷載滑移曲線上升段的非線性部分整體上變得短而陡峭。

    試驗(yàn)表明,與普通鋼筋混凝土不同,高強(qiáng)鋼筋與UHPC的荷載-滑移曲線下降段平緩或有回升,曲線可分為上升段、下降段、回升段、持力段(荷載能維持在較高值,不低于極限荷載的90%)以及殘余段等。由于影響曲線的因素不同,荷載滑移曲線的形式與變化規(guī)律有所不同。

    鋼筋在UHPC中拔出分為界面脫粘、機(jī)械咬合拔出和摩擦失效3個(gè)階段。加載初期,化學(xué)膠結(jié)力和靜摩擦力發(fā)揮主要粘結(jié)作用;滑移階段,粘結(jié)應(yīng)力主要依靠機(jī)械咬合作用,粘結(jié)應(yīng)力增長(zhǎng)較快而滑移較??;當(dāng)粘結(jié)強(qiáng)度達(dá)到(70%~90%)倍平均極限粘結(jié)強(qiáng)度時(shí),機(jī)械咬合力和動(dòng)摩檫力持續(xù)發(fā)揮作用;達(dá)到平均極限粘結(jié)強(qiáng)度及以后,動(dòng)摩檫力持續(xù)發(fā)揮作用,表現(xiàn)出較好的延性。不同保護(hù)層厚度下粘結(jié)滑移曲線見圖5。

    圖5 不同保護(hù)層厚度下粘結(jié)滑移曲線

    2.4 破壞模式與破壞機(jī)理

    本實(shí)驗(yàn)中,得到3種試件破壞模式:劈裂拔出破壞、劈裂破壞和錐形體破壞伴隨劈裂破壞。錐形體破壞伴隨劈裂破壞發(fā)生在鋼筋埋深較小的試件;劈裂拔出破壞主要發(fā)生在保護(hù)層厚度較大的試件中。

    混凝土中主壓應(yīng)力向徑向和環(huán)向可分解為徑向力和切向力,鋼筋周圍的混凝土中產(chǎn)生環(huán)向拉應(yīng)力以平衡徑向力,如圖6所示[6]。若環(huán)向拉應(yīng)力大于混凝土抗拉強(qiáng)度,混凝土產(chǎn)生劈裂裂縫并最終發(fā)展為劈裂破壞;若有箍筋、圍壓或足夠的保護(hù)層存在,環(huán)向拉力則不再由鋼筋周圍混凝土承擔(dān),混凝土不產(chǎn)生劈裂裂縫,最終發(fā)生鋼筋拔出或拉斷破壞。經(jīng)研究,以下幾種情況可以認(rèn)為劈裂破壞不會(huì)發(fā)生:①保護(hù)層厚度大于5倍鋼筋直徑且相鄰兩根鋼筋間距大于10倍鋼筋直徑;②劈裂面上總箍筋面積大于箍筋約束截面范圍內(nèi)總受力主筋面積;③混凝土四周圍壓不少于7.5 MPa。

    圖6 混凝土中的應(yīng)力狀態(tài)

    混凝土在硬化過程中,由于水泥水化產(chǎn)生的化學(xué)收縮和自生收縮,出現(xiàn)收縮裂縫。因此,含水泥量較高的UHPC中更容易收縮開裂,發(fā)生脆性的劈裂破壞。鋼筋拔出過程中,混凝土縱向開裂,若箍筋抵抗橫向拉應(yīng)力,混凝土?xí)尸F(xiàn)新的平衡狀態(tài),不再發(fā)生脆性劈裂破壞,錨固能力受拔出破壞控制,但拔出破壞是發(fā)生在有縱向裂縫的劈裂混凝土中,因此拔出力小于有裂縫情況下的拉拔力。

    2.5 粘結(jié)強(qiáng)度

    由圖7所示,對(duì)于鋼筋直徑d=16 mm的試件,隨著保護(hù)層厚度的增加,除錨固長(zhǎng)度l=2d的試件粘結(jié)強(qiáng)度出現(xiàn)先增加后略微降低的趨勢(shì)之外,其余試件均表現(xiàn)出隨著保護(hù)層厚度增加粘結(jié)強(qiáng)度增加的趨勢(shì)且增加幅度逐漸減??;同時(shí),可見隨著鋼筋錨固長(zhǎng)度的增加,粘結(jié)強(qiáng)度減?。划?dāng)保護(hù)層厚度c=0.5d或1d時(shí),粘結(jié)強(qiáng)度近似線性減小;當(dāng)保護(hù)層厚度c=1.5d時(shí),粘結(jié)強(qiáng)度在錨固長(zhǎng)度為4d~6d出現(xiàn)下降幅度減緩。

    鋼筋與UHPC界面粘結(jié)強(qiáng)度為5.4~18.1 MPa,當(dāng)保護(hù)層厚度從0.5d到1.5d,界面粘結(jié)強(qiáng)度平均提升252.3%。

    圖7 錨固深度對(duì)平均粘結(jié)強(qiáng)度的影響

    3 結(jié) 論

    1)隨著保護(hù)層厚度的增加,各試件分別主要發(fā)生了劈裂破壞、劈裂拔出破壞、混凝土錐形體破壞,在非粘結(jié)段與粘結(jié)段交界處由于應(yīng)力集中首先出現(xiàn)橫向裂縫,劈裂裂縫發(fā)展到橫向裂縫后不再繼續(xù)延伸。

    2)加載初期,化學(xué)膠結(jié)力和靜摩擦力發(fā)揮主要粘結(jié)作用;滑移階段,粘結(jié)應(yīng)力主要依靠機(jī)械咬合作用,粘結(jié)應(yīng)力增長(zhǎng)較快而滑移較?。划?dāng)粘結(jié)強(qiáng)度達(dá)到70%~90%平均極限粘結(jié)強(qiáng)度時(shí),機(jī)械咬合力和動(dòng)摩檫力持續(xù)發(fā)揮作用;達(dá)到平均極限粘結(jié)強(qiáng)度及以后,動(dòng)摩檫力持續(xù)發(fā)揮作用,表現(xiàn)出較好的延性。

    3)當(dāng)鋼筋埋深達(dá)到2d,之后每增加其1倍埋深,平均粘結(jié)強(qiáng)度下降至原先的82%左右;當(dāng)保護(hù)層厚度從0.5d到1.5d,界面粘結(jié)強(qiáng)度提升約252%,最大可提升至253.7% 。

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