基于熱技術(shù)的活立木液流測(cè)量方法綜述

宋博華，高 歌，高 珊，孫琳琳，李冰雪

（東北林業(yè)大學(xué) 工程技術(shù)學(xué)院，黑龍江 哈爾濱 150040）

植物的蒸騰作用是其水分利用的主要方式，拉動(dòng)水分在“土壤—植物—大氣”連續(xù)體體系中不斷循環(huán)遷移。蒸騰耗水與植物生命表征直接聯(lián)系，決定著植物的水分盈缺和灌溉與否[1]。對(duì)活立木蒸騰耗水的準(zhǔn)確測(cè)定，可以為低耗水樹種選擇、合理密度配置以及城市園林綠化等工作提供理論依據(jù)和參考[2]。樹木蒸騰耗水產(chǎn)生的水勢(shì)差會(huì)拉動(dòng)水分通過木質(zhì)部向上運(yùn)輸進(jìn)而形成液流，因此樹干液流可作為評(píng)估樹木蒸騰耗水能力的一項(xiàng)重要指標(biāo)[3-4]。目前，有多種方法可以評(píng)估樹木蒸騰耗水能力，多數(shù)是通過測(cè)定樹木液流速率來估算蒸騰耗水量和耗水能力。不同樹干液流測(cè)定方法測(cè)量精度不同，在選擇樹干液流速率測(cè)量方法時(shí)需要考慮實(shí)驗(yàn)研究目的、活立木樹種的生理?xiàng)l件和實(shí)驗(yàn)研究所處的自然環(huán)境等因素。目前液流速率的測(cè)量主要有同位素示蹤法和熱技術(shù)法[5]2類。其中同位素示蹤法通過將化學(xué)同位素作為示蹤劑注射到樹木木質(zhì)部，從而檢測(cè)樹木液流速率；但該方法在野外應(yīng)用不便，且測(cè)定精度較低，有待改進(jìn)[6]。利用熱技術(shù)法測(cè)定樹干液流不受外界環(huán)境和樹木自身結(jié)構(gòu)影響，安裝布置操作相對(duì)簡(jiǎn)易，并且對(duì)樹木組織結(jié)構(gòu)損傷較小，具有一定的應(yīng)用優(yōu)勢(shì)[7]，因此被廣泛應(yīng)用于樹干液流測(cè)定、液流速率與環(huán)境因子的關(guān)系研究中[8-10]。如王檬檬等[11]應(yīng)用熱技術(shù)法研究了晉西黃土區(qū)蘋果Malus pumila樹液流速率與太陽輻射、大氣水份等的關(guān)系；溫淑紅等[12]應(yīng)用熱技術(shù)法分析了寧南黃土陵區(qū)山桃Amygdalus davidiana樹樹干液流速率與太陽輻射、溫度、風(fēng)速的關(guān)系；楊潔等[13]應(yīng)用熱技術(shù)法研究了樹干液流時(shí)滯效應(yīng)，并精確估算樹木的蒸騰耗水；還有學(xué)者[14-15]應(yīng)用熱技術(shù)法探究樹干木質(zhì)部徑向不同深度的液流速率和不同時(shí)間尺度下的液流速率特征等。目前常用的測(cè)量樹干液流的熱技術(shù)法主要有熱脈沖法(Heat Pluse Velocity Method，HPVM)、熱平衡法、熱擴(kuò)散法、熱場(chǎng)變形法以及外熱比法等，前3種方法在國(guó)內(nèi)應(yīng)用較多，后2種方法在國(guó)外有較為詳細(xì)的應(yīng)用描述，但在國(guó)內(nèi)的研究有限。鑒于此，本研究綜述了現(xiàn)有的樹干液流無損檢測(cè)方法，闡述這些方法的基本原理、裝置布置、應(yīng)用領(lǐng)域和最新研究案例，對(duì)不同熱技術(shù)方法的測(cè)量精度、適用范圍、潛在優(yōu)勢(shì)以及今后改進(jìn)方向等方面進(jìn)行討論和比較，并對(duì)不同研究目標(biāo)和實(shí)驗(yàn)條件下適用的測(cè)定方法給出建議，展望各自在液流研究方面的應(yīng)用前景。

1 基于熱技術(shù)的液流檢測(cè)方法

1.1 熱脈沖法

熱脈沖法最早由HUBER等[16]提出，首次用熱作為液體流動(dòng)的示蹤劑，利用熱脈沖測(cè)量植物液流速率。該裝置由加熱元件和2個(gè)熱電偶組成探針塊，通過測(cè)量加熱器發(fā)出熱脈沖隨著液流上升到達(dá)熱電偶處所需的時(shí)間，計(jì)算液流速率(圖1A)。由于熱傳導(dǎo)和對(duì)流會(huì)使得測(cè)量結(jié)果偏高，MARSHALL[17]利用熱流方程建立了熱脈沖法的模型框架，為熱脈沖法的進(jìn)一步發(fā)展提供了理論基礎(chǔ)。

圖1 不同類型傳感器示意圖Figure 1 Different kinds of heat-ratio sensor

基于脈沖加熱的方法包括補(bǔ)償熱脈沖法、最大溫差法(T-max法)以及熱比率法。其中補(bǔ)償熱脈沖法(Compensation Heat Pulse Method，CHPM)通過測(cè)量2個(gè)對(duì)稱放置在線性加熱器兩側(cè)的溫度傳感器達(dá)到相同溫度時(shí)的時(shí)間來計(jì)算液流密度，該裝置安裝探針時(shí)會(huì)對(duì)周圍木材組織造成損傷而導(dǎo)致液流速率失真，因此需要根據(jù)不同探針間距設(shè)置校正參數(shù)[18]，從而使液流速率的測(cè)量值更接近真實(shí)值。T-max法[19]的裝置由加熱器和1個(gè)溫度探針組成，通過記錄從發(fā)出熱脈沖至溫度探針到達(dá)最大溫度時(shí)的時(shí)間，再根據(jù)MARSHALL的基礎(chǔ)理論計(jì)算液流速率。該方法設(shè)備簡(jiǎn)單，僅需確定被測(cè)樹干邊材的導(dǎo)熱系數(shù)，即可計(jì)算樹干液流密度。熱比率法(Heat Ratio Method，HRM)基于補(bǔ)償熱脈沖法提出[20]，測(cè)量范圍可以達(dá)到零值甚至延伸至負(fù)值，其裝置由1個(gè)加熱器和2個(gè)安裝在加熱器上下游的溫度探針組成，通過測(cè)定2個(gè)探針的增溫比即可計(jì)算液流速率。

1.2 熱平衡法

熱平衡法(Heat Balance Method，HBM)的原理是當(dāng)樹干內(nèi)通過一定量液流時(shí)，加熱元件作為熱源會(huì)向樹干提供已知的熱量，直至樹干溫度趨于穩(wěn)定。若不考慮熱傳導(dǎo)以及隔熱層損失熱量，熱源提供的熱量應(yīng)與被液流帶走的熱量相等，可根據(jù)這種熱平衡關(guān)系計(jì)算液流速率。熱平衡法可分為莖熱平衡法和樹干熱平衡法[21]。

1.2.1 莖熱平衡法 莖熱平衡法 (Stem Heat Balance，SHB)[22]以環(huán)形加熱元件作為熱源，提供穩(wěn)定的熱量，熱量散失途徑包括樹干液流帶走、熱傳導(dǎo)向樹干上下方散失和對(duì)流散失。裝置(圖1B)設(shè)計(jì)為包裹式，利用包裹式隔熱層(通常為聚苯乙烯泡沫)防止熱輻射造成的熱量散失(樹干周圍的熱輻射忽略不計(jì))。加熱元件上下方安裝2對(duì)熱電偶，用來測(cè)定液流通過后的溫差，依據(jù)熱量平衡關(guān)系計(jì)算液流。SHB法適用于測(cè)定胸徑較小的樹干，其優(yōu)點(diǎn)是檢測(cè)時(shí)不需要標(biāo)定，不需要將熱電偶插入樹干中，對(duì)樹木無直接損傷。

1.2.2 樹干熱平衡法 樹干熱平衡法 (Trunk Heat Balance，THB)[23]的原理與莖熱平衡法類似，均通過熱量平衡關(guān)系計(jì)算液流，不同點(diǎn)是THB法測(cè)量裝置(圖1C)由插入樹干的加熱片和1對(duì)熱電偶組成，2個(gè)熱電偶分別安裝在緊挨加熱片上端(溫度場(chǎng)最大值)和加熱片下端(不受溫度場(chǎng)影響)位置，通過記錄液流通過前后樹干溫度差來計(jì)算液流。THB法同樣不需要標(biāo)定，并且可測(cè)定胸徑較大的樹干。但THB法設(shè)備較多，安裝相對(duì)復(fù)雜，易對(duì)樹干造成微損傷。目前熱平衡法的應(yīng)用較為廣泛，通常用來研究環(huán)境因子與液流速率的關(guān)系以及耗水特性。

1.3 熱擴(kuò)散法

熱擴(kuò)散法(Thermal Dissipation Method，TDM)[24]又稱Granier法，是目前應(yīng)用最廣泛的液流測(cè)定方法。該裝置(圖1D)包含2個(gè)傳感器探針，沿液流方向插入樹干中。下游(上部)探針包括加熱元件(長(zhǎng)約20 mm)，并纏繞在裝有熱電偶的鋼針上，熱電偶尖端正對(duì)加熱元件的中間；下游(上部)探針不加熱，用作參考探頭，以測(cè)量木質(zhì)部的環(huán)境溫度。工作時(shí)下游探針以恒定功率(0.2 W)連續(xù)加熱，受液流的散熱影響，2個(gè)探頭間存在溫度差異，因此可通過溫差與液流速率間的關(guān)系計(jì)算液流速率。

TDM法常用來研究樹干液流與環(huán)境因子的關(guān)系。萬艷芳等[25]應(yīng)用熱擴(kuò)散技術(shù)測(cè)定并分析了青海云杉Picea crassifolia樹干液流密度與環(huán)境因子的關(guān)系，確定液流密度的主要環(huán)境影響因子是太陽輻射。朱敏捷等[26]利用熱擴(kuò)散法測(cè)定了尾葉桉Eucalyptus urophylla樹干液流，研究了樹干液流的方位差異以及與環(huán)境因子的關(guān)系。姚增旺等[27]應(yīng)用熱擴(kuò)散探針測(cè)定梭梭Haloxylon ammodendron樹干液流，研究了樹干液流與環(huán)境因子之間的時(shí)滯效應(yīng)。另外，通過測(cè)定單株樹干液流還可以推算林分蒸騰量。王志超等[28]研究了林分蒸騰耗水規(guī)律后發(fā)現(xiàn)：忽略夜間林分蒸騰耗水量會(huì)導(dǎo)致對(duì)林分蒸騰耗水量的估計(jì)不準(zhǔn)確。

1.4 熱場(chǎng)變形法

基于熱脈沖法測(cè)量樹木液流密度時(shí)，需要測(cè)量熱脈沖前后溫度，獲得溫度差，這就要求木材具有較高的熱穩(wěn)定性；熱脈沖法兩側(cè)測(cè)量需要時(shí)間間隔，可以測(cè)得液流密度的最大值為45 cm3·cm-2·h-1，說明該方法具有一定的局限性。為解決以上問題，NADEZHDINA等[29]提出了熱場(chǎng)變形法(Heat Field Deformation，HFD)，通過記錄線性加熱器周圍的木質(zhì)部中不同徑向位置的熱場(chǎng)變化，將熱場(chǎng)變形與樹干木質(zhì)部的液流密度聯(lián)系起來。熱場(chǎng)變形法液流檢測(cè)系統(tǒng)(圖1E)包括3個(gè)探針和1個(gè)加熱器，其中2個(gè)探針沿軸向?qū)ΨQ安裝在加熱器的上游和下游，另1個(gè)探針沿切向平行于加熱器水平安裝在加熱器側(cè)邊，軸向探針測(cè)量對(duì)稱溫差，切向探針測(cè)量不對(duì)稱溫差。通過測(cè)定加熱器周圍軸向和切向的溫度差來表征由樹液流動(dòng)而產(chǎn)生的熱場(chǎng)變化，進(jìn)而確定液流密度。液流密度q(cm3·cm-2·h-1)的一般計(jì)算公式為：

其中：Dst表示樹干邊材熱擴(kuò)散率(m2·s-1)；(K＋Ts-a)/Tas表示溫差比率；ZaxZtg表示傳感器探針間距離的校正因子；Lsw表示邊材深度。K表示零液流下Ts-a的絕對(duì)值，其中Ts-a為Tsym與Tas的差。Tsym表示對(duì)稱探針間的溫差；Tas表示非對(duì)稱探針間的溫差；Zax表示軸向上游探針與加熱器的距離；Ztg表示切向探針與加熱器的距離。

HFD傳感器也可以記錄反向流量，即將Tsym改為負(fù)值。因此，計(jì)算公式轉(zhuǎn)換為：

用HFD法測(cè)量液流密度，非零液流下，利用線性外推法能準(zhǔn)確測(cè)得零液流密度，相比其他熱技術(shù)方法優(yōu)勢(shì)顯著。同時(shí)HFD法結(jié)合了對(duì)稱與非對(duì)稱溫差測(cè)量，利用對(duì)稱溫差測(cè)量低液流密度較為有效，而測(cè)得的高液流密度與實(shí)際蒸騰量線性關(guān)系不顯著，因此高液流密度準(zhǔn)確性不夠[30]。而利用非對(duì)稱溫差測(cè)量是中高液流密度準(zhǔn)確性較高。因此，HFD法對(duì)于低液流量和高液流量都可以準(zhǔn)確測(cè)定。

HFD法廣泛應(yīng)用于液流指數(shù)(the sap flow index，SFI) 的測(cè)定。SFI是植物水分狀況的敏感指標(biāo)，用來決定植物是否需要灌溉。SFI值通過在加熱器周圍軸向等距安裝差動(dòng)熱電偶測(cè)得，是液流速率測(cè)定的原始數(shù)據(jù)之一[31]。此外，HFD法可以直接監(jiān)測(cè)木質(zhì)部的水分運(yùn)動(dòng)[32]，通過沿著木質(zhì)部半徑的不同深度，用圍繞普通線性加熱器的傳感器進(jìn)行液流測(cè)定，具有快速響應(yīng)和高度敏感的特性。NADEZHDINA[33]在對(duì)楓樹Acerspp.水運(yùn)輸路徑的研究中，利用HFD法測(cè)定楓樹木質(zhì)部液流，證實(shí)了楓樹的維管結(jié)構(gòu)具有完整拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)。

1.5 外熱比法

外熱比法(External Heat-Ratio，EHR)是在熱比率法的基礎(chǔ)上提出的，用外部加熱元件代替插入式加熱元件，其基本原理與激光脈沖法(laser heat-pulse gauge，LHPG)類似。不同點(diǎn)是后者用近紅外激光源代替插入式加熱元件，并通過紅外攝像機(jī)從外部監(jiān)控?zé)崃總鞑ィ瑹崦}沖速度由溫度數(shù)據(jù)確定，并與液流速率相關(guān)。HELFTER等[34]利用激光脈沖法對(duì)小莖木本植物的液流速率進(jìn)行了測(cè)定，發(fā)現(xiàn)小莖木本植物韌皮部與木質(zhì)部液流速率幾乎一致。CLEARWATER等[35]首次提出了外熱比法(圖1F)，將1個(gè)微型外部加熱器(電子芯片電阻)和溫度傳感器(精密熱電偶)粘在軟木塊上，并壓在莖干表面。釋放熱脈沖后，根據(jù)2個(gè)熱電偶的增溫比來計(jì)算液流密度。利用外熱比法可以測(cè)定灌木液流速率[36]，研究植物水動(dòng)力學(xué)，對(duì)直徑較小的莖干具有良好的適用性。外熱比法最小可測(cè)直徑為5 mm，可測(cè)液流密度為0.36～50.00 cm3·cm-2·h-1，較少應(yīng)用于直徑較大的莖干。因此，下一步可改進(jìn)EHR技術(shù)，用于測(cè)定較大莖段植物的液流密度。

2 問題與建議

2.1 熱技術(shù)方法的不足與改進(jìn)

探針的使用會(huì)對(duì)樹干邊材造成一定的破壞，使得探針處樹干邊材的熱均勻性改變，從而降低測(cè)量結(jié)果的準(zhǔn)確性。GREEN等[37]用二維的“熱-液流”模型確定不同傷口大小的校正因子，給出了補(bǔ)償脈沖法和T-max法的校正因子表，并通過比較美洲黑楊Populus deltoides與白柳Salix alba的液流通量值與實(shí)際蒸騰速率值的關(guān)系證明了校正因子的有效性。TESTI等[38]在補(bǔ)償熱脈沖法的基礎(chǔ)上提出了校準(zhǔn)平均梯度法(calibrated average gradient，CAG)，有效測(cè)定了低速液流，使用也較為簡(jiǎn)易。

LANGENSIEPEN等[39]發(fā)現(xiàn)：為更好地適應(yīng)小麥Triticum aestivum莖的解剖結(jié)構(gòu)和熱物理特性，在應(yīng)用莖熱平衡法測(cè)量小麥液流速率時(shí)，通過引入降噪方程可有效提高液流計(jì)的測(cè)量精度。TRCALA等[40]利用熱場(chǎng)變形法的溫度場(chǎng)理論，通過改變傳感器的幾何形狀(從垂直到水平)來改善熱平衡法的傳感性能，實(shí)現(xiàn)了零液流和反向液流的測(cè)定。這種方法也被稱為線性熱平衡法[41]，是從基礎(chǔ)傳導(dǎo)—對(duì)流傳熱方程解析得出的精確方程，不僅提高了液流測(cè)定的精度，而且基于熱導(dǎo)率信息實(shí)現(xiàn)了水含量的估算。NAKANO等[42]發(fā)現(xiàn)：對(duì)金柑Fortunella crassifocia進(jìn)行環(huán)剝處理后，可利用熱平衡法測(cè)定其韌皮部和木質(zhì)部的液流速率。

TDM法測(cè)定液流速率需要估算線性回歸關(guān)系，確定零液流狀態(tài)下的溫差，而這個(gè)過程會(huì)產(chǎn)生一定誤差[43]，許多情況下準(zhǔn)確性受到質(zhì)疑[44]。因此用熱擴(kuò)散法確定樹木的蒸騰量時(shí)，有必要對(duì)測(cè)量樹種液流量估計(jì)方程進(jìn)行校準(zhǔn)[45-47]。

外熱比法也存在一些不足。首先，大多數(shù)加熱傳感器從加熱芯片的中心到兩側(cè)感溫元件有一定的窄間距。隨著熱量沿橫截面向內(nèi)傳播和沿莖軸上下傳播，熱量到達(dá)木質(zhì)部導(dǎo)管時(shí)變得非常分散，來自液流的熱比率信號(hào)會(huì)減弱。其次，加熱器和溫度傳感器被安置在1個(gè)矩形的不導(dǎo)電硅酮/軟木塊中，無法有效隔絕環(huán)境溫度對(duì)檢測(cè)溫度的影響，增加了液流檢測(cè)結(jié)果的誤差。再次，矩形加熱芯片橫壓在圓柱形樹干上，載荷不均勻，加熱器元件使用窄的矩形芯片電阻，比圓形芯片更容易斷開。為此，王勝[48]開發(fā)了1種新設(shè)計(jì)的EHR加熱傳感器，增加了加熱元件至溫度傳感器的間距，使之更適應(yīng)直徑較大的莖干。改良后的裝置莖干直徑檢測(cè)范圍擴(kuò)大，可用于胸徑較小的樹木測(cè)量。

2.2 基于熱技術(shù)液流速度測(cè)量的常用方法比較

目前，基于熱技術(shù)的樹干液流測(cè)定方法日趨完善，不同方法具有相對(duì)應(yīng)的優(yōu)勢(shì)和劣勢(shì)。由表1可知：不同熱技術(shù)方法液流測(cè)定裝置均包括為加熱器提供能量的能量供應(yīng)單元和用于收集檢測(cè)數(shù)據(jù)的數(shù)據(jù)記錄儀。具體來看，熱脈沖法不受環(huán)境條件以及樹冠結(jié)構(gòu)及根系特性的影響，裝置簡(jiǎn)潔，但存在一定的靈敏度和精度問題。熱平衡法無需標(biāo)定，測(cè)量精度有所提高，但僅適于測(cè)定高液流密度。熱擴(kuò)散法是目前研究蒸騰耗水特性應(yīng)用最廣泛的方法，測(cè)定結(jié)果較準(zhǔn)確，儀器成本較低，安裝簡(jiǎn)單，有較成熟的商業(yè)化產(chǎn)品，但測(cè)定結(jié)果容易被低估。熱場(chǎng)變形法操作復(fù)雜，應(yīng)用較少，但該方法能夠準(zhǔn)確測(cè)定零液流以及逆向液流，測(cè)定精度與范圍也有很大的提升。外熱比法與激光脈沖法均可實(shí)現(xiàn)精確的零破壞檢測(cè)，但僅適用于胸徑較小的樹干，另外，激光脈沖法裝置成本昂貴，未能普及。

表1 樹干液流的測(cè)定方法對(duì)比Table 1 Comparison of methods for sap flow measurement

2.3 活立木液流測(cè)定方法選擇建議

利用熱技術(shù)方法測(cè)定液流速率，可以精確估算樹木蒸騰耗水量[54]，但不同熱技術(shù)方法的測(cè)量精度、測(cè)定范圍以及適用性不盡相同，實(shí)際應(yīng)用時(shí)應(yīng)根據(jù)不同實(shí)驗(yàn)條件選擇不同的熱技術(shù)方法。選擇熱技術(shù)方法測(cè)定樹干液流通常需要考慮樹木胸徑大小、熱技術(shù)方法的誤差范圍、熱技術(shù)方法的測(cè)定精度、熱技術(shù)方法的可行性等因素。

首先，不同胸徑活立木應(yīng)選用不同的熱技術(shù)方法，外熱比法和莖熱平衡法適合測(cè)定胸徑較小的樹木，樹干熱平衡法適合測(cè)定胸徑較大的樹木。其次，不同熱技術(shù)方法可測(cè)得的液流速率范圍不同，補(bǔ)償熱脈沖法、T-max法以及熱擴(kuò)散法測(cè)定低速液流的誤差較大，莖熱平衡法測(cè)定高液流速率時(shí)誤差較大，熱比率法和熱場(chǎng)變形法測(cè)定液流范圍較廣。熱場(chǎng)變形法和外熱比法可以測(cè)定逆向液流，熱場(chǎng)變形法還可以準(zhǔn)確測(cè)定零液流。熱脈沖法、熱平衡法和熱擴(kuò)散法較成熟[55]，應(yīng)用較廣泛，可行性較高。另外，將不同測(cè)定范圍的熱技術(shù)方法組合使用，可以有效提高測(cè)定精度。不同植物的液流速率不同。向日葵Helianthus annuus和玉米Zea mays等植物的液流速率相對(duì)較低，在利用T-max方法測(cè)定時(shí)，測(cè)量值總是略高于實(shí)際值[56]；換成熱比率法測(cè)定也不夠精確，而采用T-max法與熱比率法組合測(cè)量則較為準(zhǔn)確。

3 熱技術(shù)方法應(yīng)用展望

利用熱技術(shù)方法測(cè)定液流速率約80多年的研究，方法不斷得到改進(jìn)與創(chuàng)新，在校準(zhǔn)度、測(cè)定范圍和測(cè)定精度上均有所提高，同時(shí)，實(shí)驗(yàn)操作不斷簡(jiǎn)化，數(shù)據(jù)實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化采集和存儲(chǔ)，并逐步實(shí)現(xiàn)連續(xù)時(shí)間以及多層空間的同步測(cè)定[57]。其中，熱脈沖法、熱平衡法、熱擴(kuò)散法經(jīng)一系列的發(fā)展與完善，極大程度上減小了測(cè)量誤差[58]。熱擴(kuò)散法還形成了成熟的商業(yè)化產(chǎn)品，并得到了廣泛的應(yīng)用。雖然利用外熱比法和熱場(chǎng)變形法測(cè)定活立木液流速率的研究有限，但外熱比法實(shí)現(xiàn)了精確的零破壞檢測(cè)，熱場(chǎng)變形法液流速率測(cè)定范圍廣，并可準(zhǔn)確的測(cè)定零液流和逆向液流。在利用外熱比法測(cè)定液流速率時(shí)，需要針對(duì)不同樣本以及實(shí)驗(yàn)條件設(shè)計(jì)不同的量規(guī)，這是外熱比法的不足之處。因此，外熱比法和熱場(chǎng)變形法亟待更為深入研究。

目前，熱技術(shù)方法成為液流測(cè)量的首要選擇。在未來，應(yīng)用熱技術(shù)測(cè)定樹干液流仍需關(guān)注以下熱點(diǎn)：在完善研究活立木蒸騰耗水特點(diǎn)的同時(shí)，結(jié)合土壤生物因子和氣象因子與樹干液流的關(guān)系，進(jìn)一步深入研究活立木生理作用；從微觀和宏觀方面監(jiān)控水分運(yùn)動(dòng)，研究水分利用與樹木生長(zhǎng)的關(guān)系；在生產(chǎn)實(shí)際方面，進(jìn)一步完善活立木單株和森林林區(qū)的數(shù)據(jù)監(jiān)控，為實(shí)現(xiàn)高效的林區(qū)治理提供有力依據(jù)。