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    某SUV二排座椅手動前后調(diào)節(jié)力優(yōu)化

    2022-03-06 02:43:36任國斌陸文斌
    汽車零部件 2022年2期
    關鍵詞:調(diào)節(jié)力坐墊滑軌

    任國斌,陸文斌

    (上汽大眾汽車有限公司,上海 201800)

    0 引言

    汽車市場競爭日趨激烈,而SUV(sport utility vehicle)作為國內(nèi)消費者最喜愛的車型之一已經(jīng)和普通轎車形成二分天下的局面。隨著二孩政策的放開,越來越多的汽車廠商也將7座SUV作為重點開發(fā)方向。因此,相較于前排,二排座椅舒適性得到越來越多的關注。

    當前,大多數(shù)座椅舒適性研究聚焦前排,主要討論座椅壓力分布和軟硬度對舒適性的影響,涉及二排座椅舒適性研究的文獻相對較少。其中,二排座椅前后調(diào)節(jié)便利性是二排座椅舒適性重要的評價指標之一,值得深入研究和探討。文中以某SUV二排座椅手動前后調(diào)節(jié)力優(yōu)化為例,通過綜合分析確定影響調(diào)節(jié)力的因素,提出綜合的優(yōu)化措施和方案,通過試驗結果驗證其有效性,最終達到優(yōu)化前后調(diào)節(jié)力的目的。

    1 問題描述

    在某7座SUV座椅開發(fā)過程中,對于二排座椅手動前后調(diào)節(jié)技術標準要求空載前后調(diào)節(jié)力小于160 N,二排座椅示意如圖1所示。在預批量階段,經(jīng)過試車發(fā)現(xiàn)前后調(diào)節(jié)力偏大,需要進行優(yōu)化并且結合實車工況要求載質量為60 kg,二排座椅手動前后調(diào)節(jié)力小于140 N。

    圖1 二排座椅示意

    2 潛在影響因素分析

    如圖1所示,對于二排座椅手動前后調(diào)節(jié),由于存在解鎖手柄,力的方向和作用點是相對固定的。因此,影響調(diào)節(jié)力的主要來源是座椅在滑動過程中40%和60%二排座椅產(chǎn)生的摩擦力。確認影響二排座椅滑動時的摩擦力的因素,是優(yōu)化前后調(diào)節(jié)力的關鍵。根據(jù)二排座椅在車身上的固定方式和自身結構,影響滑動摩擦力的重要因素主要有以下兩方面。

    2.1 座椅車身安裝角度

    通過檢查座椅與車身安裝方式發(fā)現(xiàn)此款SUV二排白車身有2°斜向上的安裝傾角,與一般安裝角度為0°的滑軌相比,調(diào)節(jié)力就會相應增大。不考慮40%和60%二排座椅相互影響的前提下,以座椅向前滑動受力分析如下。

    (1)滑軌傾角0°,座椅向前滑動受力為:

    ==·。

    (1)

    (2)滑軌傾角2°,座椅向前滑動受力為:

    =+·sin2°=(·cos2°+sin2°)·,

    (2)

    式中:為滑軌摩擦因數(shù),取值范圍為0~1;

    為座椅載質量60 kg。

    通過分析可得出:

    ·cos2°+sin2°>(cos2°+sin2°)>。

    (3)

    顯然,帶有2°安裝傾角的座椅向前調(diào)節(jié)力大于水平角度的調(diào)節(jié)力。同理,當二排座椅向后滑動時,帶有2°傾角的向后滑動調(diào)節(jié)力小于水平角度向后滑動的調(diào)節(jié)力。由負載引起的向前滑動阻力理論值為:

    =600×sin2°=20.9 N。

    (4)

    帶有2°安裝傾角的座椅實測向前與向后調(diào)節(jié)力(載質量60 kg)見表1。

    表1 帶有2°安裝傾角的座椅前后調(diào)節(jié)力

    通過表1的前后調(diào)節(jié)力的實測值可以發(fā)現(xiàn),安裝在帶有2°傾角白車身上的座椅前后調(diào)節(jié)力均值相差42.2 N。因此,載質量為60 kg引起的向前阻力21 N,與理論值20.9 N相吻合。

    2.2 二排座椅自身結構

    除了座椅車身安裝結構會影響二排座椅前后調(diào)節(jié)力,40%和60%二排座椅滑動時產(chǎn)生的摩擦力也是影響調(diào)節(jié)力的重要原因。通過分析二排座椅自身結構發(fā)現(xiàn),以下5個方面是影響摩擦力的重要因素。

    2.2.1 坐墊發(fā)泡

    如圖1所示,40%和60%二排座椅坐墊結合處的發(fā)泡在移動過程中會產(chǎn)生摩擦力。原設計40%和60%二排座椅的坐墊發(fā)泡匹配如圖2所示。

    圖2 原設計40%和60%二排座椅的坐墊發(fā)泡匹配

    2.2.2 坐墊和靠背面套

    40%和60%二排座椅的坐墊和靠背面套在前后滑動過程中也會產(chǎn)生摩擦力,面套復合層的厚度是直接影響摩擦力的因素之一。原設計40%和60%二排座椅的面套匹配處的復合層厚度為3 mm織物。

    2.2.3 40%和60%二排座椅安裝匹配

    40%和60%二排座椅的匹配間隙標準值是493 mm,如圖3所示。

    圖3 40%和60%二排座椅匹配標準值

    通過抽取12組樣件分別測量前后調(diào)節(jié)力和40%及60%二排座椅匹配間隙值,發(fā)現(xiàn)座椅安裝間隙對摩擦力有重要影響,測量結果見表2。

    表2 40%和60%二排座椅匹配間隙和調(diào)節(jié)力的測量結果

    2.2.4 座椅滑軌磨合

    在實踐過程中發(fā)現(xiàn)座椅前后來回移動多次之后,二排座椅前后調(diào)節(jié)力相較于最初的調(diào)節(jié)力小很多。通過對比分析40%和60%二排座椅來回磨合次數(shù)與向前調(diào)節(jié)力的關系,發(fā)現(xiàn)座椅磨合次數(shù)對向前調(diào)節(jié)力有重要的影響。表3是座椅磨合次數(shù)與向前調(diào)節(jié)力的關系。

    表3 座椅磨合次數(shù)與向前調(diào)節(jié)力的關系

    通過表3可以發(fā)現(xiàn),二排座椅滑軌磨合30次之后,前后調(diào)節(jié)力大幅降低,調(diào)節(jié)力小于130 N。磨合次數(shù)超過50次,座椅前后調(diào)節(jié)力沒有明顯降低。

    2.2.5 滑軌結構

    深入研究滑軌結構發(fā)現(xiàn),影響前后調(diào)節(jié)摩擦力除了上述因素之外,還有滑軌自帶的UFO零件也會增加前后調(diào)節(jié)摩擦力,座椅滑軌UFO零件如圖4所示。UFO的作用是在滑軌滑到最后位置時支撐著上軌,可以改善骨架在NVH實驗中的頻率。

    圖4 座椅滑軌UFO零件

    UFO零件固定在座椅下滑軌上,座椅上滑軌在前后移動過程中會與之接觸,增大前后調(diào)節(jié)力,座椅滑軌與UFO零件匹配如圖5所示。

    圖5 座椅滑軌與UFO零件匹配

    3 優(yōu)化方案與驗證

    座椅車身安裝方式和座椅自身結構是優(yōu)化前后調(diào)節(jié)力的兩大方向。考慮到整車已經(jīng)預批量生產(chǎn),車身沖壓模具已經(jīng)定型,無法通過更改白車身座椅安裝角度來降低前后調(diào)節(jié)力。因此,文中重點通過優(yōu)化二排座椅自身結構達到降低前后調(diào)節(jié)力的目的。針對影響前后調(diào)節(jié)摩擦力的5個因素,制定如下方案優(yōu)化前后調(diào)節(jié)力。

    3.1 發(fā)泡和面套優(yōu)化

    根據(jù)2.2.1與2.2.2分析,40%及60%二排座椅坐墊發(fā)泡匹配和面套復合層厚度是影響滑動摩擦力的因素之一。減小40%及60%二排座椅坐墊發(fā)泡接觸面積,降低坐墊和靠背面套復合層厚度對于降低滑動摩擦力有幫助。在減小的同時,還需保證40%及60%二排座椅外觀匹配,經(jīng)過多輪嘗試最終按楔形減少坐墊發(fā)泡。以距離面35 mm處為起始點切割發(fā)泡,過渡到60%座椅底部減少3 mm發(fā)泡厚度。

    同理,減少面套復合層也會對降低前后調(diào)節(jié)力有幫助。在保證座椅外觀的前提下,將40%和60%的二排座椅坐墊匹配處的面套由3 mm織物改為1 mm織物。

    3.2 座椅匹配和優(yōu)化

    根據(jù)40%和60%的二排座椅安裝匹配可以發(fā)現(xiàn),40%和60%的二排座椅匹配間隙大于492 mm時前后調(diào)節(jié)力會大幅減少。因此,在安裝40%和60%的二排座椅時要求批量裝配按照493~498 mm控制,保證40%和60%的二排座椅間隙大于492 mm。

    通過比較座椅滑軌磨合次數(shù)與前后調(diào)節(jié)力的關系,在來回磨合30次之后前后調(diào)節(jié)力大幅降低并且趨于穩(wěn)定。因此,制定二排座椅出廠前前后磨合30次的技術要求。

    同時,考慮到上滑軌在前后移動過程中會與UFO零件(圖6)發(fā)生干涉,為了進一步降低前后調(diào)節(jié)力,在UFO零件表面涂抹潤滑油(圖7)。

    圖6 UFO零件位置

    圖7 UFO零件涂抹潤滑油位置

    為了驗證潤滑油脂效果,分別對5組涂油前和涂油后的座椅前后調(diào)節(jié)力進行了試驗,結果見表4。

    表4 涂油前后滑動調(diào)節(jié)力對比結果

    通過對比表4涂油前后的滑動調(diào)節(jié)力,在UFO零件上涂抹潤滑脂可以減少上滑軌與其的摩擦,可降低18 N左右的前后調(diào)節(jié)力。

    3.3 方案驗證

    結合第3.1節(jié)和第3.2節(jié)的優(yōu)化方案,將發(fā)泡、面套、座椅匹配以及座椅優(yōu)化等措施通過技術變更投入預批量零件生產(chǎn)和質量控制中,驗證優(yōu)化樣件在載質量為60 kg的前后調(diào)節(jié)力,結果如圖8和圖9所示。

    圖8 40%座椅前后調(diào)節(jié)力

    圖9 60%座椅前后調(diào)節(jié)力

    由圖8和圖9可知,優(yōu)化后的40%和60%二排座椅在載質量60 kg時,全行程前后調(diào)節(jié)力基本均小于140 N。只有在60%座椅向前移動瞬時,調(diào)節(jié)力為141.13 N略微大于標準值。另外,向前和向后的最大調(diào)節(jié)力都發(fā)生在座椅后端0~50 mm處,此處恰好是下滑軌安裝UFO零件的位置,也從側面印證UFO零件是影響前后調(diào)節(jié)力的重要因素。

    4 結論

    通過對某SUV二排座椅手動前后調(diào)節(jié)力偏大的原因進行深入分析,得到影響前后調(diào)節(jié)摩擦力的重要因素,以此制定綜合的優(yōu)化方案,并對優(yōu)化后的樣件進行試驗驗證,結果表明優(yōu)化措施有效,能夠滿足載質量為60 kg、前后調(diào)節(jié)力小于140 N的設計要求。

    與此同時,通過對二排座椅前后調(diào)節(jié)力優(yōu)化的研究,逐一分析和討論座椅車身安裝形式和座椅內(nèi)在結構對前后調(diào)節(jié)力的影響,也為后續(xù)帶有二排前后調(diào)節(jié)功能的SUV調(diào)節(jié)力優(yōu)化提供借鑒和參考。另外,通過優(yōu)化驗證可以看到UFO零件對前后調(diào)節(jié)力仍有較大影響,之后可以通過取消UFO零件進一步降低調(diào)節(jié)力以及取消之后對座椅NVH的影響值得進一步探索和研究。

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