減少鋁合金擠壓制品粗晶環(huán)的方法研究進(jìn)展

丁幸宇，陳 儉，滕廣標(biāo)，阮濤濤，高森田

(廣東堅(jiān)美鋁型材廠(集團(tuán))有限公司，廣東 佛山528222)

鋁合金作為眾多領(lǐng)域輕量化進(jìn)程中舉足輕重的綠色金屬材料[1]，廣泛用作裝飾材料和工業(yè)結(jié)構(gòu)材料。比如6xxx系鋁合金具有優(yōu)良的可焊性和耐蝕性，且陽極氧化著色性能好，既可以噴漆也可以涂琺瑯，裝飾美觀，深受建筑行業(yè)青睞。但是，鋁合金型材在熱擠壓和淬火過程中極易產(chǎn)生粗晶環(huán)，使陽極氧化型材表面出現(xiàn)花斑，著色色差明顯，并且降低力學(xué)性能，嚴(yán)重影響型材的使用性能[2]。對(duì)于7xxx系鋁合金，粗晶環(huán)的存在會(huì)增加焊接開裂的敏感性，降低斷裂韌性和耐腐蝕性，對(duì)機(jī)加工性也具有一定的負(fù)面影響[3]。對(duì)于2xxx系鋁合金，粗晶環(huán)顯著惡化力學(xué)性能、焊接性能、表面著色性能，對(duì)用在軍工和民用結(jié)構(gòu)件的擠壓型材特別不利。鋁合金擠壓制品粗晶環(huán)是行業(yè)內(nèi)最難解決的問題之一，經(jīng)常造成制品報(bào)廢，粗晶環(huán)曾一度制約著鋁合金擠壓型材在建筑和工業(yè)上的應(yīng)用。研究表明[4]，產(chǎn)生粗晶環(huán)的根本原因是再結(jié)晶，是擠壓過程中金屬剪切變形的作用結(jié)果，也與Mn、Cr、Zr等過渡族元素有關(guān)，可以通過控制合金化、熔鑄、擠壓工藝條件，改進(jìn)模具結(jié)構(gòu)，均勻化處理以及冷變形處理來減少粗晶環(huán)的厚度。

1 減少鋁合金擠壓制品粗晶環(huán)的方法

1.1 合金成分控制

過渡族元素Mn、Cr、Zr等對(duì)擠壓中粗晶環(huán)的抑制起積極作用[5,6]。Mn、Cr等元素溶于鋁合金可以提高再結(jié)晶溫度，所形成的MnAl6、CrAl7在熱擠壓變形過程中可以增加鋁基體的變形抗力，釘軋位錯(cuò)，降低變形的不均勻程度，并阻礙再結(jié)晶晶粒長(zhǎng)大。這是因?yàn)閿D壓時(shí)，模具幾何約束和強(qiáng)烈的摩擦作用，使外層金屬滯后于內(nèi)層，在強(qiáng)大應(yīng)力作用下，含Mn第二相粒子以彌散質(zhì)點(diǎn)狀態(tài)在位錯(cuò)密集處集中析出，外層固溶體再結(jié)晶溫度降低，產(chǎn)生一次再結(jié)晶，而彌散析出物具有穩(wěn)定亞結(jié)構(gòu)的作用，從而降低了晶粒形核率和長(zhǎng)大速率，因而擠壓制品外層出現(xiàn)細(xì)晶組織。當(dāng)合金中過渡族元素較少時(shí)，由于Mn本身的擴(kuò)散系數(shù)低，形成的第二相分布不均勻，熱處理加熱時(shí)，析出物多的部分第二相分布在晶界和晶內(nèi)，第二相粒子釘軋晶界，阻礙晶界遷移，細(xì)化晶粒。析出物少的部分第二相粒子并不是分布在晶界，而是聚集成團(tuán)，對(duì)晶界起不到釘軋作用，晶粒在不受阻力的情況下迅速長(zhǎng)大，并吞并周圍基體和彌散微粒，從而出現(xiàn)粗晶組織(圖1)。過渡族元素過多時(shí)，又會(huì)形成粗大脆性的結(jié)晶相，降低合金塑性。因而只有適宜的過渡族元素含量才能最大程度抑制擠壓制品粗晶環(huán)的產(chǎn)生，同時(shí)保證良好的綜合力學(xué)性能。以6061鋁合金為例[7]，Mn為0.14%±0.005%，且Cr為0.18%～0.20%，鑄錠組織控制為細(xì)小等軸晶可以有效防止粗晶環(huán)生成。2A12合金中Mn含量為0.2%～0.6%時(shí)，擠壓制品容易形成粗晶環(huán)，當(dāng)Mn含量提高到0.8%～0.9%時(shí)，粗晶環(huán)完全消失[8]。7020合金中，含Zr的彌散相顆粒對(duì)抑制再結(jié)晶作用最大，Zr含量以0.2%為宜[4]?？梢?，只有適宜的過渡族元素含量才能最大程度抑制擠壓制品粗晶環(huán)的產(chǎn)生，同時(shí)保證良好的綜合力學(xué)性能。

左為粗晶組織；右為正常組織圖1 粗晶示例Fig.1 Coarse crystal sample

1.2 均勻化熱處理

均勻化熱處理的目的是使鑄棒組織均勻，改善擠壓性能。但是有學(xué)者認(rèn)為[7]，6061鋁合金鑄態(tài)組織中的MnAl6、CrAl7在均勻化熱處理時(shí)會(huì)從基體中大量析出，這些彌散質(zhì)點(diǎn)在長(zhǎng)時(shí)間高溫作用下聚集長(zhǎng)大，從而使合金再結(jié)晶溫度降低，失去抑制粗晶環(huán)的效果。當(dāng)6061鋁合金采用520℃×6h均勻化工藝后進(jìn)行熱擠壓，無論是棒材、管材還是型材均產(chǎn)生了粗晶環(huán)。有研究[9]針對(duì)2024鋁合金，采用490℃×24h的高溫長(zhǎng)時(shí)間均勻化處理，雖然可以實(shí)現(xiàn)晶界上共晶組織和枝晶的溶解，但是使用未均勻化處理的鑄棒擠壓后，其粗晶環(huán)厚度明顯小于均勻化處理后的鑄棒。王奕雷[10]分別對(duì)6A02鋁合金鑄錠采用未均勻化熱處理與均勻化熱處理的方式進(jìn)行后續(xù)擠壓，并對(duì)粗晶環(huán)的厚度進(jìn)行了檢測(cè)，結(jié)果見表1。顯然均勻化工藝對(duì)第二相粒子的存在狀態(tài)具有較大影響，通過改進(jìn)均勻化工藝，可達(dá)到既能保證改善擠壓性能，又能減少擠壓粗晶環(huán)的效果。有研究[11]針對(duì)6061合金鑄錠采用(530℃～550℃)×3h的均勻化工藝，均勻化后采取強(qiáng)制冷卻，可以使Mg2Si及MnAl6等第二相充分溶解和均衡，阻礙晶粒的長(zhǎng)大，對(duì)減少粗晶環(huán)產(chǎn)生具有較好的效果。有研究[4]針對(duì)7020鋁合金通過優(yōu)化熱處理工藝(470℃×24h+550℃×2h)來獲得均勻分布的細(xì)小的Al3Zr顆粒，達(dá)到晶界鎖定作用的最大化，從而實(shí)現(xiàn)抑制再結(jié)晶的效果?？梢姡琈nAl6、CrAl7第二相質(zhì)點(diǎn)在組織中存在的狀態(tài)是能否抑制再結(jié)晶的關(guān)鍵因素，對(duì)于擠壓性的改善而言，均質(zhì)非常必要，對(duì)于粗晶的改善而言，均質(zhì)工藝的控制顯得尤為重要，采取相對(duì)低溫長(zhǎng)時(shí)的均質(zhì)工藝以及較快的冷卻速度是防止第二相質(zhì)點(diǎn)大量析出、聚集的關(guān)鍵舉措，從而既可保障擠壓性能，又可明顯改善粗晶。

表1 均勻化與未均勻化退火處理擠壓的棒材粗晶環(huán)厚度比較[10]Tab.1 Comparison of coarser ring thickness of bar extruded by homogenized and unhomogenized annealing treatment

1.3 擠壓工藝控制

鋁擠壓的基本方法包括正向擠壓、反向擠壓和復(fù)合擠壓，目前我國(guó)鋁工業(yè)中正向擠壓應(yīng)用最為廣泛。對(duì)正向擠壓而言，由于模具形狀約束與坯料與擠壓筒壁之間的劇烈摩擦作用造成金屬流動(dòng)不均勻，合金外層受到比內(nèi)層更大的剪切變形，強(qiáng)大的應(yīng)力作用使外層金屬晶粒內(nèi)部積累較高的畸變能，從而使外層金屬再結(jié)晶溫度降低，導(dǎo)致晶粒極易長(zhǎng)大并形成粗晶環(huán)[7]。擠壓工藝條件對(duì)粗晶環(huán)的形成有很大影響，影響因素包括材料的擠壓比、擠壓速度、擠壓溫度和擠壓材料的冷卻速度等。

(1)擠壓比過小，導(dǎo)致鑄棒擠壓后存在部分鑄態(tài)組織，影響力學(xué)性能；擠壓比過大，導(dǎo)致變形不均勻程度加深，并產(chǎn)生較高的溫升效應(yīng)，促進(jìn)粗晶環(huán)的形成。

(2)擠壓速度低時(shí)，金屬流動(dòng)速度慢，影響工作效率；擠壓速度高時(shí)，使內(nèi)外層金屬流速差加大，外層金屬產(chǎn)生強(qiáng)烈的剪切變形，使畸變能增高，促進(jìn)再結(jié)晶形核及長(zhǎng)大。

(3)擠壓溫度低時(shí)，合金處于相變溫度以下會(huì)極易形成粗晶環(huán)，將擠壓溫度控制在單相區(qū)內(nèi)，即工藝條件范圍內(nèi)提高擠壓溫度，可減少甚至消除粗晶環(huán)。

(4)擠壓材料的冷卻速度快時(shí)，晶粒的再結(jié)晶形核尚未形成或晶粒已經(jīng)形核但是尚未長(zhǎng)大，那么粗晶環(huán)便會(huì)消失。穿水冷卻適用于應(yīng)力變形小或淬火敏感性大的鋁合金型材，水霧冷卻適用于應(yīng)力變形大或淬火敏感性小難以矯正的型材，適宜的冷卻速度能有效控制粗晶環(huán)的深度，但也會(huì)對(duì)型材的力學(xué)性能造成影響，需合理地選擇冷卻方式。

(5)鑄棒采用工頻爐梯度加熱，可近似做到等溫?cái)D壓，降低擠壓的不均勻變形，可使組織均勻，防止尾部因溫度過高而出現(xiàn)粗晶。

另外，反向擠壓雖然在國(guó)內(nèi)生產(chǎn)制造中運(yùn)用不多，但是因其比正向擠壓所需擠壓力減少30%，且擠壓筒內(nèi)金屬與擠壓筒壁不存在摩擦，內(nèi)外層金屬流速差不大，大幅降低了擠壓過程中的不均勻變形，減小了對(duì)晶粒和晶界的破壞，抑制了再結(jié)晶的發(fā)生，能夠有效消除擠壓粗晶環(huán)，因而也成為近年來研究的一大熱點(diǎn)。

綜合以上因素考慮，有許多學(xué)者進(jìn)行了相關(guān)研究，并給出了減少粗晶環(huán)的適宜的擠壓工藝參數(shù)。劉志銘[7]針對(duì)6061鋁合金提出采用低溫快速的擠壓工藝，配合快速水冷，并控制擠壓比=10～20，可以減少粗晶環(huán)的生成。曹振華[12]對(duì)6082鋁合金進(jìn)行單孔模和雙孔模的擠壓試驗(yàn)比較，發(fā)現(xiàn)單孔模具擠壓制品比雙孔模具擠壓制品粗晶環(huán)嚴(yán)重得多，因雙孔模有利于降低擠壓比，側(cè)面反映了擠壓比過大會(huì)增大粗晶環(huán)程度。王奕雷[10]研究發(fā)現(xiàn)，擠壓時(shí)采取擠壓筒溫度高于鑄錠溫度，擠壓筒壁和鑄錠的摩擦明顯減小，外層金屬變形溫升降低，從而有效減小粗晶環(huán)厚度；但表層金屬流動(dòng)性的增加會(huì)使組織中出現(xiàn)雜質(zhì)的風(fēng)險(xiǎn)大大增加。王崗[9]對(duì)2024鋁合金的擠壓采取減小擠壓系數(shù)和模具工作帶長(zhǎng)度，將擠壓系數(shù)從27.27降到9.82，工作帶長(zhǎng)度從8mm降到4mm，粗晶環(huán)平均深度由1.8mm降到0.4mm，但擠壓比過小，會(huì)使部分組織保留鑄態(tài)組織，變形不充分，組織不均勻。馮文平[13]對(duì)6061鋁合金反擠壓時(shí)采用不同的擠壓速度和擠壓溫度，分別得到的結(jié)果見表2和表3，說明擠壓速度和擠壓溫度對(duì)粗晶環(huán)的深度是相互影響的，需要綜合二者的優(yōu)勢(shì)作用實(shí)現(xiàn)對(duì)粗晶環(huán)的最佳控制。

表2 6061鋁合金反擠壓時(shí)不同擠壓速度下的粗晶環(huán)深度[13]Tab.2 Coarse-grained ring depth of 6061 aluminum alloy under different extrusion speeds

表3 6061鋁合金反擠壓時(shí)不同擠壓溫度下的粗晶環(huán)深度[13]Tab.3 Coarse-grained ring depth of 6061 aluminum alloy under different extrusion temperature

1.4 淬火工藝控制

淬火即固溶處理，目的是在一定溫度作用下使金屬中第二相粒子盡可能多地溶入鋁合金基體中，然后通過一定的冷卻速度，抑制第二相的析出，以獲得過飽和的α固溶體，為后續(xù)的時(shí)效處理作好組織上的準(zhǔn)備[14]。淬火溫度越高，第二相溶解越充分，過飽和度越高，型材所獲得的力學(xué)性能也更優(yōu)異，但是淬火溫度過高和保溫時(shí)間過長(zhǎng)會(huì)對(duì)晶粒的形核和長(zhǎng)大提供更多的能量，因而對(duì)粗晶環(huán)的控制產(chǎn)生不利影響。根據(jù)生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)，在保證棒材力學(xué)性能的前提下，應(yīng)盡可能縮短保溫時(shí)間。曹振華[12]研究認(rèn)為，粗晶環(huán)隨著淬火保溫時(shí)間的增加而加深；研究表明[9]，對(duì)2024鋁合金采取485℃±3℃×40min(Φ40mm棒材)、485℃±3℃×120min(Φ75mm棒材)的淬火工藝制度，獲得了較高的力學(xué)性能和較淺的粗晶環(huán)；劉志銘[7]研究發(fā)現(xiàn)，對(duì)6061鋁合金淬火工藝控制在520℃±5℃×(30min～120min)范圍內(nèi)，粗晶環(huán)不會(huì)加深；向晶[15]研究發(fā)現(xiàn)，對(duì)于6082鋁合金，固溶處理溫度對(duì)粗晶環(huán)深度的影響要遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于保溫時(shí)間和升溫速率的影響，在530℃～550℃范圍內(nèi)固溶溫度越高，粗晶環(huán)越深。實(shí)際生產(chǎn)中，6xxx鋁合金的擠壓均可滿足在線淬火的要求，最關(guān)鍵的兩個(gè)因素就是出料口溫度和冷卻速率，一方面需盡可能縮短淬火轉(zhuǎn)移時(shí)間，不僅使出料口溫度滿足固溶要求，而且縮短晶粒形成及長(zhǎng)大的時(shí)間，防止粗晶生成，另一方面針對(duì)淬火敏感性不同的型材或棒材，則需選擇不同的冷卻速率。

1.5 模具結(jié)構(gòu)調(diào)整

金屬變形程度的大小以及擠壓力的大小是影響晶粒大小的重要因素，而模具結(jié)構(gòu)是影響變形程度和擠壓力的重要因素。一般認(rèn)為，模具的設(shè)計(jì)原則是盡可能減小坯料與模具工作帶的摩擦力，以減小擠壓力和變形過程中的溫升，實(shí)現(xiàn)擠壓均勻變形。其次通過模具結(jié)構(gòu)的調(diào)整來改變變形程度，提高金屬成形的壓應(yīng)力，降低擴(kuò)散速度，從而避免粗晶環(huán)的產(chǎn)生。鄧汝榮[16,17]基于增大變形程度和擠壓力以細(xì)化晶粒的工藝思想，提出了模具結(jié)構(gòu)改進(jìn)方案，即階梯式的導(dǎo)流結(jié)構(gòu)、偏心式?？捉Y(jié)構(gòu)以及導(dǎo)流孔斜入式階梯導(dǎo)流結(jié)構(gòu)，獲得了良好的表面質(zhì)量和致密的內(nèi)部組織。黃澤濤[18]利用HyperXtrude研究了常規(guī)擠壓模具與?？装胝诒涡文＞叩臄D壓流變行為，結(jié)果表明，?？装胝诒涡文＞吒淖兞似桨逍筒拇志Лh(huán)的厚度分布，并使焊合腔及成形區(qū)域內(nèi)部金屬流動(dòng)更均勻，對(duì)減小粗晶環(huán)厚度具有一定的指導(dǎo)意義。馮永平[19]提出適當(dāng)減小模具工作帶寬度的方法，以減小摩擦溫升，從而抑制再結(jié)晶晶粒長(zhǎng)大，其中不同模具工作帶寬度對(duì)粗晶環(huán)的影響見表4，可見模具工作帶寬度在3.5mm以下是可以減小或消除粗晶環(huán)的。

表4 不同模具工作帶寬度對(duì)粗晶環(huán)的影響[18]Tab.4 Effect of different mold working belt width on coarse ring

1.6 冷變形處理

根據(jù)金屬流動(dòng)的特點(diǎn)，擠壓時(shí)橫斷面上的附加應(yīng)力分布存在差異，合金棒材中心及外層部分分別是附加壓應(yīng)力和附加拉應(yīng)力，擠壓后則以殘余應(yīng)力的形式留在棒材內(nèi)部；此外，合金的應(yīng)力分布狀態(tài)對(duì)Mn的擴(kuò)散速度影響很大，壓應(yīng)力越大，Mn擴(kuò)散速度越低；而拉應(yīng)力越大，Mn擴(kuò)散速度越高。在一定擠壓條件下，外層金屬中Mn擴(kuò)散速度比棒材中心高，使得含Mn彌散相的析出比棒材中心多，減小了含Mn彌散相對(duì)再結(jié)晶的抑制作用，導(dǎo)致粗晶環(huán)的產(chǎn)生。若采取適當(dāng)?shù)睦渥冃翁幚恚磳?duì)外層表面施加壓應(yīng)力，以抵消存在其中的殘余應(yīng)力，降低剪切變形引起的畸變，減緩含Mn彌散相的析出速度，能起到良好的抑制再結(jié)晶的作用。研究表明[20]，對(duì)6061鋁合金采用擠壓→拉拔→淬火→自然時(shí)效的工藝，控制拉拔變形量為4%～5%，能使外層的晶粒嚴(yán)重破碎，從而有效抑制粗晶環(huán)的產(chǎn)生；文方[21]對(duì)熱擠壓的2A02鋁合金棒材進(jìn)行8%以上的冷拉拔變形，晶粒變?yōu)榫鶆蚣?xì)小的等軸晶，徹底消除了粗晶環(huán)。

2 減少鋁合金擠壓制品粗晶環(huán)方法的研究方向

粗晶環(huán)的形成與鋁棒的化學(xué)成分、均勻化熱處理方式、擠壓工藝參數(shù)、淬火工藝制度以及模具幾何參數(shù)和表面結(jié)構(gòu)有著密切的關(guān)系。事實(shí)上，由于許多工藝參數(shù)具有相互依賴性，想要徹底消除粗晶環(huán)的產(chǎn)生，可改變的擠壓工藝參數(shù)范圍也是非常有限的。除了加入再結(jié)晶抑制元素，先進(jìn)的塑性變形技術(shù)如伺服擠壓成形技術(shù)、等通道轉(zhuǎn)角擠壓(ECAP)等也是防止粗晶環(huán)的重要發(fā)展方向。

2.1 伺服擠壓成形技術(shù)

采用伺服系統(tǒng)控制的擠壓機(jī)，具有靈活的運(yùn)動(dòng)特性，可以優(yōu)化擠壓參數(shù)，實(shí)現(xiàn)任意的運(yùn)動(dòng)特性曲線[22]。而鋁合金擠壓變形過程中對(duì)應(yīng)變速率非常敏感，變形抗力隨應(yīng)變速率的增加而急劇增加，傳統(tǒng)擠壓模式的擠壓載荷也會(huì)隨之增加。而伺服擠壓模式下，速度可任意變化，可以設(shè)定合理的速度曲線，以符合鋁合金材料的流動(dòng)規(guī)律，在熱激活溫升效應(yīng)作用下使應(yīng)變硬化減弱，從而降低擠壓設(shè)備的擠壓力。擠壓力的降低可以減小棒材外層組織的畸變能，以抑制再結(jié)晶晶粒的形核和長(zhǎng)大，阻止粗晶環(huán)的產(chǎn)生。同時(shí)，伺服擠壓模式下，當(dāng)以減速驅(qū)動(dòng)時(shí)，熱激活產(chǎn)生的溫升可以快速傳導(dǎo)散失，材料的溫度易于降低，有利于實(shí)現(xiàn)等溫成形，使組織均勻，而且溫度的降低可以抑制晶粒的長(zhǎng)大粗化。程永奇[23]對(duì)AZ31鎂合金進(jìn)行伺服擠壓研究，發(fā)現(xiàn)采用伺服擠壓模式，有利于保證變形過程中工件溫度恒定且分布均勻，有利于實(shí)現(xiàn)等溫?cái)D壓，提高產(chǎn)品質(zhì)量。陳名濤[24]等利用有限元分析和鐓粗試驗(yàn)，結(jié)果發(fā)現(xiàn)伺服低速勻速驅(qū)動(dòng)和伺服減速驅(qū)動(dòng)模式均有利于減小鐓粗試樣的損傷值、溫差以及變形載荷；而且伺服減速驅(qū)動(dòng)模式下可獲得更加細(xì)小的等軸晶組織?？梢姡欧D壓成形技術(shù)是防止粗晶環(huán)產(chǎn)生的一大研究方向。

2.2 等通道轉(zhuǎn)角擠壓成形技術(shù)

等通道轉(zhuǎn)角擠壓(ECAP)技術(shù)是制備超細(xì)晶材料的重要方法之一[25,26]，可通過多道次反復(fù)擠壓達(dá)到細(xì)化晶粒的目的。常規(guī)的擠壓過程中，棒材外層金屬受到嚴(yán)重的剪切變形，使得畸變能增大，促進(jìn)再結(jié)晶形核及長(zhǎng)大。但是ECAP經(jīng)過了多次均勻且穩(wěn)定的剪切變形，晶粒受到了嚴(yán)重且反復(fù)的破碎，可獲得細(xì)小的晶粒，材料強(qiáng)度和變形能力也得到顯著增強(qiáng)。國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)等通道擠壓鋁合金的微觀組織做了大量研究，證明了其對(duì)晶粒細(xì)化的顯著效果，同時(shí)發(fā)現(xiàn)等通道擠壓鋁合金基本不會(huì)出現(xiàn)粗晶環(huán)的情況，說明ECAP技術(shù)能夠有效防止粗晶環(huán)的產(chǎn)生。目前ECAP還處于發(fā)展階段，工業(yè)上的應(yīng)用限制還比較大，但因其在超細(xì)晶材料制備方面具有獨(dú)特的優(yōu)點(diǎn)，其實(shí)際應(yīng)用的前景也得到業(yè)內(nèi)普遍認(rèn)可[27]。

3 結(jié)語

擠壓制品中的粗晶環(huán)曾是行業(yè)棘手解決的問題，隨著鋁加工業(yè)及其技術(shù)的發(fā)展，粗晶環(huán)基本上得到了有效控制。2xxx系、6xxx系及7xxx系鋁合金雖然在合金成分方面存在較大的區(qū)別，但控制粗晶環(huán)的思路基本上是一致的。首先是調(diào)整再結(jié)晶抑制元素Mn、Cr、Zr的含量，這對(duì)于擠壓纖維晶組織制品的鋁合金來說是一個(gè)很關(guān)鍵的必要條件，然后設(shè)計(jì)合理的均勻化熱處理工藝參數(shù)也是基于對(duì)MnAl6、CrAl7等第二相彌散質(zhì)點(diǎn)的優(yōu)化和控制;其次優(yōu)化擠壓工藝參數(shù)(包括在線淬火)是基于對(duì)擠壓均勻變形的控制和要求(盡可能降低不均勻變形);最后結(jié)合模具設(shè)計(jì)和結(jié)構(gòu)參數(shù)的優(yōu)化，基本上可以較好地防止粗晶環(huán)的產(chǎn)生。另外冷變形處理，由于變形量較大，尺寸難以控制，且容易在制品表面產(chǎn)生橘皮，目前在擠壓制品后工序中應(yīng)用很少。當(dāng)然，這些傳統(tǒng)控制粗晶環(huán)的方法的一個(gè)弊端就是擠壓工藝不能完全做到統(tǒng)一，而且工藝范圍比較窄，對(duì)機(jī)臺(tái)人員操作要求較高，對(duì)技術(shù)人員經(jīng)驗(yàn)的依賴比較重。未來，仍需加快更為先進(jìn)的塑性變形技術(shù)的研究及應(yīng)用，使鋁擠壓型材往高質(zhì)量的發(fā)展方向邁向更高的臺(tái)階。