FPSO電脫回流精細(xì)化調(diào)整

連超

摘要：簡述了某油田現(xiàn)狀與面臨的形勢;統(tǒng)計(jì)、篩選生產(chǎn)油氣水處理工藝中各級流量計(jì)讀數(shù)，對未知量進(jìn)行合理的假設(shè)，并做了驗(yàn)證;利用真實(shí)準(zhǔn)確的初始數(shù)據(jù)，詳算了生產(chǎn)流程中各級流量變化數(shù)據(jù);通過繪制表格和流程簡圖更加形象表現(xiàn)流程流量變化情況;根據(jù)電脫入口含水率，進(jìn)一步計(jì)算了流程中各級設(shè)備實(shí)際處理量，并與設(shè)計(jì)處理能力進(jìn)行了對比;通過對比數(shù)據(jù)結(jié)果，分析了目前流程中存在的主要問題;針對流程現(xiàn)狀和存在的問題有針對性的提出流程優(yōu)化的合理化建議。

關(guān)鍵詞：電脫水器;回流量;回流控制;流程優(yōu)化;流程改造;流量;處理能力

1 流程處理量概算

1.1 相關(guān)流量參數(shù)的確定

根據(jù)V-103A/B下艙流量計(jì)，并結(jié)合生產(chǎn)報(bào)表反應(yīng)產(chǎn)量，綜合考慮，日產(chǎn)量計(jì)為4900 ，其中A系列產(chǎn)量2600 ，B系列2300 。

緩慢、適當(dāng)開大P-401注水泵的出口開度，同時(shí)六個(gè)平臺(tái)的排?？谌看蜷_，使T-401罐溢流排海流量計(jì)讀數(shù)降至170 以下，從而使得上面的溢流管線排海量為零 （用手摸管線已經(jīng)變涼亦可以證明這一點(diǎn)）。通過這種方式計(jì)算出的產(chǎn)水量在24000-25000 之間。我們將日產(chǎn)水量計(jì)為24000 。

日產(chǎn)液量=日產(chǎn)油量+日產(chǎn)水量=4900+24000=28900 。油田日平均產(chǎn)水率=日產(chǎn)水量/日產(chǎn)液量=24000/28900*100%=83%，V-101A系列下艙水量為8700 ，V-101B系列下艙水量為4500 ，故V-101總下艙水量計(jì)為13200 ，由于流程總產(chǎn)水量為24000 ，因此V-102總下艙水量為10800 a） V-103A系列回流量計(jì)算V-103A系列產(chǎn)量為2600 。V-103A來液量為4200 。故有，A系列回流量=來液量-下艙量=4200-2600=1600 ，A系列回流百分比=回流量/來液量*100%=1600/4200=38%

b） V-103B系列回流量計(jì)算V-103B系列產(chǎn)量為2300 。故有，V-103B系列回流量=來液量-下艙量=6720-2300=4420 ，V-103B回流百分比=回流量/來液量*100%=4420/6720=66%。

c） 流程總回流量V-103A/B總來液量= A系列來液量+B系列來液量=4200+6720=10920 ;V-103A/B總回流量= A系列回流量+B系列回流量=1600+4420=6020 ，流程總回流量=總回流量/總來液量*100%=6020/10920=55%。

流程總來液量=日產(chǎn)液量+總回流量=28900+6020=34920 ，故V-101B來液量，也就是B系列總來液量=34920-16700=18220 。

故P-101A系列出口回流百分比=A系列回流量/出口總排量*100%=2520/6720=37.5%。則有V-102A下艙水量=8000+2520-6720=3800 ;同理V-102B下艙水量=7000 。

1.2 流程參數(shù)的匯總與整理

根據(jù)V-103來液含水率近一個(gè)月數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)，其含水率一直穩(wěn)定在20%左右，其中V-103A入口含水率平均為15%;V-103B入口含水率平均為20%。

故結(jié)合上述數(shù)據(jù)進(jìn)一步分析，我們可以詳細(xì)計(jì)算出流程各級設(shè)備實(shí)際油水處理量，如表1-2所示。

2 分析流程存在的問題

根據(jù)流量變化情況以及各級設(shè)備實(shí)際處理量與設(shè)計(jì)能力的對比數(shù)據(jù)分析，目前流程主要存在以下幾個(gè)問題：

2.1 一級下艙水量控制不當(dāng)

一級下艙水量雖然很大，但通過表1-2中數(shù)據(jù)對比，我們可以看出這點(diǎn)主要體現(xiàn)在A系列，V-101A下水量為8700 ，V-102A下水量僅為2000 ?;而B系列V-101B下艙水量為4500 ?，遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于V-102B下水量7000 ?，一級下艙水量太小，雖然保證了下艙水的水質(zhì)，減輕水系統(tǒng)處理壓力，但卻大大增加了二級處理液量，使本來加熱效率不高的二級，加熱效果變的更差，但又為了保證進(jìn)入電脫的低含水率，只能從二級多下水，從而又增大了水系統(tǒng)的處理量。

2.2 電脫回流至一級的實(shí)際意義已經(jīng)不大

單點(diǎn)來液溫度在63℃左右，與三級水相回流匯總后，總來液量為34920 ，其中V-103水相回流量為6020 ?，所占比例不到該總來液量的18%，由于平臺(tái)來液量的急劇增加，導(dǎo)致V-103水相回流對V-101處理溫度的提升，貢獻(xiàn)十分有限，目前V-101實(shí)際處理溫度也只能達(dá)到64℃左右，由此可見V-103水相回流至一級的措施，在目前來液量很大的情況下，實(shí)際意義已經(jīng)不大，與此同時(shí)反而卻增大了一級的處理量，浪費(fèi)處理能力，減少了一級液量處理的停留時(shí)間，從而降低了處理效果。

2.3 電脫回流量過大

LT-7161A/B的故障顯示導(dǎo)致LV-7161A/B無法自動(dòng)調(diào)節(jié)電脫的界面，實(shí)際操作中，我們是通過手動(dòng)設(shè)定閥門開度來調(diào)節(jié)電脫界面的，這就要求操作人員具有豐富的實(shí)操經(jīng)驗(yàn)，根據(jù)實(shí)際情況合理設(shè)定閥門開度，但由于是手動(dòng)調(diào)節(jié)閥門開度，所以不可能隨時(shí)根據(jù)界面的變化，及時(shí)跟進(jìn)閥門的調(diào)節(jié)，操作滯后性很嚴(yán)重，而事實(shí)上，我們一旦給了一個(gè)開度的設(shè)定值，就很少調(diào)整了。由于手動(dòng)的準(zhǔn)確性和及時(shí)性不好把握，所以這是導(dǎo)致回流量過大的原因。

3 流程優(yōu)化的建議

通過對目前流程存在的問題的綜合分析，有針對性的提出如下系列建議：

3.1 適當(dāng)減小電脫回流量

停產(chǎn)檢修期間，修復(fù)好電脫的界面?zhèn)鞲袃x，合理確定設(shè)定值，實(shí)現(xiàn)電脫回流量的自動(dòng)控制。

電脫回流量現(xiàn)在為1000+2880=3880 ，較原來的6020 ?，減少了2140 ?。

3.2 電脫回流改至V-102

因?yàn)橐患壔亓饕饬x已經(jīng)不大，反而造成設(shè)備處理能力的浪費(fèi)，現(xiàn)在回流至二級，既能釋放其部分能力，增加停留時(shí)間和沉降時(shí)間并避免了進(jìn)入一級處理液混合產(chǎn)生的更多乳化等，降低藥劑的消耗。

3.3 合理控制一級下艙水量

一級下艙水量仍要大于二級下艙水量，優(yōu)點(diǎn)前面已經(jīng)闡述，就不在此贅述了。目前產(chǎn)水量為24000 ?，當(dāng)一級下水量為16000 ?時(shí)，二級處理溫度明顯提升，但T-551A油層厚度漲的太快;一級下水量為13000 ?左右時(shí)，二級處理溫度又太低，僅為68℃左右;根據(jù)現(xiàn)場對比，當(dāng)控制一級下艙水量為14000～15000 時(shí)，既能保證下艙水水質(zhì)，控制閉排漲油速度，又能使原油在二級溫度能夠得到較大的提升，從而獲得更好的處理效果。

4 結(jié)論

（1） 推算過程中所涉及到的所有初始數(shù)據(jù)，都是從中控和現(xiàn)場采集的真實(shí)數(shù)據(jù)，個(gè)別數(shù)據(jù)由于設(shè)備損壞或失真等原因無法直接獲取真實(shí)值，在已知數(shù)據(jù)的基礎(chǔ)上，進(jìn)行假設(shè)，通過反復(fù)的演算、否定后再假設(shè)，再驗(yàn)證，經(jīng)過大量的篩選計(jì)算，最終確定了初始數(shù)據(jù)。數(shù)據(jù)計(jì)算結(jié)果單點(diǎn)來液含水83%，V-101A出口含水55%，V-101B出口含水61%，與實(shí)驗(yàn)室化驗(yàn)結(jié)果基本吻合，故該流程處理量推算真實(shí)性與準(zhǔn)確度毋庸置疑。

（2） 通過初始數(shù)據(jù)的統(tǒng)計(jì)，計(jì)算出了流程中各級流量變化情況，并通過列表和繪制流程流量變化圖，更加直觀的體現(xiàn)流量變化情況。

（3） 通過流量變化圖和電脫入口含水率的分析，進(jìn)一步得出生產(chǎn)工藝各級設(shè)備實(shí)際處理量，并與設(shè)計(jì)處理能力做了對比。

（4） 根據(jù)生產(chǎn)處理工藝中實(shí)際處理量與設(shè)計(jì)處理量的對比情況，分析目前流程中存在的問題，主要有電脫回流量過大、部分設(shè)備超出設(shè)計(jì)處理能力等問題。

（5） 通過對目前流程存在問題的詳盡分析，并考慮停產(chǎn)檢修前后的不同狀況，提出了電脫回流控制、下艙水量控制等合理化建議。

參考文獻(xiàn)

[1]馮永，陳瑞燕，王磊，張輝.海上油田原油處理工藝流程研究.化學(xué)工程與裝備. 2017（12）.

[2]王毅恒.電脫水器在海上原油生產(chǎn)中的調(diào)試和維護(hù)探索.新型工業(yè)化. 2020，10（05）.

[3]蔣孟生，艾改陽.FPSO原油處理系統(tǒng)適應(yīng)性改造.中國石油和化工標(biāo)準(zhǔn)與質(zhì)量. 2020，40（09）.