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    滯留含水率對(duì)乳化瀝青混合料性能的影響分析

    2021-11-09 00:41黃修賢
    西部交通科技 2021年1期
    關(guān)鍵詞:范圍

    黃修賢

    摘要:文章調(diào)整了馬歇爾試驗(yàn)和車(chē)轍試驗(yàn)的試件成型方法,利用馬歇爾試驗(yàn)、高溫和低溫性能等試驗(yàn)確定了滯留含水率的合理范圍,并分析了滯留含水率對(duì)乳化瀝青混合料長(zhǎng)期服役性能的影響。試驗(yàn)結(jié)果表明:當(dāng)滯留含水率<12%時(shí),乳化瀝青混合料的水穩(wěn)定性、高溫和低溫性能均滿足規(guī)范要求;在長(zhǎng)期服役性能方面,隨著滯留含水率的增大,乳化瀝青混合料的性能衰變速度加快。

    關(guān)鍵詞:混合料;乳化瀝青;滯留水;范圍;服役性能

    中圖分類(lèi)號(hào):U416.217文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:ADOI:10.13282/j.cnki.wccst.2021.01.011

    文章編號(hào):1673-4874(2021)01-0040-04

    0引言

    乳化瀝青是道路養(yǎng)護(hù)中常用的膠結(jié)料,常用在同步碎石封層、稀漿封層和乳化瀝青碎石封層中。近年來(lái),生態(tài)環(huán)保型瀝青混合料備受關(guān)注,乳化瀝青混合料應(yīng)用于道路面層的研究日益增多。乳化瀝青混合料可在常溫下拌和、運(yùn)輸、攤鋪,與熱拌瀝青混合料和溫拌瀝青混合料相比,可減少大量的能耗和氣體排放,且適用于長(zhǎng)距離運(yùn)輸[1-3]。在以往的研究中,學(xué)者們比較關(guān)注冷拌瀝青混合料的性能特性和改善措施,其生產(chǎn)工藝和力學(xué)強(qiáng)度都得到了大幅度提高和優(yōu)化。Heriot-WaR大學(xué)研究表明:密級(jí)配乳化瀝青混合料的抗壓回彈模量最好,可達(dá)到面層的性能要求[4]。周海生等分析了含水量(包括乳化瀝青中的水和外摻水)對(duì)乳化瀝青混合料性能影響,結(jié)果表明:含水量與混合料的級(jí)配存在一定的關(guān)系,水對(duì)乳化瀝青混合料的成型和強(qiáng)度有較大的影響[5-6]。郭揚(yáng)等驗(yàn)證了纖維可降低冷拌瀝青混合料的溫度敏感性,提升其疲勞性能[7]。趙志超等將水泥加入到冷拌瀝青混合料中,得到強(qiáng)度高、穩(wěn)定性好的瀝青混合料[8]。劉鵬等通過(guò)室外養(yǎng)生和烘箱加速養(yǎng)生對(duì)比,確定混合料的室內(nèi)養(yǎng)生條件,并通過(guò)添加水泥使乳化瀝青混合料的力學(xué)性能滿足道路面層的需求[9]。孫斌等研究表明,冷再生混合料的含水率隨著時(shí)間的延長(zhǎng)而降低,空隙率和劈裂強(qiáng)度也隨著含水率降低而增大,其中大馬歇爾試件的含水率變化明顯高于小馬歇爾試件[10]??蝴惷舻葘⑺鄵郊拥饺榛癁r青混合料中,探究其強(qiáng)度形成機(jī)理,結(jié)果表明:水泥會(huì)增加乳化瀝青混合料的早期強(qiáng)度,水會(huì)降低混合料的內(nèi)摩阻力[11]。

    由以上文獻(xiàn)可知,目前國(guó)內(nèi)外的研究主要關(guān)注乳化瀝青混合料的強(qiáng)度和水對(duì)其路用性能的影響。然而,乳化瀝青是一種水和瀝青的混合物(水包油或油包水),在混合料拌和、攤鋪和養(yǎng)生后,一部分水不能揮發(fā)會(huì)滯留在混合料中,這樣會(huì)影響瀝青混合料的性能。滯留含水率的合理范圍和其對(duì)混合料長(zhǎng)期性能的影響尚未明確,故本文將探討滯留含水率在乳化瀝青混合料的合理范圍,及其對(duì)長(zhǎng)期性能的影響。

    1原材料

    1.1乳化瀝青

    乳化瀝青由乳化劑和SBS改性瀝青自制而成,其技術(shù)指標(biāo)均滿足規(guī)范要求,如表1所示。

    1.2集料

    試驗(yàn)中所用的粗集料為石灰?guī)r,細(xì)集料為機(jī)制砂,其技術(shù)指標(biāo)均滿足《公路工程集料試驗(yàn)規(guī)程》的要求[12]。

    1.3級(jí)配與膠結(jié)劑含量

    本文利用密級(jí)配混合料(AC-13)探討冷拌瀝青混合料的性能,其級(jí)配如表2所示。經(jīng)馬歇爾試驗(yàn)可知AC-13冷拌瀝青混合料的最佳乳化瀝青的用量為8.85%,AC-13熱拌瀝青混合料的最佳瀝青摻量為4.65%。

    1.4水和水泥的含量

    水可使集料濕潤(rùn),以促進(jìn)混合料的拌和,故需摻入一定量的水,但過(guò)多的水會(huì)影響混合料壓實(shí)和性能,故本文以冷拌瀝青混合料的馬歇爾穩(wěn)定度來(lái)確定水的最佳摻量(如圖1所示)。冷拌瀝青混合料早期強(qiáng)度低,為提高其早期強(qiáng)度,并消耗混合料中的水促使乳化瀝青破乳,本文將水泥以不同含量(0.5%、1.0%、1.5%和2.0%)摻加到混合料中,以馬歇爾穩(wěn)定度和破壞應(yīng)變?yōu)榭刂浦笜?biāo),以確定水泥在混合料的摻量(如圖2所示)。

    2滯留水含量對(duì)冷拌瀝青混合料性能的影響

    在水化反應(yīng)和養(yǎng)生結(jié)束后,乳化瀝青中的水和外摻水會(huì)有一部分滯留在混合料中,這些水會(huì)侵蝕瀝青與石料接觸面,引起瀝青混合料的性能衰變,故本節(jié)探究滯留水含量對(duì)冷拌瀝青混合料性能的影響。滯留水含量的計(jì)算如式(1)所示。

    Z={T-(G-D)}/P(1)

    式中:Z——滯留含水率(%);

    T——初始含水量(g),包括乳化瀝青中的水和外摻水;

    G——混合料初始總質(zhì)量(g);

    P——混合料養(yǎng)生后的總質(zhì)量(g)

    2.1養(yǎng)護(hù)溫度對(duì)滯留水含量的影響

    為探知環(huán)境溫度對(duì)混合料內(nèi)部滯留含水率的影響,將擊實(shí)后的試件放在烘箱中養(yǎng)生,養(yǎng)護(hù)溫度分別為20℃、60℃和105℃,試件的滯留含水率隨養(yǎng)護(hù)溫度和時(shí)間的變化如圖3所示。養(yǎng)護(hù)溫度越高,試件滯留含水率越小,當(dāng)滯留含水率<10%時(shí),養(yǎng)生時(shí)間分別為5d(20℃)、2d(60℃)和1d(105℃)這說(shuō)明滯留含水率與養(yǎng)生期間的蒸發(fā)量有很大的關(guān)系,故在溫度較高的季節(jié)鋪筑乳化瀝青混合料有利于路面快速形成強(qiáng)度。因?yàn)楦邷貢?huì)導(dǎo)致試件中的水分快速蒸發(fā),乳化瀝青快速破乳形成強(qiáng)度,也會(huì)減少水分對(duì)瀝青與石料交界面的侵蝕。

    2.2滯留含水率對(duì)冷拌瀝青混合料性能的影響

    為了探究滯留含水率對(duì)冷拌瀝青混合料性能的影響,按照第1節(jié)得到的最佳乳化瀝青摻量、外摻水量和水泥摻量拌制瀝青混合料。為了得到不同滯留含水率的試件,養(yǎng)生條件調(diào)整為20℃,試件含水率分別為0、4%、8%、12%、16%、20%、24%和28%。

    2.2.1馬歇爾試驗(yàn)

    采用馬歇爾試驗(yàn)方法評(píng)價(jià)冷拌瀝青混合料的水穩(wěn)定性,因乳化瀝青混合料在擊實(shí)后未形成強(qiáng)度,故需對(duì)試件的制作方法進(jìn)行調(diào)整。其制作過(guò)程為:(1)單面擊實(shí)50次;(2)靜置2h;(3)雙面各擊實(shí)25次。得到的殘留穩(wěn)定度和凍融劈裂強(qiáng)度比(TSR)見(jiàn)圖4。如圖4所示,隨著滯留含水率增大,冷拌瀝青混合料的殘留穩(wěn)定度和TSR均下降,當(dāng)滯留含水率>12%時(shí),冷拌瀝青混合料的殘留穩(wěn)定度和TSR均不滿足規(guī)范的要求(80%)。綜上,冷拌瀝青混合料中的滯留含水率應(yīng)<12%。

    2.2.2高溫和低溫性能

    分別采用高溫車(chē)轍試驗(yàn)和低溫小梁試驗(yàn)評(píng)價(jià)冷拌瀝青混合料的高溫性能和低溫性能。車(chē)轍板制作過(guò)程修改為:(1)雙向碾壓24次;(2)靜置2h;(3)碾壓12次。得到的試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)圖5。由圖5可知,隨著滯留含水率增加,動(dòng)穩(wěn)定度和破壞應(yīng)變都下降,當(dāng)滯留含水率>16%時(shí),動(dòng)穩(wěn)定度不滿足規(guī)范要求(2000次/mm),當(dāng)滯留含水率>12%時(shí),破壞應(yīng)變不滿足規(guī)范要求(2500με)。綜上,當(dāng)滯留含水率<12%時(shí),冷拌瀝青混合料的高溫穩(wěn)定性和低溫穩(wěn)定性均滿足規(guī)范要求。

    3耐久性試驗(yàn)

    由上一節(jié)可知當(dāng)滯留含水率<12%時(shí),乳化瀝青混合料的馬歇爾穩(wěn)定度、高溫和低溫性能均滿足規(guī)范的要求,現(xiàn)在本節(jié)中將探討滯留含水率(0、4%、8%和12%)與混合料耐久性的關(guān)系,并與熱拌瀝青混合料進(jìn)行對(duì)比。

    (1)水損害

    采用多次凍融循環(huán)試驗(yàn)評(píng)價(jià)乳化瀝青混合料的長(zhǎng)期水損害,得到的試驗(yàn)數(shù)據(jù)見(jiàn)圖6。由圖6可知,隨著滯留含水率的增大,乳化瀝青混合料的TSR減小,凍融循環(huán)次數(shù)為1時(shí),乳化瀝青混合料的TSR值相差不大。但隨著凍融循環(huán)次數(shù)增加,乳化瀝青混合料的TSR與熱拌瀝青混合料的差值越來(lái)越大,例如當(dāng)凍融循環(huán)次數(shù)為5時(shí),乳化瀝青混合料(滯留含水率為0 和12%)的TSR分別為45.6%和20.4%,熱拌瀝青混合料的TSR為50.3%,故當(dāng)滯留含水率為0時(shí),乳化瀝青混合料的TSR與熱拌瀝青混合料的相差無(wú)幾,隨著滯留含水率的增加,乳化瀝青混合料的長(zhǎng)期水穩(wěn)定性越差。

    (2)長(zhǎng)期老化性

    將馬歇爾試件放在紫外線下進(jìn)行乳化瀝青混合料的長(zhǎng)期老化性能試驗(yàn),然后測(cè)試其馬歇爾穩(wěn)定度,得到的試驗(yàn)數(shù)據(jù)見(jiàn)圖7。由圖7可知,隨著滯留含水率增大,乳化瀝青混合料的抗老化性能下降,例如當(dāng)紫外線老化時(shí)間為4周時(shí),滯留含水率為0的乳化瀝青混合料穩(wěn)定度是滯留含水率為12%的1.76倍。綜上,隨著滯留含水率的增加,乳化瀝青混合料的長(zhǎng)期老化性能下降。

    (3)長(zhǎng)期老化后的高溫性能

    將不同滯留含水率的車(chē)轍板放在紫外線下老化,然后測(cè)試其動(dòng)穩(wěn)定度,得到的試驗(yàn)數(shù)據(jù)見(jiàn)圖8。由圖8可知,當(dāng)滯留含水率為0和4%時(shí),乳化瀝青混合料的動(dòng)穩(wěn)定度與熱拌瀝青混合料的相差不大,且隨著滯留含水率的增大,乳化瀝青混合料的動(dòng)穩(wěn)定度下降。例如:當(dāng)紫外線老化時(shí)間為4周時(shí),滯留含水率為0的乳化瀝青混合料動(dòng)穩(wěn)定度是滯留含水率為12%的1.69倍。綜上,隨著滯留含水率的增加,乳化瀝青混合料的長(zhǎng)期高溫穩(wěn)定性能下降。

    4結(jié)語(yǔ)

    (1)瀝青混合料中的水會(huì)引起混合料的性能衰變,本文提出了滯留含水率的概念,用以評(píng)價(jià)混合料中的含水率。當(dāng)烘箱的溫度為20℃時(shí),混合料的含水率蒸發(fā)較慢,通過(guò)調(diào)整養(yǎng)護(hù)時(shí)間可得到具有不同滯留含水率的試件。

    (2)隨著滯留含水率的增大,乳化瀝青混合料的馬歇爾穩(wěn)定度、凍融劈裂強(qiáng)度比、動(dòng)穩(wěn)定度和破壞應(yīng)變都逐漸減小。當(dāng)滯留含水率>12%時(shí),冷拌瀝青混合料的殘留穩(wěn)定度和TSR均不滿足規(guī)范的要求(80%);當(dāng)滯留含水率>16%時(shí),動(dòng)穩(wěn)定度不滿足規(guī)范要求(2000次/mm)。綜上,當(dāng)滯留含水率<12% 時(shí),乳化瀝青混合料的性能均滿足規(guī)范的要求。

    (3)在長(zhǎng)期服役性方面,隨著滯留含水率的增大,乳化瀝青混合料的性能衰變速度變快。例如,紫外線老化時(shí)間為4周時(shí),滯留含水率為0的乳化瀝青混合料穩(wěn)定度和動(dòng)穩(wěn)定度分別是滯留含水率為12%的1.76和1.69倍。綜上,滯留含水率越低,乳化瀝青混合料的性能越接近熱拌瀝青混合料,性能越好。

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