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    先導(dǎo)式電磁開(kāi)關(guān)閥的控制方法優(yōu)化

    2021-11-02 01:40:30吳柳杰單東升楊建奎張軍曉
    液壓與氣動(dòng) 2021年10期
    關(guān)鍵詞:閥口閥座鐵芯

    吳柳杰,劉 偉,單東升,楊建奎,張軍曉

    (1.寧波燕清汽車技術(shù)有限公司,浙江 寧波 315121;2.寧波賽福汽車制動(dòng)有限公司,浙江 寧波 315121;3.南京工業(yè)大學(xué) 機(jī)械與動(dòng)力工程學(xué)院,江蘇 南京 211800;4.燕山大學(xué) 機(jī)械工程學(xué)院,河北 秦皇島 066004)

    引言

    先導(dǎo)式電磁開(kāi)關(guān)閥具有體積小、響應(yīng)速度快、可靠性高等優(yōu)點(diǎn)[1],先導(dǎo)式電磁開(kāi)關(guān)閥相比直動(dòng)式電磁開(kāi)關(guān)閥功率密度更大,相同的功率下能夠承受更大的工作負(fù)載,同時(shí)對(duì)降低液壓沖擊具有很好的效果,因此被廣泛的應(yīng)用于電液控制系統(tǒng)中。在汽車ESC液壓控制單元中作為吸入閥使用[2-3]。除了以上特點(diǎn),先導(dǎo)式電磁開(kāi)關(guān)閥在一定壓差下可實(shí)現(xiàn)不同的正反向流量,具有單向閥的功能,因此將該閥作為踏板行程模擬器的電磁閥[4]。國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)電磁閥做了大量研究,主要有電磁閥特性分析與結(jié)構(gòu)參數(shù)優(yōu)化[5-10]、電磁閥的動(dòng)靜態(tài)特性的研究[11-13]、控制方法研究對(duì)比[14],控制策略的優(yōu)化[15]等。

    先導(dǎo)式電磁開(kāi)關(guān)閥是一個(gè)復(fù)雜的電磁、液壓、機(jī)械、傳熱耦合系統(tǒng),工作過(guò)程中各子系統(tǒng)相互作用、相互影響。本研究利用AMESim軟件不同系統(tǒng)的庫(kù)元件搭建仿真模型,通過(guò)仿真為試驗(yàn)提供參考和預(yù)測(cè)。結(jié)合測(cè)試試驗(yàn)結(jié)果對(duì)電磁閥的控制方法進(jìn)行優(yōu)化,有效的降低了線圈的發(fā)熱量,提高了電磁閥的工作能力。

    1 先導(dǎo)式電磁開(kāi)關(guān)閥的結(jié)構(gòu)和工作原理

    先導(dǎo)式電磁開(kāi)關(guān)閥的結(jié)構(gòu)和工作原理如圖1所示,由靜鐵芯1、隔磁管2、主彈簧3、動(dòng)鐵芯4、鋼球8、彈簧套9、閥座動(dòng)鐵10、先導(dǎo)彈簧11、支撐座12和主閥座13構(gòu)成。電磁閥線圈由繞組7、支架5和殼體6(軛鐵和封鐵)組成。線圈得電產(chǎn)生磁場(chǎng),處于磁場(chǎng)中的動(dòng)鐵芯4和靜鐵芯1產(chǎn)生電磁吸力。正向通流時(shí),油液從電磁閥的側(cè)孔14流進(jìn),端孔15流出,動(dòng)鐵芯4在電磁力的作用下往上運(yùn)動(dòng),先導(dǎo)閥口打開(kāi),當(dāng)行程l2結(jié)束,動(dòng)鐵芯4通過(guò)彈簧套9拉動(dòng)閥座動(dòng)鐵10,若此時(shí)進(jìn)出口壓差較大,閥座動(dòng)鐵10無(wú)法被直接拉起,則通過(guò)先導(dǎo)閥口卸去部分壓力后,閥座動(dòng)鐵10被拉起,此時(shí)主閥口開(kāi)啟。反向通流時(shí),油液從電磁閥的端孔15流進(jìn),側(cè)孔14流出,動(dòng)鐵芯4與閥座動(dòng)鐵10一起往上運(yùn)動(dòng)行程l1,此時(shí)先導(dǎo)閥口關(guān)閉,主閥口開(kāi)啟,此時(shí)該閥的功能相當(dāng)于單向閥。

    1.靜鐵芯 2.隔磁管 3.主彈簧 4.動(dòng)鐵芯 5.支架6.殼體 7.繞組 8.鋼球 9.彈簧套 10.閥座動(dòng)鐵11.先導(dǎo)彈簧 12.支撐座 13.主閥座 14.側(cè)孔 15.端孔圖1 先導(dǎo)式電磁開(kāi)關(guān)閥的結(jié)構(gòu)圖

    2 先導(dǎo)式電磁開(kāi)關(guān)閥的建模仿真

    2.1 電磁系統(tǒng)分析

    從電場(chǎng)的角度分析,電磁閥的線圈可簡(jiǎn)化為電阻和電感串聯(lián)結(jié)構(gòu)等效電路如圖2所示。根據(jù)基爾霍夫電壓定律得到線圈的電路模型:

    圖2 等效電路圖

    (1)

    式中,U—— 線圈電壓

    i—— 線圈電流

    R—— 線圈回路電阻

    L—— 線圈電感

    φ—— 主磁路磁鏈

    x—— 閥芯位移

    t—— 時(shí)間

    磁場(chǎng)是將電能轉(zhuǎn)化為機(jī)械能的耦合媒介。由于磁路和電路概念存在共性,常常采用類似電路的辦法來(lái)分析磁路,等效磁路如圖3所示。

    圖3 等效磁路圖

    在磁阻的計(jì)算中,通常采用磁路分割法進(jìn)行分析。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式求得各部分磁阻,再根據(jù)磁路中各磁阻串并聯(lián)關(guān)系得到總的磁阻:

    ∑Rc=∑Rm+∑Rδ+∑Rf

    (2)

    式中,Rc—— 等效磁路中總磁阻

    Rm—— 磁性材料的磁阻

    Rδ—— 主工作氣隙磁阻

    Rf—— 非工作氣隙磁阻

    磁性材料的磁阻計(jì)算公式:

    ∑Rm=Rm1+Rm2+Rm3+Rm4

    (3)

    Rm=Hm·lm

    (4)

    式中,Rm1~Rm4—— 分別為靜鐵芯、動(dòng)鐵芯、線圈軛鐵和封鐵的磁阻

    lm—— 磁性材料長(zhǎng)度

    Hm—— 磁場(chǎng)強(qiáng)度

    工作氣隙的磁阻:

    (5)

    式中,δ—— 氣隙長(zhǎng)度

    μ0—— 真空磁導(dǎo)率,其值為4π×10-7H/m

    S0—— 工作氣隙磁通面積

    非工作氣隙磁阻:

    ∑Rf=Rf1+Rf2

    (6)

    (7)

    式中,Rf1—— 線圈軛鐵與靜鐵芯的徑向氣隙磁阻

    Rf2—— 線圈封鐵與動(dòng)鐵芯的徑向氣隙磁阻

    r1—— 內(nèi)圈磁極半徑

    r2—— 外圈磁極半徑

    Lf—— 內(nèi)外圈磁極的重合長(zhǎng)度

    根據(jù)磁路歐姆定律:

    N·i=φ∑Rc

    (8)

    式中,N—— 線圈匝數(shù)

    φ—— 線圈磁通量

    根據(jù)麥克斯韋電磁吸力公式得閥芯所受電磁力:

    (9)

    式中,S為工作氣隙截面積。

    2.2 機(jī)械液壓系統(tǒng)分析

    1) 正向通流

    隨著電磁閥進(jìn)出口壓差的逐漸減小,閥芯運(yùn)動(dòng)包含有4種過(guò)程狀態(tài),閥口狀態(tài)和閥芯、閥座受力如圖4~圖7所示。

    圖4 先導(dǎo)閥口、主閥口均關(guān)閉狀態(tài)

    (1) 先導(dǎo)閥口、主閥口均關(guān)閉

    0=FN-Fk1-Fh

    (10)

    式中,F(xiàn)N—— 主閥座對(duì)閥芯的作用力

    Fk1—— 主彈簧對(duì)動(dòng)鐵芯的作用力

    Fh—— 動(dòng)鐵芯與閥座動(dòng)鐵的液壓力

    (2) 先導(dǎo)閥口開(kāi)啟、主閥口關(guān)閉

    動(dòng)鐵芯:

    (11)

    式中,m1—— 動(dòng)鐵芯的質(zhì)量

    Fk2—— 先導(dǎo)彈簧對(duì)動(dòng)鐵的作用力

    Fh1—— 動(dòng)鐵芯的液壓力

    Ff1—— 動(dòng)鐵芯的摩擦力

    Fv1—— 動(dòng)鐵芯的阻尼力

    x1—— 動(dòng)鐵芯的位移

    閥座動(dòng)鐵:

    0=Fh2-Fk2-FN2

    (12)

    式中,F(xiàn)h2—— 閥座動(dòng)鐵液壓力

    FN2—— 主閥座對(duì)閥座動(dòng)鐵的作用力

    圖5 先導(dǎo)閥口開(kāi)啟、主閥口關(guān)閉狀態(tài)

    (3) 先導(dǎo)閥口保持開(kāi)啟、主閥口強(qiáng)制打開(kāi)

    (13)

    式中,m2—— 閥座動(dòng)鐵的質(zhì)量

    Ff—— 動(dòng)鐵芯與閥座動(dòng)鐵的摩擦力

    Fv—— 動(dòng)鐵芯與閥座動(dòng)鐵的阻尼力

    x—— 動(dòng)鐵芯與閥座動(dòng)鐵的位移

    圖6 先導(dǎo)閥口保持開(kāi)啟、主閥口強(qiáng)制打開(kāi)

    圖7 先導(dǎo)閥口關(guān)閉、主閥口保持開(kāi)啟

    (4) 先導(dǎo)閥口關(guān)閉、主閥口保持開(kāi)啟

    動(dòng)鐵芯:

    0=Fm-Fk1-Fk2-Fh1-FN1

    (14)

    式中,F(xiàn)N1為靜鐵芯對(duì)動(dòng)鐵芯的作用力。

    閥座動(dòng)鐵:

    (15)

    式中,F(xiàn)f2—— 閥座動(dòng)鐵的摩檫力

    Fv2—— 閥座動(dòng)鐵的阻尼力

    x2—— 閥座動(dòng)鐵的位移

    2) 反向通流(此時(shí)線圈不通電)

    (16)

    反向通流時(shí)閥口狀態(tài)、動(dòng)閥芯和閥座動(dòng)鐵閥芯受力如圖8所示。

    圖8 反向通流時(shí)動(dòng)閥芯和閥座動(dòng)鐵閥芯受力圖

    2.3 傳熱系統(tǒng)分析

    線圈通電,電流通過(guò)導(dǎo)體產(chǎn)生焦耳熱,電能轉(zhuǎn)化為熱能,線圈的單位體積生熱率為:

    (17)

    式中,q—— 線圈單位體積生熱率

    V—— 線圈導(dǎo)線體積

    如圖9所示,通電線圈作為一個(gè)固定的熱源,裝置內(nèi)部各零件配合接觸,熱量在內(nèi)部主要以熱傳導(dǎo)的方式進(jìn)行傳遞。線圈殼體表面、閥塊表面、動(dòng)鐵芯頂面與外部空氣接觸,傳遞到表面的熱量最終以對(duì)流換熱和輻射換熱的方式散失。

    圖9 線圈散熱簡(jiǎn)圖

    1) 熱傳導(dǎo)

    2個(gè)完全接觸的物體之間或者1個(gè)物體不同部位之間存在溫度差引起的內(nèi)能交換。熱傳導(dǎo)遵循傅立葉定律:

    (18)

    λ—— 導(dǎo)熱系數(shù)

    l—— 材料厚度

    T—— 2個(gè)接觸物體之間的溫度差

    2) 熱對(duì)流

    自然對(duì)流可用牛頓冷卻方程表示:

    (19)

    h—— 對(duì)流換熱系數(shù)

    Ts—— 固體表面溫度

    Tf—— 接觸空氣的溫度

    3 電磁閥的仿真與分析

    利用AMESim軟件中不同系統(tǒng)庫(kù)元件搭建電磁閥仿真模型,由電磁模塊、機(jī)械液壓模塊、傳熱模塊組成,如圖10所示。仿真分析電磁閥的工作特性和溫升特性。

    圖10 仿真模型

    3.1 電磁閥工作特性仿真

    閥芯開(kāi)啟過(guò)程動(dòng)鐵芯和閥座動(dòng)鐵的位移變化曲線,如圖11所示,兩者相對(duì)位置決定先導(dǎo)閥口的實(shí)際開(kāi)度。壓差逐漸減小時(shí),閥芯開(kāi)啟經(jīng)歷了4個(gè)過(guò)程狀態(tài),先導(dǎo)閥口與主閥口啟閉分別對(duì)應(yīng)機(jī)械液壓系統(tǒng)分析中的4種情況。

    圖11 閥芯運(yùn)動(dòng)曲線

    3.2 電磁閥溫升特性仿真

    繞組溫度T和電流I的仿真曲線如圖12所示。通過(guò)控制變量法改變電磁閥線圈的電壓和環(huán)境溫度,研究不同環(huán)境溫度下線圈繞組穩(wěn)態(tài)溫度、穩(wěn)態(tài)電流與加載電壓的關(guān)系。

    圖12 繞組溫度和電流的仿真曲線

    通過(guò)控制變量法改變電磁閥線圈的電壓和環(huán)境溫度,研究不同環(huán)境溫度下線圈繞組穩(wěn)態(tài)溫度、穩(wěn)態(tài)電流與加載電壓的關(guān)系。

    如圖13a所示為不同環(huán)境溫度下,線圈繞組穩(wěn)態(tài)溫度與加載電壓的關(guān)系曲線。由仿真可知線圈加載電壓30 min內(nèi)均能達(dá)到熱平衡狀態(tài)。同一環(huán)境溫度下,線圈繞組熱平衡溫度與加載電壓呈線性關(guān)系。環(huán)境溫度越高、加載電壓越大,線圈繞組穩(wěn)態(tài)溫度越高。如圖13b為不同環(huán)境溫度下,線圈的穩(wěn)態(tài)電流與加載電壓的關(guān)系曲線??梢钥闯鲇捎诶@組溫升導(dǎo)致線圈電阻增大,線圈的穩(wěn)態(tài)電流隨加載電壓增大而增大但不呈線性關(guān)系。在給定的環(huán)境溫度和加載電壓條件下,電磁閥的溫度仿真結(jié)果可在溫度試驗(yàn)前對(duì)電磁閥線圈繞組穩(wěn)態(tài)溫度和穩(wěn)態(tài)電流進(jìn)行預(yù)估。

    圖13 不同環(huán)境溫度下,繞組穩(wěn)態(tài)溫度和穩(wěn)態(tài)電流分別在不同電壓下的關(guān)系仿真曲線

    4 電磁閥的性能測(cè)試

    4.1 實(shí)驗(yàn)平臺(tái)

    液壓性能測(cè)試試驗(yàn)臺(tái)用于測(cè)試電磁閥的相關(guān)性能參數(shù),其結(jié)構(gòu)如圖14所示,由液壓系統(tǒng)、高低溫箱和電控柜組成。液壓系統(tǒng)包含有電氣元件、液壓元件、傳感器等。測(cè)試樣件安裝接口位于高低溫箱內(nèi),由高低溫箱控制環(huán)境溫度。電控柜采集液壓系統(tǒng)中傳感器信號(hào)并控制電氣元件、液壓元件動(dòng)作。

    圖14 液壓性能測(cè)試試驗(yàn)臺(tái)

    4.2 測(cè)試結(jié)果分析

    1) 電磁閥通電響應(yīng)測(cè)試

    從圖15中可以看出當(dāng)線圈加載相同的電壓時(shí),電磁閥兩端壓差越大,閥的先導(dǎo)特性體現(xiàn)的越明顯即先導(dǎo)閥口和主閥口順序開(kāi)啟的特點(diǎn),反應(yīng)到輪缸壓力變化曲線上為兩段不同斜率的升壓段,反映到電流線圈電流變化曲線上為2個(gè)波谷。當(dāng)電磁閥兩端的壓差較小時(shí),先導(dǎo)特性不明顯,輪缸升壓曲線無(wú)明顯分段現(xiàn)象,先導(dǎo)閥口與主閥口開(kāi)啟時(shí)間間隔短,響應(yīng)時(shí)間基本一致,此時(shí)先導(dǎo)閥通電響應(yīng)時(shí)間等于主閥通電響應(yīng)時(shí)間,如圖15a所示。主閥口的響應(yīng)時(shí)間為電流開(kāi)始上升點(diǎn)與輪缸升壓曲線斜率變化點(diǎn)之間的時(shí)間間隔。當(dāng)電磁閥兩端的壓差較大時(shí),先導(dǎo)特性明顯,輪缸升壓曲線出現(xiàn)分段現(xiàn)象,先導(dǎo)閥口與主閥口開(kāi)啟時(shí)間間隔長(zhǎng),先導(dǎo)閥通電響應(yīng)時(shí)間小于主閥通電響應(yīng)時(shí)間,如圖15b所示。

    圖15 通電響應(yīng)測(cè)試

    圖16為線圈分別加載9 V和12 V電壓時(shí),閥口響應(yīng)時(shí)間與電磁閥兩端壓差之間的關(guān)系。線圈加載電壓越大,電磁閥兩端壓差越小,那么電磁閥的響應(yīng)速度就越快。

    圖16 壓差與通電響應(yīng)時(shí)間的關(guān)系曲線

    2)電磁閥的開(kāi)啟電流測(cè)試

    電磁閥開(kāi)啟電流測(cè)試曲線如圖17所示。兩端壓差越大,開(kāi)啟電流越大且曲線基本呈線性關(guān)系,如圖18所示。

    圖17 開(kāi)啟電流測(cè)試

    圖18 開(kāi)啟電流與壓差的關(guān)系曲線

    5 電磁閥的溫度試驗(yàn)

    5.1 實(shí)驗(yàn)平臺(tái)搭建

    電磁閥的溫度試驗(yàn)采用PT100貼片式鉑電阻溫度傳感器,在不破壞樣品的情況下用耐高溫硅膠粘貼在線圈繞組表面、線圈殼體外圓柱表面和踏板行程模擬裝置閥塊上表面,如圖19所示。將貼好溫度傳感器的踏板行程模擬器固定在高低溫箱中,通過(guò)高低溫箱控制環(huán)境溫度。分流器串聯(lián)在電磁閥線圈的線路中采集線圈電流,線圈采用可變電壓源供電,驅(qū)動(dòng)電壓根據(jù)試驗(yàn)需求設(shè)定。

    圖19 實(shí)驗(yàn)裝置

    5.2 試驗(yàn)結(jié)果分析

    圖20a~圖20d所示為在不同環(huán)境溫度下,線圈加載不同電壓,持續(xù)供電30 min,線圈繞組的溫度和電流變化曲線。繞組最高溫度受線圈支架耐熱溫度限制,設(shè)定上限溫度為175 ℃。環(huán)境溫度越高、線圈加載電壓越大,繞組溫升速率越快。若線圈能夠達(dá)到熱平衡溫度,則所需的時(shí)間隨著環(huán)境溫度和驅(qū)動(dòng)電壓的增高而延長(zhǎng)。線圈電阻受繞組溫度的影響,繞組溫度升高,電阻增大,電流減小。當(dāng)繞組溫度趨于穩(wěn)定時(shí),電流也將達(dá)到一個(gè)穩(wěn)定值。若繞組溫度30 min內(nèi)未達(dá)到熱平衡狀態(tài)就已經(jīng)超過(guò)了上限溫度值,說(shuō)明此時(shí)的驅(qū)動(dòng)電壓無(wú)法使線圈在當(dāng)前環(huán)境溫度下長(zhǎng)時(shí)間正常工作。為了保證電磁閥線圈長(zhǎng)時(shí)間正常工作,環(huán)境溫度為24 ℃時(shí),線圈最高驅(qū)動(dòng)電壓為10 V;環(huán)境溫度為50 ℃時(shí),線圈最高驅(qū)動(dòng)電壓為9 V;環(huán)境溫度為80 ℃,線圈最高驅(qū)動(dòng)電壓為8 V;當(dāng)環(huán)境溫度為100 ℃,保證線圈長(zhǎng)時(shí)間正常工作的電壓需低于7 V。說(shuō)明環(huán)境溫度越高,線圈可以長(zhǎng)時(shí)間正常工作的電壓越低。驅(qū)動(dòng)電壓越低,電磁閥工作負(fù)載就越小,這極大的限制了電磁閥的能力。因此需要對(duì)電磁閥的控制方式進(jìn)行優(yōu)化,使電磁閥在高溫、高壓的條件下依然能夠長(zhǎng)時(shí)間正常工作。

    圖20 不同環(huán)境溫度下,線圈繞組溫度和電流分別在不同電壓下的實(shí)驗(yàn)曲線

    6 控制方法優(yōu)化

    電磁閥線圈采用的是恒壓控制方式如圖21所示。線圈加載恒定電壓,電磁閥產(chǎn)生電磁力克服液壓力和彈簧力使閥口開(kāi)啟并保持開(kāi)啟狀態(tài)。電磁閥兩端的壓差越大,所需的線圈加載電壓越高,但線圈的發(fā)熱量大,電磁閥無(wú)法長(zhǎng)時(shí)間正常工作,因此采用變電壓控制即高電壓使電磁閥打開(kāi),再切換到低電壓使電磁閥維持開(kāi)啟狀態(tài)。

    圖21 控制方法

    以下對(duì)電磁閥在極端工況6.5 MPa壓差,100 ℃環(huán)境溫度條件下的控制方法進(jìn)行優(yōu)化,由電磁閥液壓性能測(cè)試中開(kāi)啟電流和通電響應(yīng)測(cè)試結(jié)果設(shè)計(jì)變電壓控制的高電壓值、高電壓持續(xù)時(shí)間、低電壓值和低電壓持續(xù)時(shí)間,分別為10 V,50 ms,6.5 V和30 min。

    通過(guò)測(cè)試試驗(yàn)對(duì)優(yōu)化后的控制方法進(jìn)行驗(yàn)證。采用變電壓控制,電磁閥能夠正常工作,如圖22所示。

    圖22 液壓測(cè)試

    圖23a為100 ℃環(huán)境溫度下線圈采用10 V恒壓控制時(shí)電磁閥線圈繞組、線圈殼體和閥塊的溫升曲線。

    由于環(huán)境溫度較高,繞組溫度270 s后便達(dá)到上限溫度,繞組無(wú)法達(dá)到熱平衡狀態(tài),說(shuō)明100 ℃環(huán)境溫度下線圈加載10 V電壓,電磁閥無(wú)法長(zhǎng)時(shí)間正常工作。對(duì)線圈采用變電壓控制,10 V電壓使閥口開(kāi)啟后切換6.5 V電壓維持閥口的開(kāi)啟狀態(tài),如圖23b所示。30 min內(nèi)電磁閥線圈繞組、線圈殼體和閥塊能夠達(dá)到熱平衡溫度,分別為163.4 ℃,138.3 ℃和106.1 ℃。說(shuō)明優(yōu)化后的變電壓控制方法能夠大幅降低了線圈的發(fā)熱量,保證電磁閥的長(zhǎng)時(shí)間正常工作。

    圖23 試驗(yàn)驗(yàn)證

    7 結(jié)論

    通過(guò)先導(dǎo)式電磁開(kāi)關(guān)閥的仿真試驗(yàn),得到如下結(jié)論:

    (1) 電磁閥兩端壓差較小時(shí),先導(dǎo)特性不明顯,主閥口與先導(dǎo)閥口響應(yīng)時(shí)間基本相同。兩端壓差較大時(shí),先導(dǎo)特性明顯,先導(dǎo)閥口先開(kāi)啟卸去部分壓力再開(kāi)啟主閥口,升壓曲線分段,電流出現(xiàn)2個(gè)波谷;

    (2) 環(huán)境溫度越高,加載電流越大,線圈溫升速率越快,達(dá)到熱平衡溫度越高,由于材料耐熱限制使得電磁閥無(wú)法長(zhǎng)時(shí)間工作,也無(wú)法達(dá)到熱平衡狀態(tài);

    (3) 采用變電壓控制方法能夠有效的降低線圈的發(fā)熱量,保證電磁閥能夠長(zhǎng)時(shí)間正常工作,提高了電磁閥的工作能力。

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