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    低熱水泥混凝土早齡期強度試驗與成熟度分析

    2021-10-18 11:00鐘躍輝武亮劉春風(fēng)李凱高小峰
    人民長江 2021年9期
    關(guān)鍵詞:試件成熟度雙曲線

    鐘躍輝 武亮 劉春風(fēng) 李凱 高小峰

    摘要:為定量分析養(yǎng)護溫度對低熱水泥混凝土早齡期強度的影響,設(shè)計3,7,14,28 d 4種齡期和5,20,40,60 ℃4種養(yǎng)護溫度,開展不同養(yǎng)護溫度下低熱水泥混凝土抗壓、劈拉和軸壓強度試驗?;诔墒於壤碚摚嬎懔瞬煌r下試件的成熟度指標,選取對數(shù)、指數(shù)和雙曲線函數(shù)形式擬合強度參數(shù)與成熟度指標的關(guān)系。結(jié)果表明:養(yǎng)護溫度越高,低熱水泥混凝土強度增長越快,但養(yǎng)護溫度過高對混凝土后期強度發(fā)展不利;Freiesleben和Pedersen提出的F-P等效齡期計算公式、DL/T 5144-2015《水工混凝土施工規(guī)范》推薦的D-L等效齡期計算公式和強度-成熟度的雙曲線函數(shù)形式均能較好地描述強度參數(shù)隨等效齡期變化的增長規(guī)律。研究成果可為大壩施工現(xiàn)場低熱水泥混凝土早齡期真實強度性能的預(yù)測提供依據(jù)。

    關(guān) 鍵 詞:低熱水泥;混凝土;早齡期強度;養(yǎng)護溫度;成熟度

    中圖法分類號:TU528.44

    文獻標志碼:A

    文章編號:1001-4179(2021)09-0186-07

    DOI:10.16232/j.cnki.1001-4179.2021.09.030

    0 引 言

    低熱水泥混凝土具有早期溫升和強度發(fā)展較慢、后期強度高的特點,該特點可有效降低大體積混凝土溫控防裂的難度,為我國無縫大壩的建設(shè)提供可能。相關(guān)學(xué)者[1-3]對低熱水泥混凝土的性能開展了充分探索,有效保證了其在烏東德、白鶴灘大壩的全面應(yīng)用。由于低熱水泥混凝土早齡期強度發(fā)展較慢,因此工程建設(shè)中需重點關(guān)注其早齡期強度性能的發(fā)展規(guī)律。

    大量試驗表明,混凝土早齡期的強度與其養(yǎng)護溫度密切相關(guān)。Kim等[4]認為養(yǎng)護溫度越高,水泥水化速率越快,強度增長越快;張子明等[5]、王甲春等[6]研究了養(yǎng)護溫度對混凝土強度的影響,認為高溫條件雖有利于混凝土早齡期強度的發(fā)展,但可能導(dǎo)致混凝土最終強度的降低。中國除烏東德、白鶴灘大壩工程外,尚未全面推廣應(yīng)用低熱水泥混凝土,有必要開展不同養(yǎng)護溫度條件下的早齡期強度性能試驗,以便獲得養(yǎng)護溫度對低熱水泥混凝土強度性能影響的定量數(shù)據(jù)。

    為定量分析養(yǎng)護溫度和齡期對混凝土強度的影響,Nurse[7]與Saul[8]曾提出了著名的N-S成熟度公式,認為相同成熟度的混凝土應(yīng)具有相同的強度。Rastrup等[9]提出等效齡期的概念,即在任意養(yǎng)護溫度和齡期,若混凝土的強度與恒定養(yǎng)護溫度下某特定齡期的強度相等,則該特定齡期為任意養(yǎng)護溫度和齡期對應(yīng)的等效齡期。在此基礎(chǔ)上,F(xiàn)reiesleben等[10]改進并提出了新的等效齡期計算公式,顯著提高了混凝土強度的預(yù)測精度。管俊峰等[11]基于等效成熟度理論,獲得了強度和斷裂性能與等效成熟度的關(guān)系。中國DL/5144-2015《水工混凝土施工規(guī)范》[12]亦給出了其推薦的等效齡期計算公式,可用于預(yù)測混凝土早齡期強度。對于低熱水泥混凝土,有必要開展不同養(yǎng)護溫度和齡期的強度試驗,以便確定適用于低熱水泥混凝土的成熟度計算公式,以及強度與成熟度的關(guān)系方程。

    本文設(shè)計3,7,14,28 d 4種齡期,5 ℃、20 ℃、40 ℃、60 ℃ 4種恒溫養(yǎng)護條件,開展不同養(yǎng)護溫度和齡期的低熱水泥混凝土立方體抗壓強度、劈裂抗拉強度和棱柱體軸心抗壓強度試驗,分析養(yǎng)護溫度對早齡期低熱水泥混凝土強度性能的影響?;诔墒於壤碚?,計算不同工況試件的成熟度指標,選取對數(shù)、指數(shù)和雙曲線函數(shù)形式擬合強度參數(shù)與成熟度指標的關(guān)系。

    1 試 驗

    1.1 原材料及配合比

    本次試驗低熱水泥混凝土配合比如表1所列?;炷撂涠葹?0~90 mm,容重為2 410 kg/m3,設(shè)計指標為C18040F90300W9015。試驗原材料均取自白鶴灘大壩工程現(xiàn)場,其中水泥為P·LH·42.5嘉華低熱水泥,粉煤灰為宣威電廠I級,摻量為35%,水膠比為0.42。水泥和粉煤灰的主要性能指標參見文獻[3]。粗骨料和細骨料均為石灰?guī)r,砂率為35%。引氣劑和減水劑分別為江蘇蘇博特生產(chǎn)的GYQ-I引氣劑和SBTJM-Ⅱ緩凝Ⅱ型高效減水劑,引氣量為4.5%~5.5%,減水率為18%~21%。

    1.2 試驗設(shè)計

    抗壓、劈拉和軸壓試驗均采用標準試件,抗壓和劈拉試件尺寸為150 mm×150 mm×150 mm,軸壓試件尺寸為150 mm×150 mm×300 mm。采用高低溫交變濕熱環(huán)境試驗箱精確控制養(yǎng)護溫度,對于特定養(yǎng)護溫度和齡期,共成型6個立方體試件和3個棱柱體試件,其中3個立方體試件用于測定抗壓強度,另3個用于測定劈拉強度,棱柱體試件則用于測定軸心抗壓強度。為消除養(yǎng)護濕度對混凝土強度性能的影響,本次試驗所有試件的設(shè)計養(yǎng)護濕度均為98%。

    1.3 試件成型與試驗過程

    采用質(zhì)量較好的可拆卸工程塑料模具成型所需試件?;炷猎嚰捎谜駝优_成型,振動持續(xù)至混凝土表面出漿為止。本次試驗所有試件均在同一天的4 h內(nèi)澆筑完成,不拆模具放入溫濕度設(shè)定完畢的環(huán)境箱中進行養(yǎng)護。為保證試件養(yǎng)護濕度在試驗齡期內(nèi)始終滿足98%的要求,除設(shè)定環(huán)境箱的濕度為98%以外,在混凝土終凝后,采用濕紗布覆蓋試件表面,并不定期灑水,以保證紗布始終處于濕潤狀態(tài)。養(yǎng)護至3 d齡期后,所有試件拆模并開展3 d齡期混凝土強度性能試驗。對于尚未達到試驗齡期的試件,在拆模后放入原環(huán)境箱中繼續(xù)養(yǎng)護。

    試驗采用量程為1 000 kN的液壓伺服試驗機進行試驗加載,試驗方法遵循相關(guān)規(guī)程[13-14]的規(guī)定。需要說明的是,本次研究劈裂抗拉強度試驗的墊條仍采用鋼制方墊條形式[13],這與中國現(xiàn)行DL/T5150-2017《水工混凝土試驗規(guī)程》[14]要求的鋼制墊塊與木質(zhì)墊條并不一致。這主要是為了保證本次室內(nèi)試驗與白鶴灘大壩工程現(xiàn)場試驗的檢測方法一致。

    2 試驗結(jié)果與分析

    2.1 試驗結(jié)果

    2.1.1 抗壓強度

    圖1為不同養(yǎng)護溫度低熱水泥混凝土抗壓強度試驗結(jié)果隨齡期的發(fā)展曲線。由圖可見:5 ℃、20 ℃、40 ℃養(yǎng)護溫度下,低熱水泥混凝土抗壓強度隨齡期的增加而增大。在40 ℃養(yǎng)護溫度下,14 d齡期后抗壓強度增長較為平緩。60 ℃養(yǎng)護溫度下,7 d齡期以內(nèi)抗壓強度增長速度較快,7~14 d齡期之間增長較為平緩,14 d齡期后抗壓強度出現(xiàn)下降趨勢。這主要是因為早期養(yǎng)護溫度過高會加快水泥的水化速率,從而快速提高混凝土抗壓強度,但同時也會導(dǎo)致混凝土內(nèi)部孔隙和微裂縫的產(chǎn)生,對混凝土的最終強度產(chǎn)生不利影響。該結(jié)論與米正祥[15]獲得的不同養(yǎng)護溫度下中熱水泥混凝土強度試驗結(jié)果相符。另一方面,相同齡期時,5 ℃、20 ℃、40 ℃養(yǎng)護溫度條件下,養(yǎng)護溫度越高,混凝土抗壓強度越大。60 ℃養(yǎng)護溫度條件下,3 d、7 d、14 d齡期抗壓強度比同齡期其它養(yǎng)護條件的抗壓強度更大;但在28 d齡期時,40 ℃養(yǎng)護溫度的混凝土抗壓強度超過60 ℃養(yǎng)護溫度下的抗壓強度,這進一步證明高溫養(yǎng)護對低熱水泥混凝土后期強度發(fā)展不利。

    2.1.2 劈裂抗拉強度

    圖2為不同養(yǎng)護溫度低熱水泥混凝土劈拉強度的試驗結(jié)果隨齡期的發(fā)展曲線。由圖可見:除60 ℃養(yǎng)護溫度下28 d齡期混凝土劈拉強度略有下降之外,其余齡期劈拉強度均隨齡期的增加而增大,隨溫度的升高而增大。與抗壓強度相似,28 d齡期時,40 ℃養(yǎng)護溫度的混凝土劈拉強度高于60 ℃時的劈拉強度。

    2.1.3 軸心抗壓強度

    圖3為不同養(yǎng)護溫度低熱水泥混凝土軸心抗壓強度的試驗結(jié)果隨齡期的發(fā)展曲線。由圖可見:除60 ℃養(yǎng)護溫度28 d齡期之外,低熱水泥混凝土軸心抗壓強度隨齡期的增加而增大,隨溫度的升高而增大。14 d齡期時,40 ℃養(yǎng)護溫度的混凝土軸心抗壓強度與60 ℃養(yǎng)護溫度的混凝土軸心抗壓強度基本相同。28 d齡期時,40 ℃時的混凝土軸心抗壓強度明顯大于60 ℃時的軸心抗壓強度。

    2.2 成熟度理論分析

    通過前文的分析可知,除60 ℃養(yǎng)護溫度時低熱水泥混凝土的強度參數(shù)在14 d齡期后略有下降之外,其余工況下低熱水泥混凝土的強度參數(shù)均隨齡期的增大而增大,且養(yǎng)護溫度越高,早期混凝土強度性能發(fā)展越快。為定量分析養(yǎng)護溫度和齡期對強度性能的影響,本節(jié)采用目前常用的4種成熟度公式計算不同工況試件的成熟度指標,并選取對數(shù)、指數(shù)和雙曲線函數(shù)形式擬合強度參數(shù)與成熟度指標的關(guān)系。

    2.2.1 成熟度指標

    (1)成熟度。

    為建立養(yǎng)護溫度對強度參數(shù)影響的理論公式,Nurse與Saul提出了著名的N-S成熟度公式[7-8],其計算方法如下:

    式中:M為成熟度,℃·d;T為混凝土實際溫度,℃;T0為基準溫度,℃,一般取-10 ℃;Δt為養(yǎng)護齡期,d。

    (2)等效齡期。

    1954年,Rastrup等[9]提出的等效齡期計算公式(本文稱之為R-T等效齡期模型)為

    1977年,F(xiàn)reiesleben等[10]基于Arrhenius方程提出了等效齡期理論,其計算公式(本文稱之為F-P等效齡期模型)為

    式中:tbe為等效齡期,d;E為活化能,J/mol,當(dāng)T≥20 ℃,取E=33 500 J/mol;T<20 ℃,取E=33 500+1 470(20-T)J/mol;R為氣體常量,取8.3 144 J/(mol·K);Tc為參考溫度,℃,一般取20 ℃;T為混凝土實際溫度,℃;Δt為時間間隔,d。

    DL/T 5144-2015《水工混凝土施工規(guī)范》[12]亦給出了用于預(yù)測早齡期混凝土強度性能的等效齡期計算公式(本文稱之為D-L等效齡期模型):

    式中:tce為規(guī)范定義的等效齡期,d;αT為養(yǎng)護溫度T對應(yīng)的等效系數(shù);tT為養(yǎng)護溫度T的持續(xù)時間,d。查文獻[12]可知:養(yǎng)護溫度為5 ℃、20 ℃、40 ℃時的等效系數(shù)αT分別為0.4,1.0和2.3。由于規(guī)范中并未給出養(yǎng)護溫度為60 ℃時的等效系數(shù),本文利用規(guī)范中大量等效系數(shù)與養(yǎng)護溫度的數(shù)據(jù),擬合得到等效系數(shù)與溫度的關(guān)系方程,進而獲得60 ℃養(yǎng)護溫度的等效系數(shù)為4.13。需要說明的是,D-L等效齡期模型與F-P等效齡期模型具有類似的表達形式,因此其本質(zhì)是相同的。

    2.2.2 強度與成熟度的關(guān)系

    在成熟度指標確定后,需選取合適的強度-成熟度關(guān)系方程,以便預(yù)測任意工況下混凝土強度參數(shù)。目前比較常用的強度-成熟度關(guān)系方程主要有對數(shù)、指數(shù)和雙曲線函數(shù)3種形式。對數(shù)函數(shù)擬合的成熟度與混凝土強度關(guān)系呈單調(diào)增長趨勢,而指數(shù)函數(shù)和雙曲線函數(shù)則有最大強度預(yù)測值。

    (1)對數(shù)形式。

    Plowman[16]發(fā)現(xiàn)強度參數(shù)與成熟度的對數(shù)呈線性關(guān)系,由此提出了如下的強度-成熟度函數(shù)關(guān)系:

    式中:S為混凝土強度,MPa;M為成熟度;a、b為由試驗結(jié)果擬合得到的系數(shù)。

    (2)指數(shù)形式。

    Freiesleben和Pedersen認為強度-成熟度的關(guān)系函數(shù)形式應(yīng)類似于水化熱與成熟度之間的關(guān)系,因此提出如下計算公式:

    (3)雙曲線形式。

    Carino等[17]提出了強度與成熟度的雙曲線函數(shù)形式,公式如下:

    式中:A為強度-成熟度曲線初始斜率。

    2.2.3 成熟度理論分析結(jié)果

    根據(jù)式(1)~(4)可分別計算得到各個養(yǎng)護溫度下混凝土實際齡期對應(yīng)的成熟度指標,計算結(jié)果列于表2。由表2可知:R-T等效齡期模型、F-P等效齡期模型和D-L等效齡期模型計算出的等效齡期在養(yǎng)護溫度小于20 ℃時較為接近。當(dāng)養(yǎng)護溫度小于40 ℃時,F(xiàn)-P等效齡期與D-L等效齡期較為接近。

    分別采用對數(shù)、指數(shù)、雙曲線函數(shù)對混凝土強度參數(shù)與成熟度指標的關(guān)系進行擬合,可得到低熱水泥混凝土抗壓強度與成熟度指標的關(guān)系曲線(見圖4)、劈裂抗拉強度與成熟度指標的關(guān)系曲線(見圖5)和軸心抗壓強度與成熟度指標的關(guān)系曲線(見圖6)。需要說明的是,養(yǎng)護溫度過高會導(dǎo)致混凝土內(nèi)部孔隙和微裂縫的產(chǎn)生,對后期混凝土的強度性能產(chǎn)生不利影響,從而導(dǎo)致養(yǎng)護溫度為60 ℃時混凝土28 d強度值相較于14 d時略有下降,且60 ℃時28 d的強度值小于同齡期40 ℃時的強度值。該結(jié)果必然與成熟度理論相悖,無法采用成熟度理論分析,因此本文僅采用養(yǎng)護溫度為5~40 ℃的試驗數(shù)據(jù)對強度-成熟度的關(guān)系進行擬合,但同時將60 ℃時的強度試驗結(jié)果繪于圖中,以便進行對比分析。

    由圖4~6可見,對于任意強度-成熟度函數(shù)形式,當(dāng)混凝土養(yǎng)護溫度在5~40 ℃范圍內(nèi)時,低熱水泥混凝土抗壓強度、劈拉強度、軸心抗壓強度均隨成熟度指標的增大而增大,且早齡期強度參數(shù)與成熟度指標基本呈線性關(guān)系;當(dāng)養(yǎng)護溫度為60 ℃時,養(yǎng)護齡期在7 d內(nèi)的混凝土強度試驗結(jié)果與F-P、D-L等效齡期模型給出的強度發(fā)展方程曲線接近吻合,說明F-P、D-L等效齡期模型均能較準確地預(yù)測低熱水泥混凝土早齡期的強度參數(shù)。隨著成熟度指標的增大,混凝土強度試驗結(jié)果與強度發(fā)展方程曲線偏離較多,說明F-P、D-L等效齡期模型無法準確預(yù)測養(yǎng)護溫度為60 ℃時、養(yǎng)護齡期在7 d后的混凝土強度參數(shù),這主要是由于混凝土高溫養(yǎng)護不利于后期強度的發(fā)展。

    強度與成熟度關(guān)系的對數(shù)、指數(shù)、雙曲線函數(shù)形式均能較好地擬合低熱水泥混凝土早齡期強度與成熟度指標的關(guān)系。在F-P和D-L模型中,等效齡期小于約40 d時,對數(shù)、指數(shù)、雙曲線函數(shù)給出的擬合曲線接近重合;在等效齡期大于40 d時,對數(shù)函數(shù)預(yù)測值與試驗結(jié)果相比偏大,指數(shù)函數(shù)預(yù)測值與試驗結(jié)果相比則偏小,雙曲線函數(shù)預(yù)測值位于兩者之間。在擬合曲線決定系數(shù)中,雙曲線函數(shù)擬合曲線決定系數(shù)大于對數(shù)函數(shù)和指數(shù)函數(shù)擬合曲線決定系數(shù)。因此,描述強度與成熟度關(guān)系的3種常用函數(shù)中,雙曲線函數(shù)最優(yōu),對數(shù)函數(shù)次之,指數(shù)函數(shù)相對較差。

    3 結(jié) 論

    (1)養(yǎng)護溫度為5 ℃時,低熱水泥混凝土其強度隨齡期的增長而增大,增長速率基本不變;養(yǎng)護溫度為20 ℃和40 ℃時,強度亦隨齡期的增長而增大,但增長速率逐漸降低;養(yǎng)護溫度為60 ℃時,強度在14 d齡期內(nèi)增長至峰值,14 d齡期后略有下降。因此,在5~40 ℃范圍內(nèi),養(yǎng)護溫度越高,低熱水泥混凝土強度增長越快。

    (2)相同齡期時,5 ℃、20 ℃、40 ℃養(yǎng)護溫度條件下,養(yǎng)護溫度越高,混凝土強度值越大;60 ℃養(yǎng)護溫度條件下,3,7,14 d齡期強度參數(shù)比同齡期其他養(yǎng)護條件的強度值更高,但28 d齡期強度值低于40 ℃的強度值。因此,除60 ℃養(yǎng)護溫度28 d齡期之外,相同齡期,低熱水泥混凝土強度隨養(yǎng)護溫度的升高而增大,但養(yǎng)護溫度過高可能對混凝土后期強度性能產(chǎn)生不利影響。

    (3)F-P等效齡期計算公式、DL/T 5144-2015《水工混凝土施工規(guī)范》中推薦的D-L等效齡期計算公式和強度-成熟度的雙曲線函數(shù)形式均能較好描述養(yǎng)護溫度為5~40 ℃時低熱水泥混凝土強度參數(shù)隨等效齡期的增長規(guī)律。對于實際工程,推薦采用上述公式預(yù)測大壩施工現(xiàn)場低熱水泥混凝土早齡期的真實強度性能。

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    (編輯:胡旭東)

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