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    儲(chǔ)層性質(zhì)對(duì)壓回法氣井壓井效果影響評(píng)價(jià)

    2021-06-03 06:43:58周云健劉書(shū)杰李清平李相方
    石油鉆采工藝 2021年2期
    關(guān)鍵詞:壓井泥餅氣液

    周云健 劉書(shū)杰 李清平 李相方

    1.中海油研究總院有限責(zé)任公司;2.中國(guó)石油大學(xué)(北京)

    隨著目前國(guó)內(nèi)外油氣開(kāi)發(fā)的不斷延伸和擴(kuò)大,國(guó)內(nèi)外對(duì)井控的要求也越來(lái)越高,一方面由于目前受技術(shù)手段的限制,對(duì)鉆進(jìn)期間發(fā)生氣侵后的檢測(cè)相當(dāng)遲滯,從人們發(fā)現(xiàn)溢流開(kāi)始到后來(lái)發(fā)生井噴事故僅需要幾分鐘,來(lái)不及采用相關(guān)防御措施,導(dǎo)致溢流引發(fā)的井噴事故更加頻繁,危害也更大;另一方面,雖然很多學(xué)者對(duì)于井噴后的處理措施研究比較深入,但是由于地層情況的不確定性,依然無(wú)法迅速有效地進(jìn)行壓井,導(dǎo)致目前的井噴事故率居高不下。對(duì)國(guó)外的一些事故井統(tǒng)計(jì)來(lái)看,雖然國(guó)外井控技術(shù)對(duì)于國(guó)內(nèi)較為先進(jìn),但國(guó)外的鉆井事故仍時(shí)有發(fā)生,不能完全杜絕[1-11]。

    對(duì)于某些復(fù)雜情況的井發(fā)生氣侵后,常規(guī)壓井方法一般不能滿足其壓井要求,這時(shí)就需要應(yīng)用相應(yīng)的非常規(guī)壓井方法控制溢流甚至井噴。但目前的非常規(guī)井控手段還很不成熟,尤其是對(duì)于使用壓回法壓井過(guò)程的研究還很少。在某些事故井當(dāng)中,由于使用壓回法壓井對(duì)地層傷害較大,通常情況下人們會(huì)首先選擇其他壓井方法來(lái)處理事故;但是如果在氣侵導(dǎo)致井噴的嚴(yán)重情況下選用其他壓井方法,很大程度上會(huì)發(fā)生進(jìn)一步例如井噴失控等更嚴(yán)重的事故。針對(duì)這類事故使用壓回法壓井是控制事故的一種有效手段,但目前對(duì)于壓回法理論研究不夠深入,壓回法壓井在現(xiàn)場(chǎng)實(shí)施較為困難。

    目前壓回法壓井研究中,多數(shù)是對(duì)井筒中的氣液兩相流動(dòng)情況進(jìn)行刻畫(huà),很少涉及到把井筒與地層作為一個(gè)整體來(lái)考慮,同時(shí)關(guān)于在壓回過(guò)程壓井液在儲(chǔ)層內(nèi)流體流動(dòng)的情況對(duì)壓回效果影響以及泥餅對(duì)壓回效果影響的研究較少,因此由儲(chǔ)層滲透率變化等原因而引起的壓回阻力及滲流速度就需要進(jìn)行重新考慮,防止壓井失敗導(dǎo)致更嚴(yán)重事故。通過(guò)考慮鉆井過(guò)程中儲(chǔ)層近井地帶被鉆井液污染,以及井壁泥餅在壓井液壓回過(guò)程中的阻礙作用,結(jié)合地層固有的滲透率,建立了含有3種不同滲透率區(qū)域的儲(chǔ)層網(wǎng)格模型。根據(jù)建立的單井?dāng)?shù)值模型,結(jié)合井筒不同氣侵量下的井筒氣液分布特性,通過(guò)改變儲(chǔ)層厚度、孔隙度、含氣飽和度、泥餅滲透率、壓井排量,分析了壓井過(guò)程井底壓力變化規(guī)律,最后得出了不同儲(chǔ)層參數(shù)對(duì)壓回法壓井效果的影響。

    1 壓回法壓井過(guò)程描述

    通常來(lái)說(shuō),如果發(fā)生溢流、井噴等事故,現(xiàn)場(chǎng)操作人員首先選用的是將井筒流體排出井筒的方法,而壓回法壓井多用在氣量較大、井筒較難控制住的情況下。在井筒內(nèi)相對(duì)較大氣侵量的條件下,壓回法壓井過(guò)程中氣體會(huì)在壓井液中向上滑脫,在井筒上部純液段與井筒下部純氣段之間形成氣液兩相混相區(qū)。即使打入高黏度壓井液,也不能完全避免氣體向上滑脫的現(xiàn)象。

    由于氣體滑脫速度與壓井液向下的速度有差異,混相區(qū)上界面運(yùn)動(dòng)速度會(huì)低于液相區(qū),下界面速度高于液相區(qū),因此氣液兩相混相區(qū)在壓回過(guò)程中逐漸被拉長(zhǎng),但氣液兩相混相區(qū)和氣相區(qū)整體仍向下運(yùn)動(dòng),形成了液相區(qū)、混相區(qū)和氣相區(qū)共存的現(xiàn)象。因此,在壓回過(guò)程中,首先進(jìn)入地層的是氣體,其次為氣液兩相混相。壓回法壓井的效果與壓回排量有關(guān),壓回排量越大,井筒流體進(jìn)入儲(chǔ)層的速率越快,井筒中的氣體在液體中滑脫的量越少,控制住地層的氣侵越快。

    如圖1所示,根據(jù)井筒氣液運(yùn)動(dòng)的特點(diǎn),壓回過(guò)程可以分為3個(gè)階段。(1)高黏度壓井液剛剛進(jìn)入井筒階段,井筒氣液分布與上節(jié)中理想情況下的壓回模型相同(圖1a)。(2)開(kāi)始純氣段壓回臨界階段:隨著壓井液的持續(xù)泵入,純氣相區(qū)不斷被壓縮,當(dāng)壓力大于儲(chǔ)層壓力時(shí),氣相開(kāi)始進(jìn)入儲(chǔ)層。由于氣體的滑脫效應(yīng),在高黏度壓井液中存在氣液兩相混合區(qū)域,在此區(qū)域中,氣體濃度較大,隨著壓井液的泵入,越往上氣體濃度越小(圖1b)。(3)壓力平衡階段:當(dāng)混相區(qū)域開(kāi)始進(jìn)入儲(chǔ)層,井筒氣體基本全部壓回地層,井筒中的氣體基本全部被壓回,套壓為0,壓井完成(圖1c)。

    圖1 多氣量下井筒壓回過(guò)程的半理想流程Fig.1 Semi-ideal flow chart of well bullheading process at multiple gas rates

    在壓回過(guò)程中,井筒內(nèi)下部分為連續(xù)氣柱狀態(tài),上部分為連續(xù)液柱的狀態(tài),但實(shí)際上,在壓回過(guò)程中井筒下部不會(huì)完全呈連續(xù)氣柱狀態(tài),會(huì)有一部分壓井液繞過(guò)氣體向下流動(dòng),從而井筒最下部變?yōu)闅庖簝上嗔鳡顟B(tài),在壓回過(guò)程中首先進(jìn)入儲(chǔ)層的為氣液兩相。此時(shí)井底壓力表示為

    式中,pwf為井底壓力,MPa;pg為氣柱膨脹的壓力,MPa;pm1為混相高黏度壓井液產(chǎn)生的靜液柱壓力,MPa;pm2為 混相壓井液產(chǎn)生的液柱壓力,MPa;pm3為井筒下部氣液兩相流體產(chǎn)生的壓力,MPa;Gg為氣柱產(chǎn)生的靜氣柱壓力,MPa。

    對(duì)于氣液兩相壓回過(guò)程,井筒中氣液兩相流動(dòng)狀態(tài)的氣相連續(xù)方程為

    液相連續(xù)方程為

    式中,α為含氣率,小數(shù); ρg為液相密度,kg/m3;vg為液相速度,m/s;ρl為 氣相密度,kg/m3;vl為氣相速度,m/s。

    氣液兩相混合動(dòng)量方程可表示為

    式中,vm為氣液混合物的速度m/s; ρm為氣液混合物的密度,kg/m3;p為當(dāng)前網(wǎng)格處壓力,MPa;dh為井筒直徑,m;f為范寧摩擦因數(shù);A為環(huán)空或管柱截面積,m2;qg為 氣相排量,m3;ql為 液相排量,m3;vs為氣泡群滑脫速度或Taylor氣泡滑脫速度,m/s。

    對(duì)于氣相壓回過(guò)程,模型符合單相氣在儲(chǔ)層中的滲流過(guò)程,流動(dòng)方程可表示為

    由于氣體是從井筒向地層滲流,故式(2)可改寫(xiě)為

    其中

    式中,pf為地層壓力,MPa;Zi為初始?jí)嚎s因子;T為地層溫度,K; μgi為初始?xì)怏w黏度,mPa· s ;q為滲流過(guò)程氣相流量,m3/min;k為地層滲流率,μm2;h為地層厚度,m;pr為 地層平均壓力,MPa;Bg為 體積系數(shù);t為時(shí)間,s;γ為氣體比重;φ為孔隙度, %; μg為當(dāng)前氣相黏度,mPa· s ;Ct為總壓縮系數(shù),MPa-1;Rw為井筒半徑,m;Sa為氣井的視表皮因子,與氣體的流量有關(guān);Z為當(dāng)前溫壓條件下壓縮因子。

    對(duì)于第3階段(壓力平衡階段)氣液兩相壓回過(guò)程,模型符合氣液兩相在儲(chǔ)層中的滲流公式,氣液兩相儲(chǔ)層滲流數(shù)學(xué)模型的氣相運(yùn)動(dòng)方程為

    其中

    液相運(yùn)動(dòng)方程為

    式中,p為井筒壓力,Pa;r為求解點(diǎn)至井筒的距離,m;krg為 氣相相對(duì)滲透率;mg為氣相質(zhì)量流量,kg/s;βg為高速流動(dòng)速度系數(shù); μw為 水相黏度,mPa· s ;krw為水相相對(duì)滲透率;mw為 水相質(zhì)量流量,kg/s; ρw為水相密度,kg/m3。

    定義地層中液相與氣相的質(zhì)量流量之比為

    進(jìn)一步推導(dǎo)出

    ψ(p)為兩相擬壓力函數(shù)可以表示為

    將式(9)改寫(xiě)為關(guān)于體積流量Qsc的線性函數(shù)為

    簡(jiǎn)化后可得

    其中

    式中,Re為 總泄氣半徑,m;S為表皮因數(shù); ρsc為標(biāo)準(zhǔn)狀況下氣體密度,kg/m3。

    以上為綜合考慮井筒與地層的耦合方程,如需對(duì)于壓回過(guò)程地層流動(dòng)及井筒流動(dòng)的整體的進(jìn)一步研究,可以從這些流動(dòng)方程中入手。

    2 壓回過(guò)程儲(chǔ)層模型區(qū)域劃分

    2.1 儲(chǔ)層單井模型

    對(duì)于壓回法壓井過(guò)程中,如果排量過(guò)大或者儲(chǔ)層滲透率過(guò)低,很容易將地層壓裂。在儲(chǔ)層壓裂后,井筒流體在儲(chǔ)層中的流動(dòng)規(guī)律也發(fā)生較復(fù)雜的變化。為了揭示儲(chǔ)層性質(zhì)對(duì)壓回過(guò)程的影響,只針對(duì)不將儲(chǔ)層壓裂情況下的壓回法壓井規(guī)律進(jìn)行研究。

    為了揭示壓回過(guò)程中壓回流體在儲(chǔ)層流動(dòng)的規(guī)律,首先假定儲(chǔ)層原始滲透率為k1。其次在壓井前的鉆井過(guò)程中,由于井底壓力通常稍高于地層壓力來(lái)控制地層流體侵入井筒,因此鉆井液在正壓差的作用下會(huì)不可避免地進(jìn)入儲(chǔ)層一部分,對(duì)地層造成沖刷,并污染地層,在鉆井液進(jìn)入地層后,鉆井液中與地層不配伍的水相與地層接觸后,會(huì)導(dǎo)致儲(chǔ)層內(nèi)含有的黏土礦物膨脹從而使近井地帶的滲透率下降[12-15],因此假定這部分污染帶的滲透率為k2。最后,在正常鉆進(jìn)過(guò)程中,由于鉆井液的造壁作用,鉆井液中的固相顆粒在鉆進(jìn)過(guò)程中會(huì)在井壁的表面形成泥餅,雖然泥餅可以減少鉆井過(guò)程中鉆井事故的發(fā)生,但在壓回法壓井過(guò)程中也會(huì)降低井筒流體進(jìn)入地層的量,對(duì)壓回過(guò)程造成一定的阻礙作用,因此可假定泥餅滲透率為k3。

    因此,在恒定井底流壓壓井過(guò)程中,將數(shù)值模型的滲透率劃分為3個(gè)區(qū)域,分別為地層原始k1滲透率區(qū)域,近井鉆井液污染帶滲透率為k2區(qū)域,井壁泥餅滲透率為k3區(qū)域,三者關(guān)系為

    已有學(xué)者研究表明,在實(shí)驗(yàn)室條件下,對(duì)于低滲儲(chǔ)層(滲透率為35×10-3μm2)泥餅的滲透率在6×10-3μm2左右,對(duì)于中滲儲(chǔ)層(滲透率115×10-3μm2)泥餅的滲透率在10×10-3μm2左右,對(duì)于高滲儲(chǔ)層(滲透率為325×10-3μm2)泥餅的滲透率一般在17×10-3μm2左右[16]。Ohen等[17]在實(shí)驗(yàn)室條件下建立了鉆井過(guò)程中鉆井液對(duì)儲(chǔ)層的傷害模型,污染儲(chǔ)層深度(污染最遠(yuǎn)處至井筒的距離)一般小于5 m,5 m以內(nèi)發(fā)生污染后的儲(chǔ)層滲透率與初始儲(chǔ)層滲透率的比值隨著距離的增加而減小,而5 m以外認(rèn)為不發(fā)生儲(chǔ)層污染,滲透率不變。因此在數(shù)值模型中的k2區(qū)域,設(shè)定其半徑為5 m。綜上考慮,建立數(shù)值模型如圖2所示,白色區(qū)域?yàn)榫菜谖恢?,井筒四周由?nèi)至外分別為井壁泥餅滲透率為k3區(qū)域、中間近井鉆井液污染帶滲透率為k2區(qū) 域、最外層原始k1滲透率區(qū)域。

    圖2 恒定井底流壓壓井過(guò)程滲透率區(qū)域劃分Fig.2 Permeability zone division in the process of well killing at constant bottom hole flowing pressure

    2.2 流體流動(dòng)模型

    建立了考慮鉆井過(guò)程中井周污染以及井壁泥餅的儲(chǔ)層區(qū)域劃分模型,所建立模型的滲透率分布如圖3所示,紅色區(qū)域代表原始未收到污染的地層,滲透率為k1,綠色區(qū)域代表近井地帶受到鉆井液污染的地層,滲透率為k2,藍(lán)色區(qū)域代表井壁泥餅區(qū)域,滲透率為k3。模型網(wǎng)格數(shù)為100×100×50。

    圖3 不考慮地層壓裂作用的數(shù)值模型滲透率示意圖Fig.3 Schematic permeability of the numerical model without considering reservoir fracturing effect

    為了研究?jī)?chǔ)層性質(zhì)對(duì)壓回法壓井過(guò)程的影響,選用某井的具體模擬參數(shù)見(jiàn)表1,表中的泥餅滲透率取值由實(shí)驗(yàn)室滲濾實(shí)驗(yàn)測(cè)得。為了在保證模擬精度的情況下盡可能提高計(jì)算速度,將平面網(wǎng)格步長(zhǎng)取5 m,縱向網(wǎng)格步長(zhǎng)由于需要討論層厚的影響,為了保證計(jì)算精度選擇網(wǎng)格步長(zhǎng)為1 m。

    表1 不同儲(chǔ)層厚度模型模擬參數(shù)選擇Table 1 Parameter selection of different reservoir thickness models

    為了模擬壓回過(guò)程中井內(nèi)氣體和壓井液在儲(chǔ)層中的流動(dòng)狀態(tài),需要對(duì)儲(chǔ)層的氣相相對(duì)滲透率及液相相對(duì)滲透率進(jìn)行確定。由于研究重點(diǎn)是儲(chǔ)層不同性質(zhì)對(duì)壓回過(guò)程效果的影響,因此忽略替他次要因素影響,相對(duì)滲透率曲線取值采用較理想條件下的數(shù)值,模型模擬過(guò)程中所選用的氣相相對(duì)滲透率及液相相對(duì)滲透率的取值如圖4所示。

    圖4 相對(duì)滲透率曲線Fig.4 Relative permeability curve

    3 儲(chǔ)層性質(zhì)對(duì)壓回過(guò)程的影響

    在目前大多數(shù)對(duì)于壓回法壓井的研究中,井筒包括3個(gè)區(qū)域:上部液相區(qū)、中部氣液兩相混相區(qū)、下部純氣相區(qū)。但是實(shí)際壓井過(guò)程中,井筒下部不一定全為氣相,有可能還出現(xiàn)氣液置換,從而多出了一部分液相區(qū)域,從而變?yōu)椋荷喜恳合鄥^(qū)、中上部氣液兩相混相區(qū)、中下部氣相區(qū)。為了揭示儲(chǔ)層性質(zhì)影響下單相流體壓回過(guò)程的規(guī)律,因此研究中以單相氣壓回為研究對(duì)象來(lái)進(jìn)行說(shuō)明。

    3.1 儲(chǔ)層厚度

    根據(jù)第2節(jié)中建立的不壓裂儲(chǔ)層流動(dòng)模型,利用CMG軟件代入相應(yīng)的模擬參數(shù)進(jìn)行壓回法壓井過(guò)程模擬,討論儲(chǔ)層厚度對(duì)壓回過(guò)程的影響,分別調(diào)整儲(chǔ)層厚度參數(shù)h為5 m、10 m、15 m,得到井底壓力隨壓井時(shí)間變化關(guān)系曲線,如圖5所示。在當(dāng)前條件下,恒定壓回量壓井時(shí),對(duì)于不同厚度儲(chǔ)層,在壓井前期井底壓力迅速升高,且儲(chǔ)層厚度越小井底壓力升高速度越快。以所用井筒參數(shù)模擬來(lái)說(shuō),儲(chǔ)層厚度每減小5 m,壓井24 h后壓力上升2~3 MPa,對(duì)于2 000 m深度的井筒來(lái)說(shuō),上升幅度較大,因此在鉆井過(guò)程中儲(chǔ)層厚度的影響不可忽視。對(duì)于儲(chǔ)層厚度的影響來(lái)說(shuō),隨著儲(chǔ)層厚度的減小或者增大相同的幅度,井底流壓上升幅度基本相同,不存在急劇上升或者降低的現(xiàn)象。因此,儲(chǔ)層厚度對(duì)壓回法壓井過(guò)程的影響較為線性。

    圖5 不同儲(chǔ)層厚度條件下井底壓力隨壓井時(shí)間變化曲線Fig.5 Variation of bottom hole pressure with well killing time at different reservoir thicknesses

    由于采用恒定壓回量的壓井方法,在壓回過(guò)程中需要建立井底與儲(chǔ)層之間的壓差,井筒內(nèi)流體才能被壓回地層內(nèi),壓井初期井筒內(nèi)壓力等于甚至小于地層壓力,因此在壓井初期井筒壓力迅速上升。在壓井初期,平面徑向流條件下,井底與地層之間的壓差與流量之間的關(guān)系為

    由式(19)可知,在恒定注入量的條件下,井底與地層之間的壓力梯度與地層厚度呈反比關(guān)系。地層厚度越小,所需要的壓力梯度越大,反之,所需要的壓力梯度越小。因而在壓井過(guò)程中,地層厚度越小,井底流壓越大。對(duì)于不同儲(chǔ)層情況,打開(kāi)厚度越大,井筒流體相對(duì)來(lái)說(shuō)壓回越容易。對(duì)于某些高危井場(chǎng)工況(例如海洋平臺(tái)等),如果打開(kāi)儲(chǔ)層厚度較大,為了平臺(tái)的安全,可以選擇壓回法壓井將井筒流體壓回儲(chǔ)層,從而優(yōu)先保證平臺(tái)的安全。

    3.2 孔隙度

    根據(jù)上述模型,討論孔隙度對(duì)壓回過(guò)程的影響,假定打開(kāi)儲(chǔ)層厚度為10 m,分別改變孔隙度值為0.05、0.08、0.1,得到井底壓力隨壓井時(shí)間變化關(guān)系曲線,如圖6所示。恒定壓回量壓井時(shí),井底流壓隨時(shí)間增大而增加,且孔隙度越小,壓力升高增加越快,同時(shí),隨著孔隙度的減小,井底流壓上升幅度越來(lái)越大。儲(chǔ)層孔隙度從0.1下降至0.08,壓井24 h后壓力上升幅度小于1 MPa,儲(chǔ)層孔隙度從0.08下降至0.05,壓井24 h后壓力上升幅度大于5 MPa,相差幅度過(guò)高,若使用壓回法長(zhǎng)時(shí)間壓井,易引起更嚴(yán)重的事故。因此,在使用壓回法壓井過(guò)程中,儲(chǔ)層孔隙度是需要重點(diǎn)考慮的因素。

    圖6 不同孔隙度下井底壓力隨壓井時(shí)間變化曲線Fig.6 Variation of bottom hole pressure with well killing time at different porosities

    在鉆井過(guò)程中,在近鉆頭處的地層沒(méi)有套管將井筒內(nèi)流體與地層隔開(kāi),此時(shí)由于鉆井液循環(huán)以及井底流壓可能高于地層壓力從而會(huì)導(dǎo)致鉆井液在鉆進(jìn)過(guò)程中進(jìn)入地層,造成近井地帶的污染。當(dāng)發(fā)生井涌時(shí),地層內(nèi)的氣體剛剛開(kāi)始進(jìn)入井筒中,近井地帶由于鉆井期間鉆井液的污染,仍具有較高的液相飽和度,井筒下部氣液兩相易于被壓入地層中。氣液兩相進(jìn)入地層孔隙過(guò)程可簡(jiǎn)化為單管束模型,在層流狀態(tài)下,一根均勻圓管(孔隙)的流量可以表示為[18-19]

    式中,qh為 孔隙流量,m3/Ps;ra為 孔隙半徑,μm; Δp為孔隙兩端的壓差,即流動(dòng)壓差,MPa; ΔL為孔隙長(zhǎng)度,m。

    由式(20)可知,在流量一定的情況下孔隙半徑越大,驅(qū)動(dòng)壓差則越小,反之,驅(qū)動(dòng)壓差則越大。

    3.3 泥餅滲透率

    由于在實(shí)際鉆井過(guò)程中泥餅的滲透率與鉆井液成分相關(guān),不同井的鉆井液成分雖然不一定相同,但對(duì)于泥餅滲透率的變化幅度影響都很小。因此,為研究泥餅滲透率對(duì)井底壓力的影響,模型設(shè)定較大的泥餅滲透率間隔,分別人為設(shè)定泥餅滲透率為5×10-3μm2、10×10-3μm2和15×10-3μm2,為了更明顯地觀察到泥餅滲透率對(duì)井底壓力變化的影響,此時(shí)更改原始20×10-3μm2地層滲透率為100×10-3μm2。設(shè)定儲(chǔ)層打開(kāi)層厚為10 m,得到不同泥餅滲透率下,井底壓力隨時(shí)間變化曲線,如圖7所示。

    圖7 不同泥餅滲透率下井底壓力隨時(shí)間變化曲線Fig.7 Variation of bottom hole pressure with well killing time at different mud cake permeabilities

    由圖7可知,恒定壓回量壓井時(shí),壓井過(guò)程中井底壓力持續(xù)升高,由于此時(shí)地層滲透率較高(100×10-3μm2),地層滲流能力增強(qiáng),因此井底壓力在前期迅速升高后在后期處于緩慢升高趨勢(shì)。井壁上的泥餅滲透率的改變對(duì)恒定壓回量壓井過(guò)程存在影響。泥餅滲透率越低,井底壓力在壓井前期上升速度相對(duì)越快,反之,井底壓力在壓井前期上升速度相對(duì)越慢。同時(shí),從圖7中也可以看出,隨著泥餅滲透率的減小,井底流壓上升幅度越來(lái)越大。

    為了研究井壁泥餅滲透帶滲透率的變化對(duì)壓回法壓井過(guò)程的影響,研究中放大了井壁泥餅滲透帶的寬度同時(shí)放大了井壁泥餅滲透率的變化幅度,但數(shù)值模擬結(jié)果表明,井壁泥餅滲透率的變化對(duì)壓回法壓井過(guò)程井底流壓隨時(shí)間的變化存在一定影響,但總體上影響較小。在現(xiàn)場(chǎng)實(shí)踐中,井壁泥餅的厚度要小于模型中設(shè)定的泥餅厚度,泥餅的滲透率變化值也小于本模型中設(shè)定的滲透率變化值,因而在實(shí)際壓回法壓井過(guò)程中,泥餅的滲透率值變化對(duì)總體壓井過(guò)程井底流壓隨時(shí)間變化的影響較小,可以弱化考慮。

    3.4 儲(chǔ)層含氣飽和度

    當(dāng)打開(kāi)儲(chǔ)層厚度為10 m時(shí),分別改變儲(chǔ)層含氣飽和度值為0.4、0.6、0.8,觀察不同儲(chǔ)層含氣飽和度下井底流壓隨時(shí)間變化的特征,得到井底壓力隨壓井時(shí)間變化關(guān)系曲線如圖8所示。恒定壓回量壓井時(shí),井底流壓隨時(shí)間增大而增加,且含氣飽和度越低,壓力升高增加越快。對(duì)于含氣飽和度來(lái)說(shuō),隨著含氣飽和度的減小或者增大,井底流壓上升幅度不大,不存在急劇上升或者降低的現(xiàn)象,同時(shí)不同的含氣飽和度對(duì)井底流壓變化的影響也不大。因此,含氣飽和度對(duì)壓回法壓井過(guò)程的影響不大。

    圖8 壓井過(guò)程中不同含氣飽和度對(duì)井底壓力的影響Fig.8 Influence of gas saturation on bottom hole pressure in the process of well killing

    在壓井初期,平面徑向流條件下,井底與地層之間的壓差與流量之間的關(guān)系呈現(xiàn)式(19)的規(guī)律。由式(19)可知,在恒定注入量的條件下,井底與地層之間的壓力梯度與地層流體黏度呈正比關(guān)系。地層流體黏度越大,所需要的壓力梯度越大,反之,所需要的壓力梯度越小。在地層中原始含有氣液兩相流體,氣相流體的黏度遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于液相,因此在兩相狀態(tài)下,氣相組分占比越高,表現(xiàn)為地層流體的總體黏度越低,驅(qū)動(dòng)時(shí)所需要的壓差越小。因而在壓井過(guò)程中,含氣飽和度越低,井底流壓越大。

    綜上所述,遇到鉆井事故需要進(jìn)行壓回法壓井,需重點(diǎn)對(duì)儲(chǔ)層厚度以及孔隙度對(duì)壓回法壓井的影響因素進(jìn)行考慮;例如打開(kāi)的儲(chǔ)層厚度較小、孔隙度較小,在現(xiàn)場(chǎng)硬件設(shè)備所能承受的極限范圍內(nèi),使用壓回法壓井到底適不適合、會(huì)不會(huì)壓裂儲(chǔ)層而產(chǎn)生更嚴(yán)重的事故就需要重新評(píng)估;而含氣飽和度以及泥餅滲透率對(duì)壓回法壓井的影響因素可以弱化考慮。

    4 結(jié)論

    建立了考慮泥餅、儲(chǔ)層被鉆井液污染的影響下的壓井液在壓回儲(chǔ)層后的流動(dòng)模型。分析了壓回過(guò)程井筒的壓力變化規(guī)律,以及分析了泥餅、儲(chǔ)層孔隙度、儲(chǔ)層滲透率以及儲(chǔ)層飽和度對(duì)壓回效率的影響,得出如下結(jié)論。

    (1)使用壓回法壓井期間,儲(chǔ)層厚度越小會(huì)導(dǎo)致井底壓力升高速度越快。隨著儲(chǔ)層厚度的減小或者增大相同的數(shù)值,相同時(shí)間內(nèi)井底流壓上升幅度基本相同。不同的儲(chǔ)層厚度對(duì)井底壓力的影響較大,因此儲(chǔ)層厚度在壓回法壓井過(guò)程中需要重點(diǎn)考慮。

    (2)孔隙度越小,壓力升高增加越快,同時(shí),隨著孔隙度的減小,井底流壓上升幅度越來(lái)越大,在使用壓回法壓井期間,儲(chǔ)層孔隙度是需要重點(diǎn)考慮的因素;泥餅滲透率越低,井底壓力在壓井前期上升速度相對(duì)越快,反之,井底壓力在壓井前期上升速度相對(duì)越慢。同時(shí),隨著泥餅滲透率的減小,井底流壓上升幅度越來(lái)越大。但相對(duì)于儲(chǔ)層孔隙度與儲(chǔ)層滲透率來(lái)說(shuō),泥餅的影響總體較?。缓瑲怙柡投鹊淖兓趬夯胤▔壕^(guò)程中對(duì)井底流壓變化的影響很小,可以從輕考慮。

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