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    超級(jí)雙相不銹鋼S32760 疲勞性能研究

    2021-04-23 06:57:24王旺龍
    甘肅科技 2021年2期
    關(guān)鍵詞:韌窩雙相鐵素體

    王旺龍,宋 偉

    (蘭州理工大學(xué)石油化工學(xué)院,甘肅 蘭州 730050)

    超級(jí)雙相不銹鋼屬于第四代雙相不銹鋼,是第四代雙相不銹鋼的代表鋼種之一,廣泛應(yīng)用于石油輸送管道、承壓設(shè)備、氯堿工業(yè)、化肥生產(chǎn)、海水淡化設(shè)備、核電火電以及海洋工程等領(lǐng)域。目前已被收錄在相關(guān)不銹鋼標(biāo)準(zhǔn)中,作為工業(yè)生產(chǎn)備用不銹鋼[1]。當(dāng)前對(duì)S32760 的研究集中在熱處理工藝、焊接工藝、成分組織、和耐腐蝕性方面,對(duì)工程領(lǐng)域中涉及的疲勞性能研究較少。文章測(cè)定了超級(jí)雙相不銹鋼S32760 在空氣中的S-N 曲線和疲勞極限,在掃描電鏡(SEM)下對(duì)疲勞斷口進(jìn)行微觀檢測(cè),研究其疲勞失效機(jī)理,為S32760 不銹鋼結(jié)構(gòu)件進(jìn)行抗疲勞設(shè)計(jì)、疲勞壽命預(yù)測(cè)提供可靠的理論依據(jù)。

    1 實(shí)驗(yàn)材料與方法

    選取超級(jí)雙相不銹鋼S32760 熱軋鋼板作為實(shí)驗(yàn)基材,金相顯微檢測(cè)可知:軋面上,鐵素體組織約占45%,奧氏體組織約占55%;軋面的垂直面上,前者約占40%,后者約占60%。在疲勞試驗(yàn)開始之前,分別對(duì)板材長(zhǎng)寬兩個(gè)方向的力學(xué)性能進(jìn)行了測(cè)量,最終選擇力學(xué)性能更好的長(zhǎng)邊方向作為旋轉(zhuǎn)彎曲試樣的軸向加工方向,長(zhǎng)邊方向的屈服強(qiáng)度為980MPa,拉伸強(qiáng)度為1030MPa。

    疲勞試驗(yàn)在YRB-200 旋轉(zhuǎn)彎曲疲勞機(jī)上進(jìn)行,設(shè)備轉(zhuǎn)速為3130r/min,通過調(diào)整加載砝碼獲取所需應(yīng)力。應(yīng)力增量選用最大值,即5%的拉伸強(qiáng)度,取整為20MPa[2]。采用小子樣升降法來(lái)測(cè)量材料的疲勞極限,試驗(yàn)循環(huán)基數(shù)取107。在每個(gè)應(yīng)力下進(jìn)行4 組實(shí)驗(yàn)作為S-N 曲線的數(shù)據(jù),材料的應(yīng)力壽命曲線采用單對(duì)數(shù)坐標(biāo)繪制。

    2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果

    2.1 疲勞極限

    升降圖如圖1 所示,共有14 個(gè)數(shù)據(jù)點(diǎn),從出現(xiàn)第一組不同的結(jié)果算起,可以組成六個(gè)對(duì)子數(shù),即540-560MPa 有4 組,560-580MPa 有2 組。實(shí)驗(yàn)結(jié)果中疲勞極限的處理采用升降法測(cè)定疲勞極限來(lái)進(jìn)行[3]。

    圖1 載荷升降圖

    疲勞極限:

    疲勞極限的標(biāo)準(zhǔn)差:

    變異系數(shù):

    變異系數(shù)為0.0083,符合置信度為95%,誤差為5%時(shí),所需的半子樣為3,即6 個(gè)有效數(shù)據(jù)點(diǎn)。本實(shí)驗(yàn)中有12 個(gè)有效數(shù)據(jù)點(diǎn),符合實(shí)驗(yàn)精度對(duì)樣品數(shù)目的要求。

    2.2 S-N 圖

    超級(jí)雙相不銹鋼S32760 在室溫常壓條件下的S-N 曲線如圖2 所示。在單對(duì)數(shù)坐標(biāo)上,疲勞曲線呈直線分布,在Origin 中擬合出其冪函數(shù)表達(dá)式為S=1055.46285-0.04136,決定系數(shù)R2為0.55353。

    圖2 空氣中的S-N 圖

    3 結(jié)果分析

    3.1 斷口分析

    如圖3 所示,雙相不銹鋼S32760 的疲勞斷口分為疲勞源區(qū)A,裂紋擴(kuò)展第I 階段B 和第II階段C)和瞬斷區(qū)D。有多個(gè)疲勞源的斷口,也有單一疲勞源的斷口。裂紋擴(kuò)展區(qū)占了整個(gè)斷口的絕大多數(shù)部分,瞬斷區(qū)占比較小,表明其強(qiáng)度較高。

    疲勞源來(lái)自鋼鐵生產(chǎn)過程中的夾渣和夾雜物。夾渣容易在鋼鐵內(nèi)部形成連續(xù)的微小疏孔,甚至?xí)诓牧现行纬奢^大的溝槽,直接造成材料的應(yīng)力集中效應(yīng),促使裂紋過早出現(xiàn)并向著材料內(nèi)部進(jìn)一步擴(kuò)展。夾雜物與組成材料的基體在彈塑性等力學(xué)性能上存在著差異,但一般都與材料基體有著較強(qiáng)的結(jié)合力。疲勞載荷作用下,雖然存在脫離基體的傾向,但仍需經(jīng)過大量的循環(huán)夾雜物才會(huì)使其產(chǎn)生脫離基體的而導(dǎo)致裂紋產(chǎn)生。因此,對(duì)雙相不銹鋼的疲勞來(lái)說,夾渣及其造成的顯微疏孔比夾雜物更容易誘發(fā)裂紋產(chǎn)生,更容易成為疲勞源,危害性更高,這一點(diǎn)從圖1 中的疲勞裂紋擴(kuò)展過程就可以看出,疲勞源1 和2 引起的疲勞裂紋擴(kuò)展區(qū)幾乎占據(jù)了全部擴(kuò)展區(qū),裂紋源3 萌生的裂紋未進(jìn)入裂紋擴(kuò)展區(qū)就與擴(kuò)展來(lái)的裂紋匯合而停止擴(kuò)展,這是疲勞源3 遲于疲勞源1和2 起裂的緣故。

    圖3 空氣中的疲勞斷口(σ=580MPa,N=2331730)

    疲勞裂紋擴(kuò)展第I 階段的斷面上存在著兩種截然不同的斷貌,一種是解理斷面,另一種是滑移斷面,這與雙相不銹鋼的金相組織分布有關(guān)。通過能譜分析,圖4 中1 處為滑移斷裂,鉻鎳質(zhì)量比為3.05,屬于奧氏體相組織;2 處滑移斷裂,鉻鎳質(zhì)量比為5.97,屬于鐵素體相組織;3 處為解理斷裂,經(jīng)能譜檢測(cè)該處組織鉻鎳質(zhì)量比為6.04,屬于鐵素體相組織;4 處解理斷裂,鉻鎳質(zhì)量比為8.84,且此處的含氮量為0,屬于二次金相σ 相組織;5 處解理斷裂,鉻鎳質(zhì)量比為5.81,屬于鐵素體相組織[6]。與裂紋進(jìn)入第II 擴(kuò)展階段相比,這時(shí)的二次裂紋長(zhǎng)度短、深度淺,方向多變。韌窩并沒有出現(xiàn),因?yàn)轫g窩形成需要比較大的成長(zhǎng)空間,而在這時(shí)裂紋為深入材料內(nèi)部深處,材料的高強(qiáng)度導(dǎo)致材料的變形十分微弱,不能產(chǎn)生足夠的變形去形成韌窩。

    圖4 裂紋擴(kuò)展第Ⅰ階段的滑移斷貌與解理斷貌

    疲勞裂紋進(jìn)入第Ⅱ擴(kuò)展階段,應(yīng)力增加,加上晶體排布的原因,斷面逐漸變得粗糙,隨著裂紋擴(kuò)展的深入,韌窩數(shù)量也在逐漸地增多,如圖5 所示,大韌窩中的夾雜物大多脫落,小韌窩可以看到微小的夾雜物顆粒。其形狀為等軸的圓形韌窩,說明其是由材料的變形依然輕微,彎曲載荷主要分配給了正應(yīng)力。二次裂紋的方向逐漸向著單一化的趨勢(shì)發(fā)展,最終基本上發(fā)展為垂直于主裂紋擴(kuò)展面的二次裂紋,二次裂紋常在相界和夾雜物出產(chǎn)生。圖6 中,在經(jīng)過二次裂紋后,疲勞輝紋條帶出現(xiàn)了明顯變窄的傾向,說明在疲勞裂紋擴(kuò)展的過程中,二次裂紋的出現(xiàn)可以有效降低其擴(kuò)展速率[7]。除此之外,雙相不銹鋼中還出現(xiàn)了小的解理面,不同的解理面以韌性撕裂的方式交匯,呈現(xiàn)出準(zhǔn)解理斷裂的特征。

    瞬斷區(qū)材料滑移斷裂和微孔聚集型斷裂,并且由于試樣旋轉(zhuǎn)導(dǎo)致出現(xiàn)弧形的撕裂楞。如圖7 所示。微孔聚集型斷裂以剪切韌窩為主,同時(shí)也有少量的等軸韌窩存在。如圖8 所示。

    圖5 裂紋擴(kuò)展第Ⅱ階段等軸韌窩形貌

    圖6 二次裂紋及疲勞輝紋形貌

    圖7 瞬斷區(qū)弧狀撕裂棱

    圖8 瞬斷區(qū)韌窩形貌

    3.2 疲勞機(jī)理分析

    通過試驗(yàn),最終得出超級(jí)雙相不銹鋼S32760 的平均疲勞極限σ-1為556.667MPa,疲勞試驗(yàn)前通過拉伸試驗(yàn)已知屈服強(qiáng)度為σs980MPa,拉伸強(qiáng)度σ-b為1030MPa。同樣的實(shí)驗(yàn)條件下,同代雙相不銹鋼的SAF2705 的σ-1為640MPa,σs為569MPa,拉伸強(qiáng)度σ-b為953MPa[8]。S32760 的拉伸強(qiáng)度高于SAF2705,平均疲勞極限卻反而不及SAF2705。疲勞極限σ-1與拉伸強(qiáng)度σ-b的比值(疲勞比)表征材料的疲勞性能,則fs32760=0.54,fsAF2705=0.67。疲勞裂紋向材料基體內(nèi)部擴(kuò)展時(shí),伴隨著彈性變形和塑性變形[9]。當(dāng)外界載荷作用時(shí),塑性好的材料往往能夠吸收較多的能量。一定程度上,材料的屈服強(qiáng)度和拉伸強(qiáng)度的比值(屈強(qiáng)比)代表了材料塑性變形的能力,比值越小,塑性變形能力愈強(qiáng),在裂紋擴(kuò)展過程中吸收更多的能量,起到緩解疲勞沖擊的作用;另一方面,隨著載荷的作用,塑性變形會(huì)使材料在裂紋的擴(kuò)展方向上得到差異性的變形強(qiáng)化,造成材料力學(xué)性能的各向異性,誘發(fā)更多的二次裂紋產(chǎn)生,又起到了吸收疲勞沖擊的作用。那么在材料抵抗疲勞載荷的過程中,塑性強(qiáng)的材料會(huì)表現(xiàn)出比塑性差的材料更強(qiáng)的抗疲勞能力,即疲勞比更大,見表1,這也是產(chǎn)生上述結(jié)果的原因。

    表1 S32760 與SAF2507 的屈強(qiáng)比與疲勞極限

    4 結(jié)論

    1)超級(jí)雙相不銹鋼S32760 在空氣中的疲勞極限為556.667MPa,疲勞比為0.54,髙周疲勞階段的S-N 冪函數(shù)表達(dá)式為S=1055.46285n-0.04136。

    2)在雙相不銹鋼中,夾渣造成的疏孔比夾雜物更易導(dǎo)致使裂紋產(chǎn)生,是主要的疲勞源。裂紋擴(kuò)展初期,奧氏體和部分鐵素體滑移斷裂,二次金相σ相和部分鐵素體相解理斷裂。二次裂紋會(huì)減緩裂紋在雙相不銹鋼中的擴(kuò)展速率,這對(duì)材料對(duì)抗疲勞裂紋的擴(kuò)展是有益的。

    3)材料的屈強(qiáng)比可以影響材料的疲勞極限;屈強(qiáng)比越大的材料,疲勞比越低,在高周疲勞中抗疲勞能力也就越差。

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