雙螺旋榨油機(jī)中油料出油率影響因素的仿真

馮新東 宋少云 楊海淪

(武漢輕工大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院，湖北 武漢 430023)

作為一種主流物理壓榨取油裝置，雙螺旋榨油機(jī)在油脂加工業(yè)中得到了廣泛使用。研究者對(duì)其也進(jìn)行了廣泛研究。Mizera等[1]研究了雙螺旋榨油機(jī)中榨螺轉(zhuǎn)速和喂料量對(duì)出油率的影響；Bogaert等[2]研究了榨油機(jī)榨螺轉(zhuǎn)速對(duì)榨油機(jī)的生產(chǎn)能力、出油率和比能量消耗的影響；Amalia Kartika等[3]研究了榨油機(jī)螺桿轉(zhuǎn)速，進(jìn)料速率和溶劑與固體之比對(duì)出油率的影響。但上述研究一般針對(duì)特定的榨油機(jī)型進(jìn)行，其結(jié)論很難具有普遍的指導(dǎo)意義。

為了在設(shè)計(jì)階段就能獲得對(duì)新機(jī)型的認(rèn)識(shí)，需要采用仿真的手段。劉汝寬等[4]通過(guò)仿真和試驗(yàn)得到了能滿足油料螺旋壓榨的預(yù)熱處理的主壓榨段榨籠內(nèi)表面的溫度范圍；古勁等[5]使用Fluent軟件研究了單螺桿榨油機(jī)主壓榨段的流場(chǎng)；張強(qiáng)等[6]使用EDEM軟件對(duì)家用榨油機(jī)的壓榨腔的工作狀態(tài)進(jìn)行了仿真。但是以油餅中油液滲流流速來(lái)描述油液流動(dòng)，油液流量作為依據(jù)分析出油率的較少，目前出油率主要是通過(guò)一定的轉(zhuǎn)換方法進(jìn)行計(jì)算。試驗(yàn)擬以雙螺旋榨油機(jī)在榨油過(guò)程中的油餅為研究對(duì)象，以達(dá)西定律為理論基礎(chǔ)，通過(guò)仿真得到餅中滲出油液流量來(lái)研究出油率與油餅厚度和榨螺轉(zhuǎn)速的關(guān)系，為雙螺桿榨油的工作性能的改良提供理論依據(jù)。

1 仿真模型的建立

1.1 油餅參數(shù)設(shè)定

1.1.1 油餅力學(xué)模型分析 油料在壓榨過(guò)程中是一個(gè)由不飽和多孔介質(zhì)到飽和多孔介質(zhì)中間伴隨著油液滲出的過(guò)程，因此出油率的主要影響因素就是油液在油餅中的滲流情況。文中采用達(dá)西定律描述的多孔介質(zhì)滲流模型來(lái)建立仿真模型。

為了描述油餅在壓縮過(guò)程中內(nèi)部的流體流動(dòng)，將達(dá)西速度[7]插入連續(xù)性方程中：

(1)

式中：

k——滲透系數(shù)，cm/s；

μ——?jiǎng)恿︷ざ?，Pa·s；

p——流體的孔隙壓力，Pa。

柯西應(yīng)力σ和孔隙壓力pf有如式(2)所示的關(guān)系，榨膛內(nèi)產(chǎn)生的壓強(qiáng)載荷影響形變。

σ=C∈-αBpfI，C=C(E,ν)，

(2)

式中：

C——彈性矩陣；

E——楊氏模量，Pa；

υ——泊松比；

∈——應(yīng)變張量；

I——單位矩陣；

αB——Biot-Willis系數(shù)。

流體和準(zhǔn)靜態(tài)形變之間有如式(3)所示的關(guān)系。

(3)

式中：

F——外部體力，N。

為建立油餅在壓榨過(guò)程中的應(yīng)力應(yīng)變模型，使用柱塞式壓榨機(jī)進(jìn)行壓榨試驗(yàn)，并引入川北方程進(jìn)行擬合，所得到應(yīng)變與應(yīng)力關(guān)系如式(4)所示[8]。

(4)

式中：

V——榨后體積，mm3；

V0——原始體積，mm3；

a，b——常數(shù)(見表1)；

P——應(yīng)力，Pa。

1.1.2 油餅參數(shù)設(shè)置驗(yàn)證 通過(guò)1.1.1數(shù)據(jù)建立柱塞式油餅的固體力學(xué)模型，結(jié)合鄭曉等[9-10]所提出的孔隙度與壓力P的經(jīng)驗(yàn)公式，完善油餅的多孔介質(zhì)的屬性參數(shù)如表2所示。

出油率定義如式(5)所示。

(5)

式中：

ρ——出油率，%；

表1 關(guān)系函數(shù)常數(shù)值

表2 固體力學(xué)

m——油餅質(zhì)量，g；

m1——出油質(zhì)量，g。

為驗(yàn)證上述油餅?zāi)Ｐ偷臏?zhǔn)確性，對(duì)柱塞式壓榨過(guò)程進(jìn)行仿真并與柱塞式物理試驗(yàn)進(jìn)行對(duì)比。柱塞式試驗(yàn)使用自制的中空的柱塞式壓榨裝置(如圖1所示)裝入油料碎粒，搭載在材料壓縮機(jī)上進(jìn)行側(cè)限壓縮試驗(yàn)。

使用Comsol Multiphysics建立柱塞式油餅的壓榨模型后進(jìn)行仿真，得到最后時(shí)刻的速度云圖如圖2所示。通過(guò)積分油餅下表面的流量計(jì)算得到出油量，按式(5)計(jì)算出油率，仿真與實(shí)際出油率對(duì)照如表3所示。相對(duì)誤差均在5%以內(nèi)，說(shuō)明模型準(zhǔn)確。

1.1.3 油餅幾何模型建立 試驗(yàn)所設(shè)計(jì)的小型雙螺旋榨油機(jī)如圖3所示。由于榨油過(guò)程主要關(guān)注的是榨螺和榨籠間的工作部分，所以先創(chuàng)建榨螺和榨籠的三維模型，再對(duì)榨螺和榨籠間的空隙部分進(jìn)行布爾運(yùn)算，最終建立油餅的三維幾何模型如圖4所示，對(duì)建立的各部件裝配，完成雙螺旋榨油簡(jiǎn)化總裝如圖5所示。

1. 活塞 2. 外筒 3. 內(nèi)筒 4. 密封圈 5. 透水石 6. 油茶籽 7. 底座圖1 柱塞式壓榨試驗(yàn)裝置Figure 1 Plunger type pressing experiment device

圖2 柱塞式壓榨仿真試驗(yàn)結(jié)果Figure 2 The simulation results of plunger type pressing

表3 仿真與實(shí)際出油率對(duì)照

1.2 仿真主要參數(shù)設(shè)置

在Comsol Multiphysics軟件中建立雙螺旋榨油機(jī)中油餅榨油過(guò)程的力學(xué)模型，其中固體力學(xué)見表2，多孔介質(zhì)參數(shù)見表4，油液的流體模型參數(shù)見表5，雙螺旋榨油機(jī)的主要幾何參數(shù)見表6。

2 仿真試驗(yàn)設(shè)計(jì)與結(jié)果討論

2.1 試驗(yàn)方案設(shè)計(jì)

榨油機(jī)榨螺轉(zhuǎn)速和油餅厚度影響榨油機(jī)榨膛內(nèi)油料所受的應(yīng)力和油料被榨時(shí)間[11]，而且出油率與油餅所受應(yīng)力和被榨時(shí)間密切相關(guān)[12-13]。因此主要選擇榨螺轉(zhuǎn)速和油餅厚度兩個(gè)因素。目前小型工業(yè)榨油機(jī)榨螺轉(zhuǎn)速一般為30～80 r/min，因此榨螺轉(zhuǎn)速選擇18，30，60，90，120 r/min 5個(gè)水平值，壓榨油料的油餅厚度選擇20.0，21.0，22.5，25.0 mm 4個(gè)水平值，進(jìn)行兩因素多水平試驗(yàn)。

1. 榨籠 2. 榨螺圖3 小型雙螺旋榨油機(jī)Figure 3 Double screw oil press

圖4 油餅?zāi)Ｐ虵igure 4 Oil cake model

1. 榨螺 2. 榨籠 3 油餅圖5 雙螺旋榨油簡(jiǎn)化總裝Figure 5 Simplified version

表4 多孔介質(zhì)參數(shù)

表5 流體模型參數(shù)

表6 雙螺旋榨油機(jī)參數(shù)

2.2 仿真結(jié)果與討論

試驗(yàn)所得的出油體積及出油率如表7所示。對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行方差分析，結(jié)果表明榨螺轉(zhuǎn)速和油餅厚度的顯著性均小于0.05且油餅厚度的值更小，說(shuō)明榨螺轉(zhuǎn)速和油餅厚度對(duì)出油率都有顯著影響，其中油餅厚度對(duì)出油率的影響更大。由表7可知，在榨螺轉(zhuǎn)速為30 r/min，油餅厚度為21 mm時(shí)，油料出油率最高，為51%。修正后的數(shù)據(jù)以油餅厚度為曲線標(biāo)簽，構(gòu)建不同轉(zhuǎn)速水平下的出油率圖形，如圖6所示。通過(guò)仿真軟件后處理得到系列結(jié)果如圖7～圖10所示。

由圖7和圖8可知，在壓榨過(guò)程中應(yīng)力主要集中在兩個(gè)榨螺之間，油餅中油液滲出也主要集中在該部位。榨油過(guò)程是含油的散粒體固體顆粒受到擠壓逐漸致密并伴隨油液滲出的一個(gè)過(guò)程，由達(dá)西定律可知油液滲流的速率壓降呈正比，壓降在榨油過(guò)程中是由榨油機(jī)提供的，因此油液的滲流速度與油餅所有應(yīng)力有較強(qiáng)的相關(guān)性。

表7 試驗(yàn)結(jié)果

圖6 修正結(jié)果Figure 6 Corrected result

圖7 油餅應(yīng)力云圖Figure 7 Oil cake stress

圖8 油餅速度圖Figure 8 Flow rate of oil

圖9 不同料厚的流量與時(shí)間關(guān)系Figure 9 Flow and time relationship of different thickness

由圖9和圖10可知，榨油過(guò)程中油液通過(guò)油料外表面的流量呈周期性波動(dòng)，榨螺旋轉(zhuǎn)前1/4周期為預(yù)備階段，榨螺旋轉(zhuǎn)90°將油餅一部分卷入榨螺之間，之后被卷入榨螺間的油餅被擠壓，此時(shí)榨螺的應(yīng)力在40 MPa左右，開始大量出油，隨著油餅被壓縮之后內(nèi)部油液流出，流速開始逐漸變小，新一輪的喂料在榨油的同時(shí)進(jìn)行，之后新一輪的出油開始。前1/4周期出現(xiàn)兩個(gè)小波動(dòng)且流量小約占整個(gè)周期流量的5%，后3/4周期流量大，約占整個(gè)周期流量的95%。因此后3/4周期的流量決定了出油的總量。

圖10 不同轉(zhuǎn)速的流量與時(shí)間關(guān)系Figure 10 Flow and time relationship of different speed

由圖9還可知，相同加載速率下，不同油餅厚度對(duì)應(yīng)的流量峰值不同，即在榨油過(guò)程中所受的應(yīng)力不同。油餅厚度較小時(shí)，榨螺間隙無(wú)法給油餅施加到有效榨油應(yīng)力，油料未被充分壓榨；油餅厚度過(guò)大，一部分還未被卷入壓榨間隙就被推走的油料中含有大量未滲出的油；因此其他厚度的出油率都會(huì)相對(duì)于21 mm的更低且油餅厚度增加，出油率降低。

由圖10還可知，榨螺轉(zhuǎn)速越大，油液的滲流速度波動(dòng)越大，這是由于榨螺轉(zhuǎn)速越大榨螺間的油料越早變得密實(shí)，有效滲透率降低，大量出油的時(shí)間變得更短，而且榨螺應(yīng)力增大，其相應(yīng)流速峰值會(huì)提高，所以出現(xiàn)了出油率波動(dòng)的情況。因此，對(duì)應(yīng)不同的榨螺間距應(yīng)有一個(gè)合適的加載速率。

綜上，油餅厚度和榨螺轉(zhuǎn)速綜合影響出油率，主要包括兩個(gè)方面：① 榨油機(jī)工作狀態(tài)下榨螺間的榨油應(yīng)力和被榨油餅的密實(shí)程度；② 一個(gè)榨螺旋轉(zhuǎn)周期內(nèi)的出油充分程度。

3 結(jié)論

試驗(yàn)以達(dá)西定律為理論基礎(chǔ)，將油液擠出這一過(guò)程描述為多孔介質(zhì)滲流，仿真得到了油餅在被榨過(guò)程中的應(yīng)力與應(yīng)變情況和油餅中油液的滲流情況，得到了對(duì)出油率影響的主要因素為油餅的料厚和榨螺轉(zhuǎn)速。針對(duì)試驗(yàn)的設(shè)備而言，最佳的轉(zhuǎn)速為30 r/min，最佳料厚為22 mm。因雙螺旋榨油機(jī)榨油原理相同，故通過(guò)調(diào)整榨油機(jī)榨螺轉(zhuǎn)速和榨籠與榨螺的間距可有效提高榨油機(jī)的出油率。

試驗(yàn)仿真所使用的榨油機(jī)模型兩榨螺間距是保持不變的，下一步將研究榨螺間距改變對(duì)出油率的影響，同時(shí)加入熱場(chǎng)對(duì)其進(jìn)行多場(chǎng)耦合仿真，以更接近實(shí)際的榨油狀態(tài)，得到更為準(zhǔn)確的仿真數(shù)據(jù)。