跨江輸油管道成品油泄漏擴(kuò)散影響分析

楊大慎，陳 強(qiáng)，謝 成，陳曉華，姜紅濤，趙彥琳

(1.國(guó)家石油天然氣管網(wǎng)集團(tuán)有限公司華南分公司，廣東 廣州 510620；2.中國(guó)石油大學(xué)(北京)機(jī)械與儲(chǔ)運(yùn)工程學(xué)院，北京 102249)

近年來(lái)，隨著社會(huì)經(jīng)濟(jì)的發(fā)展，對(duì)能源的需求不斷增長(zhǎng)，管道運(yùn)輸在成品油遠(yuǎn)距離運(yùn)輸中具有不可替代的作用。運(yùn)輸管道的油品泄漏會(huì)對(duì)企業(yè)經(jīng)濟(jì)和生態(tài)環(huán)境帶來(lái)巨大的損失和破壞[1]。2009—2019年海底輸油管道事故統(tǒng)計(jì)信息顯示，我國(guó)共發(fā)生100余起泄漏事件，僅2001年發(fā)生的東海油田管道泄漏事故造成的直接經(jīng)濟(jì)損失就超過(guò)2 000萬(wàn)元。因此，油氣運(yùn)輸管道的安全運(yùn)行越來(lái)越受到人們的重視，而開(kāi)展泄漏油品的軌跡和擴(kuò)散范圍的研究可為事故的緊急處理提供及時(shí)有效的參考。

針對(duì)油品泄漏擴(kuò)散特征，國(guó)內(nèi)外學(xué)者進(jìn)行了一些相關(guān)研究，例如BEMPORD[2]考慮水流的影響，對(duì)分層流工況下圓孔的浮射流軌跡進(jìn)行了研究，建立了穩(wěn)定分層流動(dòng)液體中水下浮力圓形射流的數(shù)值模擬模型，用于分析穩(wěn)定或中性分層情況下不同流動(dòng)條件時(shí)潛水浮力射流的行為。JOHVANSEN[3]提出了一種基于拉格朗日概念的海底井噴模型，研究了分層水柱中上升氣泡在水中的溶解，得到模擬結(jié)果與野外試驗(yàn)觀測(cè)結(jié)果較吻合的結(jié)論。UDITHA等[4]研究了氣泡尺寸分布在深水天然氣或石油運(yùn)輸中的作用機(jī)制，通過(guò)數(shù)值模擬和實(shí)驗(yàn)對(duì)比證明了氣泡破裂和聚結(jié)在泄漏模型中的重要性。KANDEL等[5]通過(guò)實(shí)驗(yàn)合成水溶性陰離子分散劑，研究了不同分散劑對(duì)抑制成品油污染擴(kuò)散的影響。高龍?bào)J等[6]改進(jìn)了經(jīng)典溢油模型，建立了內(nèi)河溢油動(dòng)態(tài)模型，實(shí)現(xiàn)了對(duì)溢油過(guò)程的仿真與預(yù)測(cè)。劉冰等[7]針對(duì)不同的河流水體和河流環(huán)境溢流的特點(diǎn)，結(jié)合基本控制方程與水動(dòng)力數(shù)學(xué)模型，改進(jìn)Fay模型、簡(jiǎn)化Navy漂移模型，建立了新的河流溢油環(huán)境影響評(píng)價(jià)模型。祝慧娜等[8]結(jié)合水環(huán)境的脆弱性和對(duì)人體的危害，建立了河流水環(huán)污染風(fēng)險(xiǎn)模糊綜合評(píng)價(jià)模型。

綜上可以看出，輸油管道成品油泄漏研究大多數(shù)是從實(shí)驗(yàn)研究和數(shù)值模擬兩個(gè)方面開(kāi)展，而且主要針對(duì)海水管道、井下泄漏等油品污染的擴(kuò)散情況進(jìn)行研究，較少涉及河流跨越段輸油管道泄漏后成品油在河流流域擴(kuò)散速度與擴(kuò)散范圍的研究。因此，筆者基于北盤江流域成品油管道跨越段，在不同工況下對(duì)不同泄漏位置、不同泄漏時(shí)間和不同泄漏方式下成品油在江中的擴(kuò)散速度與擴(kuò)散范圍進(jìn)行數(shù)值模擬，獲得不同影響因素作用下油品擴(kuò)散的軌跡、速度和污染范圍，以期為管道運(yùn)輸安全、工程搶險(xiǎn)救災(zāi)、水環(huán)境保護(hù)提供技術(shù)參考。

1 研究原理及方法

1.1 研究方法概述

研究區(qū)選取某一河段流域，通過(guò)Getdata軟件獲得河岸坐標(biāo)點(diǎn)，再導(dǎo)入矢量作圖軟件SolidWorks中構(gòu)建幾何模型，并設(shè)置油品污染物的泄漏位置；通過(guò)CFD前處理軟件對(duì)構(gòu)建的幾何結(jié)構(gòu)模型進(jìn)行網(wǎng)格劃分，生成結(jié)構(gòu)性網(wǎng)格；根據(jù)實(shí)際問(wèn)題進(jìn)行不同程度的歸一理想化，調(diào)整各物性參數(shù)、邊界條件，建立污染擴(kuò)散模型，對(duì)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對(duì)比分析，整理出不同條件下該流域的污染擴(kuò)散規(guī)律。具體研究思路如圖1所示。

圖1 研究思路

1.2 網(wǎng)格劃分

采用ICEM 軟件來(lái)生成網(wǎng)格?？紤]到結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格的優(yōu)點(diǎn)，如容易實(shí)現(xiàn)區(qū)域的邊界擬合，適于流體和表面應(yīng)力集中等方面的計(jì)算，網(wǎng)格生成速度快、質(zhì)量好，數(shù)據(jù)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單等，故將計(jì)算域模型畫成結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格，并在計(jì)算過(guò)程中不斷加密網(wǎng)格，找出網(wǎng)格無(wú)關(guān)化解。

1.3 離散方法

采用ANSYS R19.2進(jìn)行數(shù)值模擬，選擇有限體積法求解，采用QUICK離散格式，壓力和速度耦合求解采用SIMPLE(semi-implicit method for pressure linked equations)算法[9]?；赟IMPLE算法，以壓力為基本求解變量，通過(guò)密度延遲修正方法將SIMPLE算法擴(kuò)展到可壓縮流動(dòng)的計(jì)算[10]。使用非交錯(cuò)網(wǎng)格使程序更加簡(jiǎn)潔通用，運(yùn)用動(dòng)量插值法消除由非交錯(cuò)網(wǎng)格所產(chǎn)生的非物理性壓力振蕩現(xiàn)象[11]。使用標(biāo)準(zhǔn)κ-ε湍流模型對(duì)粘性流場(chǎng)進(jìn)行模擬，對(duì)于固體壁面附近的區(qū)域采用壁面函數(shù)法處理[12]。SIMPLE算法是一種壓力修正法，采用預(yù)測(cè)-修正計(jì)算方法，加快了每個(gè)時(shí)間步長(zhǎng)的收斂速度，效率較高。動(dòng)量空間離散采用二階迎風(fēng)格式，體積分?jǐn)?shù)的空間離散應(yīng)用Geo-Reconstruct格式，湍動(dòng)能和比耗散率的空間離散均采用一階迎風(fēng)格式[13]。

1.4 湍流模型控制方程

按照假設(shè)，流體為不可壓縮的牛頓流體，其基本控制方程采用連續(xù)性方程與不可壓縮流體的雷諾N-S方程:

▽·u=0

(1)

(2)

式中：u為流體速度；ρ為流體密度；p為流體壓力；v為流體運(yùn)動(dòng)黏度；fi為作用在流體上的外力。

1.5 VOF多相流模型

VOF多相流模型基于流體體積函數(shù)進(jìn)行計(jì)算[14]，即利用許多單個(gè)網(wǎng)格中一種流體體積與網(wǎng)格體積的比值f來(lái)進(jìn)行界面追蹤[15]。定義流體體積分?jǐn)?shù)fq為網(wǎng)格內(nèi)第q相流體所占體積與該網(wǎng)格總體積之比[16]。若fq=1，則表示網(wǎng)格內(nèi)均為第q相流體，不含其他流體；若fq=0，則表示網(wǎng)格內(nèi)不存在第q相流體；若0

(3)

∑fq=1

(4)

在二維計(jì)算域中，假設(shè)fo、fw分別為成品油和水在一個(gè)網(wǎng)格中所占的體積分?jǐn)?shù)，則fo、fw的計(jì)算公式為：

fo=Vo/V

(5)

fw=Vw/V

(6)

其中，V、Vo、Vw分別為網(wǎng)格體積、網(wǎng)格中成品油的體積和網(wǎng)格中水的體積。

結(jié)合式(3)～式(6)，可推導(dǎo)出計(jì)算域內(nèi)成品油和水兩相混合流動(dòng)過(guò)程的連續(xù)性方程：

(7)

(8)

此外，在VOF方法中，多相流的物性參數(shù)φ由計(jì)算區(qū)域內(nèi)各相的物性參數(shù)和體積分?jǐn)?shù)共同決定，即：

φ=∑φqfq

(9)

1.6 模型假設(shè)

在數(shù)值模擬中，建立模型需要針對(duì)現(xiàn)實(shí)情況做出相應(yīng)的簡(jiǎn)化和假設(shè)，忽略次要因素，考慮主要影響，以提高計(jì)算效率。

(1)所建立的模型只包含兩種流體，油品和水，且二者在流動(dòng)過(guò)程中完全不相溶，二者均不可壓縮，密度、粘度等物理性質(zhì)均保持不變；泄漏油品以油膜的形式隨河流表面向下游擴(kuò)散遷移。

(2)在管道發(fā)生完全斷裂時(shí)，上下游的閥門關(guān)閉后，管道中的殘余油品經(jīng)0.5 h就完全流入河流中，在山坡上無(wú)殘留油品，河流兩側(cè)泄漏口泄漏時(shí)完全沿著山坡流入河道，油品泄漏時(shí)風(fēng)速保持恒定。

(3)在管道發(fā)生小孔泄漏時(shí)，從上下游閥門關(guān)閉到封堵成功，管道內(nèi)壓力和小孔泄漏流量基本保持不變。

(4)油品和水不發(fā)生任何化學(xué)反應(yīng)，油水混合物揮發(fā)量不計(jì)。

2 北盤江計(jì)算模型

2.1 北盤江概述

北盤江為典型的山區(qū)性河流，洪枯水季節(jié)分明。每年6月至次年5月為枯水期。洪水期徑流主要由降雨形成，水量約占全年的80%，水位暴漲；枯水期徑流主要由地下水補(bǔ)給，流量約占全年的20%，水位相對(duì)平穩(wěn)。北盤江多年平均流量為309 m3/s，多年平均徑流量為98.18億m3。由于北盤江跨越段所處地區(qū)，山區(qū)、河谷交錯(cuò)，成品油管道一旦發(fā)生泄漏，水流彌散作用將造成泄漏油品迅速向下游遷移，短時(shí)間內(nèi)即對(duì)下游造成大面積污染，給當(dāng)?shù)氐纳鷳B(tài)、漁業(yè)、旅游、農(nóng)業(yè)等造成嚴(yán)重影響。因此，對(duì)北盤江跨越段成品油管道的泄漏擴(kuò)散特征進(jìn)行研究是非常必要的。

研究區(qū)選取放馬坪閥室至小水井閥室的北盤江跨越管段，采用單跨懸索跨越方案，管道通過(guò)支架固定到橋上，管道總長(zhǎng)203 m，共設(shè)置支架21個(gè)。第一個(gè)支架距離橋端3 m，支架之間距離大約為10 m?，F(xiàn)場(chǎng)調(diào)研發(fā)現(xiàn)，距離橋端33 m處的支架因雨水進(jìn)入較多，腐蝕相對(duì)嚴(yán)重，故將其設(shè)置為典型泄漏計(jì)算點(diǎn)。

2.2 流域計(jì)算模型的建立

通過(guò)CAD建模，選取有限的區(qū)域段建立相應(yīng)的計(jì)算域。以北盤江跨越段為起點(diǎn)，以直線距離20.2 km的位置為終點(diǎn)。東西方向(x方向)距離跨度約為9.4 km，南北方向(y方向)距離跨度約為16.0 km。對(duì)北盤江跨越段下游河兩岸進(jìn)行數(shù)據(jù)分析處理，進(jìn)一步細(xì)化所需河道信息，順序提取河岸兩側(cè)輪廓，獲得河道坐標(biāo)數(shù)據(jù)。將河道坐標(biāo)數(shù)據(jù)點(diǎn)導(dǎo)入矢量建模軟件中，并將北盤江跨越段在河流中的起點(diǎn)設(shè)為坐標(biāo)原點(diǎn)(0,0)。通過(guò)繪圖軟件將地理位置坐標(biāo)進(jìn)行離散化，獲得北盤江的下游河道計(jì)算模型的坐標(biāo)參數(shù)。北盤江河岸兩側(cè)輪廓及河道坐標(biāo)數(shù)據(jù)點(diǎn)分布如圖2所示。

圖2 北盤江河岸兩側(cè)輪廓及河道坐標(biāo)數(shù)據(jù)點(diǎn)分布

以圖2的邊界數(shù)據(jù)為基礎(chǔ)，進(jìn)行計(jì)算域的建模。將河道兩岸的散點(diǎn)坐標(biāo)導(dǎo)入icem軟件，得到河流兩岸邊界的軌跡線，在起始位置和出口位置形成閉合區(qū)域，再對(duì)封閉曲線進(jìn)行內(nèi)部填充，從而得到二維的計(jì)算域模型圖，計(jì)算域y方向長(zhǎng)度為12 014 m，x方向長(zhǎng)度為9 634 m。入口邊界條件設(shè)為velocity-inlet；出口邊界條件設(shè)為pressure-outlet；兩側(cè)河岸的邊界條件設(shè)為wall，無(wú)滑移邊界條件；成品油進(jìn)入河道區(qū)域的邊界長(zhǎng)度設(shè)為10 m，邊界條件設(shè)為mass-flow-inlet。

在模擬計(jì)算中，北盤江跨越段的河道信息及相關(guān)流域的水文資料均被考慮進(jìn)模型中，由于北盤江是季節(jié)性河流，河水的流速和流量均受季節(jié)影響，故筆者將北盤江分為枯水期、平水期和豐水期3種，以探討不同時(shí)期泄漏溢油的污染狀況和擴(kuò)散范圍。北盤江跨越段不同時(shí)期水流流量和流速的平均值如表1所示。

表1 北盤江跨越段不同時(shí)期水流流量與流速的平均值

同時(shí)，將泄漏工況按照破裂嚴(yán)重性分為兩大類：管道發(fā)生完全斷裂和局部小孔泄漏。管道發(fā)生完全斷裂可能是因?yàn)樯絽^(qū)意外地質(zhì)災(zāi)害、人為破壞或者年久失修管道銹蝕，不同位置發(fā)生的完全斷裂所造成的溢油擴(kuò)散范圍可能不同，故將泄漏點(diǎn)分為管道南側(cè)、管道中間和管道北側(cè)3處，以探討不同泄漏點(diǎn)位置對(duì)溢油擴(kuò)散情況的影響。當(dāng)管道破損不大，僅發(fā)生小孔泄漏時(shí)，成品油泄漏量相對(duì)于管道完全斷裂來(lái)說(shuō)比較小，因此僅考慮成品油在跨越段管道中間泄漏的情況，成品油從小孔泄漏后直接落入北盤江中。

2.3 泄漏量計(jì)算

北盤江跨越段的管道長(zhǎng)度L為203 m，管道直徑D為406.4 mm，壁厚為12.7 mm，設(shè)計(jì)壓力為10 MPa。管道材質(zhì)為X60鋼，制管方式為L(zhǎng)SAW，輸送介質(zhì)為97#、93#汽油和0#柴油等成品油?？缭蕉螛蛄壕嚯x水面的垂直距離約為18 m。泄漏檢測(cè)系統(tǒng)可以在成品油泄漏發(fā)生20 s內(nèi)做出正確的泄漏報(bào)警，閥門由全開(kāi)至全關(guān)需20 s。假設(shè)該段成品油最大輸量Q年為1 000萬(wàn)t/年，成品油密度ρ為850 kg/m3。

2.3.1 管道完全斷裂的泄漏量

當(dāng)管道發(fā)生完全斷裂事故時(shí)，從事故開(kāi)始到閥門關(guān)閉這段時(shí)間溢油量Q1的估算公式為：

(20+20)≈14.92 m3

(10)

式中：T為一年的周期長(zhǎng)度；t為泄漏時(shí)間。

緊急關(guān)閉閥門后，管道殘余量一般為上下游閥室之間所剩余的成品油量。估算時(shí)按照泄漏的最大情況來(lái)分析，所以留在管道內(nèi)的成品油泄漏量Q2為：

(11)

則最大成品油泄漏量Q為：

Q=Q1+Q2=41.24 m3

(12)

2.3.2 管道小孔泄漏的泄漏量

當(dāng)管道發(fā)生小孔泄漏，設(shè)定小孔的孔徑d為10%D(按照整理的有關(guān)數(shù)據(jù)，管道發(fā)生泄漏的最大小孔泄漏尺寸為10%D)。小孔的通流長(zhǎng)度即管道的壁面厚度l為12.7 mm，則l/d=12.7/40.6=0.31<0.5，符合流體力學(xué)中關(guān)于薄壁小孔的定義要求。

通過(guò)流體力學(xué)中的伯努利方程，可得小孔泄漏的連續(xù)性方程為：

(13)

式中：ρ為溢油的密度；v1、v2分別為泄漏小孔內(nèi)側(cè)截面和外側(cè)截面處溢油的速度；p1、p2分別為小孔內(nèi)側(cè)截面和外側(cè)截面處的壓力，p1取管道壓力，即10 MPa，p2取環(huán)境壓力，即101 325 Pa；ζ為動(dòng)能修正系數(shù)；Cv為小孔流速系數(shù)。

則管道小孔泄漏的成品油流量q為：

(15)

式中：A為泄漏小孔外側(cè)截面的面積；Cc為小孔收縮系數(shù)，即最小通流截面的面積與泄漏小孔外側(cè)截面面積的比值；Cd為小孔流量系數(shù)，由實(shí)驗(yàn)測(cè)得。完全收縮時(shí)，流體在泄漏孔處的雷諾數(shù)較大，Cd的取值范圍為0.61～0.62；不完全收縮時(shí)，Cd的取值范圍為0.7～0.8。本次計(jì)算為完全收縮，故Cd的取值為0.62。經(jīng)計(jì)算，小孔泄漏的成品油流量q為0.11 m3/s。

當(dāng)管道突發(fā)小孔泄漏事故時(shí)，會(huì)經(jīng)歷泄漏警報(bào)和閥門關(guān)閉過(guò)程。雖然閥門關(guān)閉后泄漏的成品油流量相對(duì)比較小，但是泄漏持續(xù)時(shí)間較長(zhǎng)，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)推算緊急堵漏的時(shí)間為2 h。則從泄漏發(fā)生至閥門關(guān)閉再到緊急封堵泄漏這段時(shí)間的溢油量Q′為：

Q′=q×(20+20+7 200)=796.4 m3

(16)

3 模擬結(jié)果分析

參考北盤江跨域段管道的數(shù)據(jù)與水文資料確定模擬計(jì)算中所需參數(shù)，根據(jù)所提供的參數(shù)條件設(shè)置計(jì)算條件，如北盤江江水的密度為998.2 kg/m3，動(dòng)力黏度為1.003 mPa·s；成品油密度設(shè)為850.0 kg/m3，動(dòng)力黏度為0.08 Pa·s。

3.1 管道完全斷裂擴(kuò)散結(jié)果分析

工況①～工況③分別為北盤江枯水期管道南側(cè)、管道中間、管道北側(cè)發(fā)生完全斷裂時(shí)成品油的泄漏工況，枯水期3個(gè)工況不同時(shí)刻泄漏成品油擴(kuò)散的數(shù)值模擬結(jié)果分別如圖3～圖5所示。計(jì)算結(jié)果顯示，泄漏0.5 h后，成品油完全流進(jìn)入北盤江，泄漏成品油剛開(kāi)始集中在河流中央，成塊狀聚集。泄漏發(fā)生2 h后，油品逐漸被沖散，塊狀主體主要集中在跨越段下游4.1～4.4 km；泄漏4 h后，成品油擴(kuò)散范圍更大，油水混合物還附著在岸邊，主要集中在跨越段下游7.3～8.2 km。

圖3 工況①不同時(shí)刻的成品油擴(kuò)散情況

圖4 工況②不同時(shí)刻的成品油擴(kuò)散情況

圖5 工況③不同時(shí)刻的成品油擴(kuò)散情況

工況④～工況⑥分別為北盤江平水期管道南側(cè)、管道中間、管道北側(cè)發(fā)生完全斷裂時(shí)成品油的泄漏工況，平水期3個(gè)工況不同時(shí)刻泄漏成品油擴(kuò)散的數(shù)值模擬結(jié)果分別如圖6～圖8所示。在平水期3個(gè)工況，同樣是泄漏0.5 h后成品油全部流入北盤江，泄漏成品油最初集中在跨越段管道附近河道內(nèi)，呈大范圍塊狀聚集；泄漏2 h后，成品油主要集中在跨越段下游9.6～11.8 km處的河道中；泄漏4 h后，成品油大多已經(jīng)成為油水混合細(xì)帶狀，進(jìn)一步污染到下游14.6～15.7 km處。

圖6 工況④不同時(shí)刻的成品油擴(kuò)散情況

圖7 工況⑤不同時(shí)刻的成品油擴(kuò)散情況

圖8 工況⑥不同時(shí)刻的成品油擴(kuò)散情況

工況⑦～工況⑨分別為北盤江豐水期管道南側(cè)、管道中間、管道北側(cè)發(fā)生完全斷裂時(shí)成品油的泄漏工況，豐水期3個(gè)工況不同時(shí)刻泄漏成品油擴(kuò)散的數(shù)值模擬結(jié)果如圖9～圖11所示。由于豐水期水流速度較快，泄露4 h后工況⑦～工況⑨的油品擴(kuò)散范圍已超出計(jì)算域，因此選取了t=3 h的擴(kuò)散情況進(jìn)行對(duì)比分析。豐水期3個(gè)工況泄漏的成品油在北盤江中擴(kuò)散得較為迅速，按照泄漏0.5 h后成品油全部流入北盤江，此時(shí)成品油富集于管道附近大部分河岸。泄漏2 h后，油膜集中在跨越段下游12.2～13.8 km的河道范圍內(nèi)；泄漏3 h后，成品油擴(kuò)散成小碎塊狀，且有部分滯留于河流彎頭處，在下游15.6～17.8 km處有較大塊油膜存在。

圖9 工況⑦不同時(shí)刻的成品油擴(kuò)散情況

圖10 工況⑧不同時(shí)刻的成品油擴(kuò)散情況

圖11 工況⑨不同時(shí)刻的成品油擴(kuò)散情況

3.2 管道小孔泄漏擴(kuò)散結(jié)果分析

圖12 工況⑩不同時(shí)刻的成品油擴(kuò)散情況

圖13 工況不同時(shí)刻的成品油擴(kuò)散情況

4 結(jié)論

筆者基于有限元體積法和κ-ω模型，采用追蹤多相流界面的VOF方法，建立了一種跨越段管道泄漏污染擴(kuò)散模型，得到以下結(jié)論：

(1)模型計(jì)算結(jié)果可得出不同工況下成品油擴(kuò)散范圍與泄漏時(shí)間的關(guān)系，豐水期管道完全斷裂泄漏擴(kuò)散范圍最廣，平水期次之，枯水期最小。

(2)管道泄漏點(diǎn)位置在泄漏前期對(duì)成品油擴(kuò)散影響較大，但隨著擴(kuò)散時(shí)間的增加，在泄漏后期成品油擴(kuò)散范圍主要由水流速度和河岸的地形決定。在成品油污染擴(kuò)散前期，泄漏的成品油大部分聚集在一起，尚未被水流沖散，適合收集處理。因此，在管道泄漏點(diǎn)附近，宜設(shè)置圍油欄等應(yīng)急處理裝置進(jìn)行油品攔截回收。

(3)河道中的彎道容易產(chǎn)生漩渦，漩渦附近會(huì)造成油品滯留，也會(huì)使經(jīng)過(guò)的大塊油膜被沖散，部分油品會(huì)附著在此處的河岸上。應(yīng)急搶險(xiǎn)時(shí)可在彎道處安裝攔油裝置，有利于節(jié)約時(shí)間和回收成本。

(4)小孔泄漏造成的成品油擴(kuò)散泄漏流量小、泄漏持續(xù)時(shí)間長(zhǎng)，不會(huì)產(chǎn)生大塊的油膜。豐水期水流速度快，小孔泄漏的油品基本被水流沖散，污染擴(kuò)散快且不利于收集。但無(wú)論是枯水期還是豐水期，泄漏前期的應(yīng)急處理都很關(guān)鍵，對(duì)降低泄漏造成的流域污染損失起到重要作用。

(5)VOF方法追蹤互不相容且物性參數(shù)相差較大的兩種或多種流體的多相流流動(dòng)界面時(shí)效果較好，且可根據(jù)離散方法改進(jìn)計(jì)算精度。