朱江鴻,余榮光,韓淑嫻,童艷梅,張虎元,2,甄作林,3
(1.蘭州大學 土木工程與力學學院,甘肅 蘭州 730000;2.蘭州大學 西部災害與環(huán)境力學教育部重點實驗室,甘肅 蘭州 730000;3.中鐵西北科學研究院有限公司,甘肅 蘭州 730000)
泥巖一般在天然狀態(tài)下處于硬塑或堅硬狀態(tài),力學性能良好,但具有遇水易軟化、抗風化能力弱、易崩解等特征[1-3]。在我國西北部地區(qū),泥巖分布廣泛且物理力學性質(zhì)復雜,對鐵路和邊坡穩(wěn)定性具有重要影響[4]。在旱季,由于水分蒸發(fā)和地下水位降低,泥巖的含水率降低,產(chǎn)生干縮、開裂等現(xiàn)象;在雨季,由于降雨入滲和地下水位升高,泥巖的含水率升高,產(chǎn)生軟化甚至泥化等現(xiàn)象[5-6]。因此,在西北部地區(qū),長期處于旱季雨季交替的泥巖巖性在干濕循環(huán)中往往會發(fā)生劣化,強度急劇降低,造成邊坡穩(wěn)定性下降[7],對鐵路的安全性產(chǎn)生了威脅。研究干濕循環(huán)對泥巖強度的劣化影響,對分析西北部地區(qū)巖質(zhì)邊坡的穩(wěn)定性及制定防護措施具有參考意義,有利于提高鐵路運營的安全性。
巖石強度在干濕循環(huán)中往往會發(fā)生劣化,許多學者進行了相關(guān)研究。Hale等[8]、Ulusay等[9]對巖石試樣進行了干濕循環(huán)試驗,研究發(fā)現(xiàn)干濕循環(huán)對巖樣造成不可逆的漸進性損傷。鄧華鋒等[10]研究了干濕循環(huán)對砂巖縱波波速、強度的影響,結(jié)果表明兩者在干濕循環(huán)過程中變化規(guī)律不一致。文獻[11-12]進行了不同酸性干濕循環(huán)的泥質(zhì)砂巖室內(nèi)試驗,發(fā)現(xiàn)酸性干濕循環(huán)對力學特性的劣化影響最大,并建立干濕循環(huán)中泥質(zhì)砂巖的細觀損傷模型。王亞坤等[13]對泥巖開展了干濕循環(huán)的強度試驗,試驗表明泥巖的抗剪強度和CBR強度與干濕循環(huán)次數(shù)成反比,其減小趨勢隨循環(huán)次數(shù)的增大而降低。楊建林等[14]通過分析泥巖遇水后的成分變化和遇水-風干循環(huán)作用下泥巖三維形貌的變化規(guī)律,得到泥巖在遇水-風干循環(huán)下斷裂的微觀機制。
上述研究主要圍繞某一初始干密度(干濕循環(huán)前試樣的干密度)條件下干濕循環(huán)對巖石強度的劣化影響,關(guān)于不同初始干密度條件下干濕循環(huán)對巖石強度的劣化研究較少,特別是泥巖方面。然而,對于巖質(zhì)邊坡,不同埋深處的泥巖干密度有所差異,僅分析干濕循環(huán)對某一特定初始干密度泥巖強度的劣化影響是不夠的,文獻[15-16]表明在干濕循環(huán)中,初始干密度對巖土體力學特性的劣化影響不可忽略。本文以不同初始干密度的泥巖試樣為研究對象,分析干濕循環(huán)過程中泥巖試樣強度參數(shù)的變化規(guī)律,探討不同初始干密度條件下干濕循環(huán)對泥巖強度和微觀結(jié)構(gòu)的劣化影響。
泥巖試樣取自蘭新高鐵附近的巖質(zhì)邊坡,位于甘肅省蘭州市內(nèi),取樣地點及巖質(zhì)邊坡地質(zhì)剖面圖見圖1。
圖1 取樣地點及巖質(zhì)邊坡地質(zhì)剖面
泥巖屬于白堊系河口群,中風化,紅褐色。根據(jù)取樣位置不同,將泥巖試樣分成3類。同一位置處泥巖試樣干密度的平均值設(shè)為該處的干密度(平行差值小于0.03 g/cm3)[18],即3類泥巖試樣干密度ρd分別為1.94、2.04、2.13 g/cm3,含水率均為5%左右。泥巖試樣主要由石英、長石、白云母等礦物成分組成,見表1。由表1可知,泥巖試樣的礦物含量隨初始干密度的增大變化較小。
表1 泥巖試樣的礦物成分
為滿足同一類泥巖強度相近的要求,進行縱波波速測試,保證每一類泥巖試樣波速相近,且泥巖試樣在初始狀態(tài)下沒有風化裂隙存在。每一類泥巖試樣分成Ⅰ~Ⅳ組,其中Ⅰ組和Ⅲ組為直徑50 mm、高度100 mm的圓柱體,Ⅱ組為直徑50 mm、高度50 mm的圓柱體,Ⅳ組為備用組。
對巖質(zhì)邊坡的泥巖進行大面積取樣,并對其進行含水率試驗,根據(jù)試驗結(jié)果,泥巖最小含水率接近0%,最大含水率接近7%,與工程地質(zhì)手冊的經(jīng)驗數(shù)據(jù)[17]的范圍相符。為了與實際情況相近,泥巖試樣在干濕循環(huán)中含水率幅度控制在0%~7%。
對泥巖試樣進行預實驗,研究發(fā)現(xiàn):泥巖試樣以(100±5) ℃的條件烘干24 h與烘干48 h的質(zhì)量差小于后一次稱量的0.1%,表明烘干24 h后泥巖試樣處于干燥狀態(tài);烘干24 h后采用噴水法增濕,可以保證泥巖試樣在干濕循環(huán)中保持較為完整的狀態(tài),并且噴水后泥巖試樣密封養(yǎng)護72 h,泥巖試樣內(nèi)部含水率分布較為均勻,含水率在7%左右。因此,干濕循環(huán)的控制條件為:首先將泥巖試樣置于烘箱以(100±5) ℃的條件烘干24 h;然后采用噴水法進行增濕,當達到7%含水率所對應的質(zhì)量時停止噴水;最后將泥巖試樣密封并置于保濕缸中養(yǎng)護72 h,保證水分充分運移后進行強度或電鏡掃描觀察(SEM)試驗,此為一次干濕循環(huán)。干濕循環(huán)次數(shù)為5次,試驗過程示意圖見圖2。
圖2 試驗過程示意
根據(jù)規(guī)范[18],Ⅰ組進行n=0、1、2、3、4、5等不同循環(huán)次數(shù)下單軸抗壓強度測試;Ⅱ組進行n=0、1、2、3、4、5等不同循環(huán)次數(shù)下抗拉強度測試。強度試驗所用儀器為CSS-44100電子萬能試驗機,試驗機加載過程通過位移方式控制,位移速率為0.005 mm/s。Ⅲ組進行n=0、1、5等不同干濕循環(huán)次數(shù)下SEM試驗,試驗儀器為日立SU-1500型掃描電子顯微鏡。每一種泥巖試樣的平行樣為3個。
2.1.1 單軸抗壓強度
根據(jù)文獻[19],定義泥巖試樣初始狀態(tài)強度參數(shù)與經(jīng)歷干濕循環(huán)n次后強度參數(shù)的差值和初始狀態(tài)強度參數(shù)之比為總劣化度Sn,定義每一次干濕循環(huán)后總劣化度的變化為階段劣化度ΔSn,即
(1)
ΔSn=Sn-Sn-1
(2)
式中:U0為初始狀態(tài)強度參數(shù)值;Un為經(jīng)歷干濕循環(huán)n次后強度參數(shù)值。
泥巖試樣的單軸抗壓強度σc及其階段劣化度隨n的變化見圖3。由圖3可知,初始干密度相同時,隨著n的增大,泥巖試樣的單軸抗壓強度σc逐漸減小。以初始干密度為1.94 g/cm3的泥巖試樣為例,隨著n的增大,σc的階段劣化度依次為37.31%、18.92%、7.90%、12.46%、4.11%,呈減小的趨勢;其中,σc的階段劣化度在第一次干濕循環(huán)中最大,與其他階段相差較大。對于另兩種泥巖試樣,σc的階段劣化度隨著n的變化有相似規(guī)律。
圖3 干濕循環(huán)下σc及其階段劣化度趨勢
因此,泥巖試樣的初始干密度相同時,隨著n的增大,干濕循環(huán)對σc的劣化速率呈減小的趨勢;其中,在第一次干濕循環(huán)中,σc的劣化速率最大,與其他階段相差較大。
由圖3可知,n相同時,隨著初始干密度的增大,泥巖試樣的σc及其下降值呈增大的趨勢。對比三種初始干密度泥巖試樣的σc,n=0時,σc之間差值最大的是4.12 MPa;從n=1到n=5中,σc之間的最大差值依次是2.03、1.75、0.29、0.72、0.46 MPa,呈減小的趨勢。因此,三種初始干密度泥巖試樣σc之間差別隨n的增大呈減小的趨勢,當n=5時三種泥巖試樣的σc相差較小。
對圖3的試驗點進行擬合,得到σc-n的擬合關(guān)系式,發(fā)現(xiàn)σc和n具有良好指數(shù)關(guān)系,見表2。
表2 σc-n的擬合關(guān)系式
2.1.2 彈性模量
泥巖試樣的彈性模量Ec及其階段劣化度隨n的變化見圖4。由圖4可知,初始干密度相同時,泥巖試樣的彈性模量Ec及其階段劣化度隨n的增大而逐漸減小;其中,Ec的階段劣化度在第一次干濕循環(huán)中最大,與其他階段相差較大。因此,初始干密度相同時,干濕循環(huán)對泥巖試樣Ec的劣化速率隨n的增大呈減小的趨勢;其中,在第一次干濕循環(huán)中,Ec的劣化速率最大,與其他階段相差較大。
圖4 干濕循環(huán)下Ec及其階段劣化度趨勢
在n相同的條件下,隨初始干密度的增大,Ec及其下降值呈增大的趨勢。隨n的增大,三種初始干密度泥巖試樣Ec之間的最大差值呈減小的趨勢,當n=5時,三種泥巖試樣的Ec之間相差較小。因此,三種初始干密度泥巖試樣Ec之間的差別隨n的增大呈減小的趨勢,當n=5時,三種泥巖試樣的Ec相差較小。
對圖4的試驗點進行擬合,得到Ec-n的擬合關(guān)系式,發(fā)現(xiàn)Ec和n具有良好指數(shù)關(guān)系,見表3。
表3 Ec-n的擬合關(guān)系式
由圖5可知,初始干密度相同時,泥巖試樣的抗拉強度σt及其階段劣化度隨n的增大呈減小的趨勢。因此,在初始干密度相同的條件下,干濕循環(huán)對泥巖試樣σt的劣化速率隨n的增大呈減小的趨勢;其中,n=1時,σt的劣化速率最大,與其他階段相差較大。
圖5 干濕循環(huán)下σt及其階段劣化度趨勢
由圖5可知,每一次干濕循環(huán)中,隨初始干密度的增大,σt及其下降值都呈增大的趨勢。隨n的增大,三種初始干密度泥巖試樣σt的最大差值呈減小的趨勢。因此,三種初始干密度泥巖試樣σt之間的差別隨n的增大呈減小的趨勢,當n=5時,三種泥巖試樣的σt相差較小。
對圖5的試驗點進行擬合,得到σt-n的擬合關(guān)系式,發(fā)現(xiàn)σt和n具有良好指數(shù)關(guān)系,見表4。
表4 σt-n的擬合關(guān)系式
對比同一強度參數(shù),在初始干密度相同的條件下,從n=0到n=5時,曲線連續(xù)上升發(fā)展,上升速率逐漸變緩,且曲線有趨于平緩的趨勢,則泥巖試樣的各個強度參數(shù)總劣化度隨n的增大而增大,見圖6。因此,干濕循環(huán)對泥巖試樣各個強度參數(shù)的劣化程度隨n的增大而增大,但劣化程度的增大速率逐漸變緩,最終趨于平緩。
圖6 干濕循環(huán)下各個強度參數(shù)總階段劣化度變化圖
對比同一強度參數(shù),n相同時,隨初始干密度增大,泥巖試樣總劣化度逐漸增大。經(jīng)歷相同干濕循環(huán)次數(shù)后,干濕循環(huán)對泥巖試樣的強度參數(shù)劣化程度隨初始干密度的增大而增大。
在n和初始干密度相同的條件下,對比泥巖試樣各個強度參數(shù)總劣化度,總體來說,σc總劣化度最大,σt總劣化度次之,Ec總劣化度最小。因此,泥巖試樣在相同干濕循環(huán)中,σc的劣化程度>σt的劣化程度>Ec的劣化程度。
泥巖試樣處于極限平衡狀態(tài)時最大主應力圓與強度曲線相切,其包絡線強度條件可表達為[20]
(3)
式中:σ1為最大主應力;σ3為最小主應力;c為黏聚力;φ為摩擦角。
而單軸抗壓強度σc和抗拉強度σt與黏聚力c、摩擦角φ的關(guān)系式為[20]
(4)
(5)
將式(4)和式(5)代入式(3),可得
(6)
將干濕循環(huán)作用下泥巖試樣的σc和σt代入式(6)中,繪制出M-C強度包絡線(剪切應力τ>0),見圖7。
圖7 干濕循環(huán)下M-C強度包絡線(τ>0)
由圖7可知,對于同一種初始干密度的泥巖試樣,隨著n的增大,M-C強度包絡線逐漸向下移動并向順時針偏轉(zhuǎn),使得M-C強度包絡線覆蓋范圍變窄;且M-C強度包絡線與y軸的交點向下變化幅度逐漸減小,說明泥巖試樣的c及其劣化速率隨n的增大呈減小的趨勢;而M-C強度包絡線斜率在干濕循環(huán)中下降幅度不大,表明泥巖試樣的φ的劣化程度較小。
比較三種初始干密度泥巖試樣的M-C強度包絡線,在n相同的條件下,隨初始干密度的增大,M-C強度包絡線逐漸向上移動,使得M-C強度包絡線覆蓋范圍變寬,表明泥巖試樣的c隨初始干密度的增大呈增大的趨勢。三種泥巖試樣M-C強度包絡線之間間距隨n的增大呈減小的趨勢,當n=5時,三種泥巖試樣的M-C強度包絡線之間間距相差較小,說明三種泥巖試樣c之間的差別在干濕循環(huán)過程中逐漸減小,可以推測,c的劣化程度隨初始干密度的增大呈減小的趨勢。
干濕循環(huán)對泥巖試樣強度參數(shù)劣化影響中,第一次干濕循環(huán)對泥巖試樣強度參數(shù)的劣化速率最大,隨n的增大,泥巖試樣強度參數(shù)的劣化速率呈減小的趨勢,且第一次干濕循環(huán)的劣化速率遠大于其他階段。因此,選取n=0、1、5時三種初始干密度泥巖試樣側(cè)表面中部的薄片進行SEM試驗。
不同初始干密度條件下干濕循環(huán)次數(shù)n=0、1、5的泥巖試樣的SEM照片見圖8。由圖8(a)~圖8(c)可知,干濕循環(huán)前,顆粒排列緊密,細小黏粒分布在顆粒表面,顆粒之間存在較少的孔隙,零星分布;第一次干濕循環(huán)后,產(chǎn)生了許多細小片狀顆粒,顆粒間孔隙分布較為均勻,孔隙相對于初始狀態(tài)更多;第五次干濕循環(huán)后顆粒破碎嚴重,以片狀為主,排列松散,顆粒間孔隙大小分布不均勻,存在大孔隙。
圖8(d)~圖8(f)依次與圖8(a)~圖8(c)比較。對比發(fā)現(xiàn),相對于初始干密度為1.94 g/cm3的泥巖試樣,初始干密度為2.04 g/cm3的泥巖試樣顆粒在干濕循環(huán)前聯(lián)結(jié)更加緊密,顆粒表面上黏粒相對更少;在第一次干濕循環(huán)后產(chǎn)生的片狀顆粒相對更大,片狀顆粒鑲嵌更為緊密;在第五次干濕循環(huán)后出現(xiàn)許多粒狀顆粒,但顆粒排列松散程度相對更小,大孔隙數(shù)量相對更少。
由圖8(g)~圖8(i)可知,對于初始干密度為2.13 g/cm3的泥巖試樣,n=0時顆粒鑲嵌最為緊密,干濕循環(huán)后,微觀結(jié)構(gòu)與另兩種不同初始干密度的泥巖試樣進行比較,可以發(fā)現(xiàn),顆粒排列松散程度最小,顆粒間聯(lián)結(jié)能力最強。
圖8 不同初始干密度條件下和不同干濕循環(huán)次數(shù)n的泥巖試樣的SEM照片
對泥巖試樣的SEM照片進行二值化處理,運用大津法進行閾值的選取,對照片的面積孔隙率Ns和孔隙數(shù)N進行統(tǒng)計分析。分析結(jié)果見表5。
表5 泥巖試樣孔隙定量分析
(1)分析面孔隙率。初始干密度相同時,隨著n的增大,面孔隙率逐漸增大,且從n=0到n=1的增幅大于從n=1到n=5的增幅,則泥巖試樣的面孔隙率在干濕循環(huán)過程中有增大的趨勢,且在第一次循環(huán)增幅最大。n相同時,面孔隙率隨初始干密度的增大而減小,其中n=0時減幅最大,n=5時減幅最小,說明不同初始干密度泥巖試樣面孔隙率之間差值在干濕循環(huán)過程中有減小的趨勢。
(2)分析孔隙數(shù)。初始干密度相同時,從n=0到n=1再到n=5,孔隙數(shù)先增大后減小,主要原因是泥巖試樣在第一次干濕循環(huán)中產(chǎn)生許多細小孔隙,數(shù)量增多,然后在循環(huán)遞進過程中細小孔隙之間合并發(fā)展為大孔隙,數(shù)量減少。n相同時,孔隙數(shù)隨初始干密度的增大而減小,其中n=0時減幅最大,n=5時減幅最小,說明不同初始干密度泥巖試樣孔隙數(shù)之間差值在干濕循環(huán)過程中有減小趨勢。
在平面中,分析泥巖試樣孔隙的分形維數(shù)來定量孔隙表面的復雜程度[21]??紫侗砻娴姆中尉S數(shù)范圍為1~2,其值越大,說明孔隙表面的復雜程度越高。
采用二維計盒維數(shù)[21]對泥巖試樣孔隙表面分形維數(shù)進行計算。計算過程中,圓形網(wǎng)格覆蓋SEM圖片的孔隙,網(wǎng)格直徑為l,網(wǎng)格數(shù)為nl,逐漸減小l,得到一系列nl。表面分形維數(shù)D計算式為
(7)
計算結(jié)果見表6。由表6可知,二維計盒維數(shù)的R2都大于0.99,說明泥巖試樣孔隙具有良好的分形特征。初始干密度相同時,D隨n的增大而增大,則泥巖試樣孔隙表面在干濕循環(huán)遞進過程中越來越復雜。n相同的條件下,D隨初始干密度的增大逐漸減小,則初始干密度越大,泥巖試樣孔隙表面越光滑,復雜程度越低。n=5時,三種初始干密度泥巖試樣孔隙表面的D之間最大差值小于0.01,相差較小,表明三種初始干密度泥巖試樣之間復雜程度的差別在第5次干濕循環(huán)后相差較小。
表6 孔隙表面分形維數(shù)
干濕循環(huán)前,在微觀方面,同一初始干密度泥巖試樣,顆粒排列較為緊密,孔隙少,反映到宏觀方面,泥巖試樣力學強度表現(xiàn)良好。在第一次干濕循環(huán)中,泥巖試樣孔隙增多、強度下降較大的原因是:首先干燥過程,水分沿著孔隙從泥巖試樣內(nèi)部向外部滲出,內(nèi)部的細小松散顆粒隨水滲出,產(chǎn)生次生孔隙;隨后進行增濕過程,伴隨孔隙面積的增大和孔隙數(shù)量的增多,更有利于水浸入泥巖試樣,沿著孔隙向內(nèi)部滲透并進行水-巖作用,泥巖試樣中的鉀長石與水發(fā)生化學反應生成高嶺石[19,22],高嶺石與鉀長石的結(jié)構(gòu)、成分不同導致二者空間體積不同,從而顆粒間膠結(jié)物發(fā)生破裂,泥巖試樣細小次生孔隙,且鉀長石在水中發(fā)生溶解溶蝕,產(chǎn)生更多地細小孔隙;高嶺石等黏土礦物親水性較強,在水進入泥巖試樣內(nèi)部時往往會被吸附,其周圍的水膜增厚,引起巖石體積不均勻的膨脹,使得試樣內(nèi)部產(chǎn)生不均勻的膨脹應力,膠結(jié)物發(fā)生軟化,較大的片狀顆粒分解成許多細小片狀顆粒,產(chǎn)生更多的孔隙,顆粒間的聯(lián)系發(fā)生減弱,導致泥巖試樣的強度發(fā)生急劇減小。隨干濕循環(huán)次數(shù)的遞增,顆粒間連接的膠結(jié)物在不斷被溶解和軟化,同時孔隙也在不斷得產(chǎn)生,并使原有孔隙向大孔隙發(fā)展,顆粒間聯(lián)系逐漸降低,最終泥巖試樣的力學強度下降到一個較低的水平。
對比三種初始干密度的泥巖試樣,在初始狀態(tài)下,隨初始干密度的增大,泥巖試樣的面孔隙率、孔隙數(shù)和孔隙分形特征呈減小趨勢,則泥巖試樣的顆粒間聯(lián)結(jié)能力呈增大趨勢,泥巖試樣孔隙表面的復雜程度呈減小趨勢。反映到宏觀方面,隨初始干密度的增大,泥巖試樣力學強度逐漸增大。隨干濕循環(huán)不斷進行,三種初始干密度泥巖試樣的面孔隙率差別和孔隙數(shù)差別呈減小趨勢,則三種初始干密度泥巖試樣的顆粒間聯(lián)結(jié)能力之間差別在干濕循環(huán)下呈減小趨勢,且三種初始干密度泥巖試樣孔隙表面復雜程度的差別在第5次干濕循環(huán)后相差較小,三種初始干密度泥巖試樣微觀結(jié)構(gòu)的差別隨干濕循環(huán)次數(shù)的增大逐漸減小。因此,三種初始干密度泥巖試樣的力學強度之間差別在干濕循環(huán)過程中呈減小趨勢,在第5次干濕循環(huán)后差別較小。
4.2.1 傾倒式危巖的防治
本文發(fā)現(xiàn)不同初始干密度泥巖的抗拉強度和單軸抗壓強度在多次干濕循環(huán)后下降到較低水平,到最后不同干密度泥巖的強度差別較小,并針對該變化規(guī)律進行了公式擬合。因此,對于以泥巖為主要成分的傾倒式危巖,危巖體在水位升降的環(huán)境中,危巖體內(nèi)部的泥巖處于干濕循環(huán)狀態(tài),其抗拉強度會發(fā)生降低,傾倒式危巖的穩(wěn)定性發(fā)生下降。分析危巖體穩(wěn)定性的過程中,應考慮抗拉強度在干濕循環(huán)條件下降低的因素,可以參考本文擬合公式判斷抗拉強度下降的程度。同時,為了簡化計算的復雜性,對于不同干密度泥巖的抗拉強度,在多次反復干濕循環(huán)后,可以考慮一個強度值進行計算。
在危巖體設(shè)計防治措施中,采用支撐的加固措施時,主要考慮了支撐體的單軸抗壓強度。但是,危巖體在水位升降的環(huán)境中,還應考慮危巖體中泥巖單軸抗壓強度降低這個因素,因為較大干密度的泥巖強度經(jīng)過若干次干濕循環(huán)之后依舊下降得較低;若巖體與支撐體的接觸面積設(shè)計過小,會造成接觸面壓強大,可能會發(fā)生危巖體的壓斷破壞。
因此,在水位升降環(huán)境中,針對以泥巖為主要成分的傾倒式危巖,應考慮危巖體的抗拉強度和單軸抗壓強度變化,有效得對其穩(wěn)定性分析和防治。
4.2.2 干濕循環(huán)下巖石抗剪強度劣化的判斷
測試巖石的抗剪強度,一般采用三軸壓縮儀。但是,在實際工程中,單軸壓縮儀使用得多,三軸壓縮儀使用得少。測試巖石的抗剪強度較不方便,測試巖石抗剪強度在干濕循環(huán)過程中的變化更為困難。若使用單軸壓縮儀,測試出巖石試樣的單軸抗壓強度與抗拉強度,再運用式(6),得到巖石的強度包絡線,分析出抗剪強度,便能較為方便得出干濕循環(huán)過程中巖石抗剪強度在干濕循環(huán)過程中的變化規(guī)律。
(1)初始干密度相同時,隨干濕循環(huán)次數(shù)n的增大,泥巖的σc、Ec、σt、c及其劣化速率呈減小的趨勢,干濕循環(huán)對其劣化程度呈增大的趨勢,泥巖的φ下降幅度較小。
(2)n相同時,隨初始干密度的增大,泥巖的σc、Ec、σt、c和干濕循環(huán)對其劣化程度呈增大的趨勢。比較同種強度參數(shù)(σc、Ec、σt、c)的大小,隨n的增大,三種初始干密度泥巖之間的差別呈減小的趨勢。
(3)初始干密度相同時,隨著n的增大,泥巖的M-C強度包絡線覆蓋范圍變窄;n相同時,隨初始干密度的增大,M-C強度包絡線覆蓋范圍變寬。三種泥巖試樣M-C強度包絡線間距隨n的增大呈減小的趨勢。
(4)在干濕循環(huán)過程中,結(jié)合泥巖的單軸抗壓強度與抗拉強度,運用M-C屈服準則,得到抗剪強度。
(5)泥巖顆粒間聯(lián)結(jié)能力與初始干密度呈正相關(guān),與n成負相關(guān);泥巖孔隙表面復雜程度與初始干密度成負相關(guān),與n成正相關(guān);反映到宏觀方面,泥巖的強度與初始干密度呈正相關(guān),與n成負相關(guān)。
(6)不同初始干密度泥巖的顆粒間聯(lián)結(jié)能力之間差別在干濕循環(huán)下呈減小趨勢,且不同初始干密度泥巖孔隙表面粗糙復雜程度的差別在第5次干濕循環(huán)后相差較小;反映到宏觀方面,隨n的增大,不同初始干密度泥巖強度之間的差別呈減小的趨勢。